KR100562761B1

KR100562761B1 - 열간 가공툴용 강재료

Info

Publication number: KR100562761B1
Application number: KR1020007010747A
Authority: KR
Inventors: 오트 잔트베르크; 벤그트 클라렌프요르트
Original assignee: 우데홀름툴링악티에보라그
Priority date: 1998-03-27
Filing date: 1999-02-18
Publication date: 2006-03-23
Also published as: DE1084282T1; KR20010072560A; ES2198147T3; DE69908124T3; CA2324499C; EP1084282B2; DK1084282T3; JP2002509986A; CN1097641C; SE9801044D0; DE69908124T2; CA2324499A1; AU740442B2; DE69908124D1; PT1084282E; SE9801044L; EP1084282B1; EP1084282A1; BR9909160A; SE511758C2

Abstract

열간 가공툴용 강 재료는 0.3 - 0.4 C, 0.2 - 0.8 Mn, 4 - 6 Cr, 1.8 - 3 Mo, 0.4 - 0.6 V과, 그 나머지 철과 불가피한 금속 및 비금속 불순물을 필수 구성요소로 하는 합금 조성물을 가지며, 상기 비금속 불순물은 실리콘, 질소, 산소, 인 및 황을 포함하며, 이들의 최대량은 최대 0.25 Si, 최대 0.010 N, 최대 10 ppm O, 최대 0.010 중량% P를 포함한다.

Description

열간 가공툴용 강재료{STEEL MATERIAL FOR HOT WORK TOOLS}

본 발명은 열간 가공툴, 즉 비교적 높은 온도에서 금속을 제조 또는 가공하기 위한 툴(tool)에 관한 것이다.

용어 '열간 가공툴'은 비교적 높은 온도에서 금속을 가공 또는 제조하기 위한 여러 종류의 툴에 적용되며, 이들 예로는 다이, 인서트 및 코어, 입구부품, 분사용 부품, 피스톤, 압력 챔버 등과 같은 다이캐스팅용 툴과, 다이, 다이 홀더, 라이너, 압력 패드와 스템, 스핀들 등과 같은 압출 공구용 툴과, 알루미늄, 망간, 구리, 구리 합금과 강의 고온 프레싱용 툴과 같은 고온 프레싱용 툴과, 사출 몰딩, 압축 몰딩 및 압출용 몰드와 같은 플라스틱용 몰드와, 고온에서의 가공에 사용되는 경향이 있는 고온 전단, 수축-링/칼라와 마모부품용 툴과 같은 여러 다른 종류의 툴이다. 열간 가공툴에 사용된 다수의 표준 품질 예를들어, AISI Type H10-H19 및 몇몇 상업적 특수 강이 있다.

이어서,

* Com은 상업적 이용가능한 비표준강, 상표명 QRO 90과 상표명 CALMAX은 우데홀름 툴링 아베의 등록 상표이다.

본 발명의 제 1특징에서, 표 1에 있는 강 1-15이 연구되었다. 이 연구에서 상술한 모든 여러 적용분야에 알맞은 툴에 사용될 수 있는 요구조건을 만족하는 것은 연구된 강중에는 아무것도 없음을 알아냈다. 결과적으로, 계속된 과제는 경금속의 다이케스팅을 주 용도로 한 합금을 개발하는데 집중되었으며, 어느 적용 분야에서는 종래 강을 사용한 현재 이용가능한 것보다 양호한 조합 성질을 가진 새로운 강 재료가 특히 필요하다. 본 발명에 따른 강재료의 목적은 큰 칫수(heavy gauges)에서 높은 레벨의 인성과 연성을 제공하기 위해서 양호한 경화성과 미세조직면에서 최상의 성질을 제공하는 것이다. 동시에, 템퍼링 저항성과 고온 강도의 약화는 없어야 한다.

특히, 본 발명의 목적은 강이 아래의 요구 조건을 만족할 수 있는 화학 조성물을 가진 열간 가공강을 제공하는 것이다.

- 제조시 높은 생산성을 얻기 위해서 양호한 열간 가공성을 가져야 한다.

- 아주 큰 칫수, 예를들어 760 ×410mm 보다 두껍거나 또는 직경 500mm보다 두껍게 제조될 수 있어야 한다.

- 불순물의 함량이 매우 낮아야 한다.

- 어떠한 양의 1차 카바이드도 포함하지 않아야 한다.

- 양호한 고온처리 특성을 가져야 하며, 그 중에서도 적당히 높은 오스테나이트화 온도에서 템퍼링될 수 있어야 한다.

- 양호한 경화성, 즉 상술한 형태의 큰 칫수에서도 완전히 경화될 수 있는 능력을 가져야 한다.

- 열처리시 형태-안정성(form-stable)을 가져야 한다.

- 양호한 템퍼링 저항력을 가져야 한다.

- 양호한 고온 강도를 가져야 한다.

- 본 치수 범위내에서 매우 양호한 인성과 매우 양호한 연성 성질을 가져야 한다.

- 양호한 열 전도성을 가져야 한다.

- 수용 불가능한 큰 계수의 열팽창을 가지지 않아야 한다.

- PVD/CVD 질화에서 양호한 코팅 성질을 가져야 한다.

- 양호한 스파크 부식 성질, 양호한 절단 및 용접성을 가져야 하고,

- 바람직한 제조 비용을 가져야 한다.

상술한 조건은 본 발명의 강 재료에 의해 만족될 수 있으며, 즉 첫째, 최종 툴의 추가의 열처리에 적합한, 페라이트 매트릭스내의 카바이드의 매우 균일한 분포를 가진 적당한 미세조직을 만들기 위해서 재료가 처리될 수 있는 기본 조성물을 가진 강합금과, 둘째, 본 발명의 강내에서 불순물로서 간주되어지는, 실리콘의 규정된 저 함량과, 또한 질소, 산소, 인 및 황과 같은 비금속 불순물의 매우 낮은 함량을 가진 상기 기본 조성물을 가진 강 재료에 의해 만족될 수 있다. 실제로 강에 황, 인, 산소와 질소와 같은 비 금속 불순물이 많으면, 강의 인성에 대해서 나쁜 영향을 주는 것이 오래 전에 알려져 있다. 본 발명은 또한 미량 원소 레벨의 약간의 금속이 인성 감소와 같은 많은 강에 나쁜 영향을 줄 수 있다는 것에 관한 것이다. 본 발명은 또한 소량의 티타늄, 지르코늄 및 니오븀의 관계에 관한 것이다. 그럼에도 불구하고, 열간 가공강을 포함해서, 대부분 강의 경우에 강 내의 성질 중에서, 불순물 함량 감소에 의해서만 인성을 크게 개선하는 것은 불가능하였다. 현재 강 합금에서 이루어진 연구는 또한 양호한 인성이 강 합금의 기본 조성물을 최적화함으로써만 얻을 수 없다는 것을 나타내고 있다. 최상의 기본 조성물과 낮은 또는 매우 낮은 함량의 상기 비금속 불순물과 또한 바람직하게 매우 낮은 함량의 티타늄, 지르코늄 및 니오븀에 의해서만 상기 조건을 얻을 수 있다.

상술한 조건을 만족하기 위해서, 본 발명의 강 재료는 중량%로,

0.3 - 0.4 C, 바람직하게 0.33 - 0.37 C, 더 바람직하게 0.35 C,

0.2 - 0.8 Mn, 바람직하게 0.40 - 0.60 Mn, 더 바람직하게 0.50 C,

4 - 6 Cr, 바람직하게 4.5 - 5.5 Cr, 더 바람직하게 4.85 - 5.15 Cr, 가장 바람직하게 5.0 Cr,

1.8 - 3 Mo, 바람직하게 최대 2.5 Mo, 더 바람직하게 2.2 - 2.4 Mo, 가장 바람직하게 2.3 Mo,

0.4 - 0.6 V, 바람직하게 0.5 - 0.6 V, 더 바람직하게 0.55 V과,

그 나머지 철과 불가피한 금속 및 비금속 불순물을 필수 구성요소로 하는 합금 조성을 가지며,

상기 비금속 불순물은 중량%로,

최대 0.25 Si, 바람직하게 최대 0.20 Si, 더 바람직하게 최대 0.15 Si,

최대 0.010 N, 바람직하게 최대 0.008 N,

최대 10 ppm O, 바람직하게 최대 8 ppm O,

최대 0.010 P, 바람직하게 최대 0.008 P,

최대 0.010 S, 바람직하게 최대 0.0010 S, 더 바람직하게 최대 0.0005 S 함량까지 포함할 수 있는 실리콘, 질소, 인 및 황을 포함한다.

바람직하게, 티타늄, 지르코늄 및 니오븀은 중량%로,

최대 0.05, 바람직하게 최대 0.01, 더 바람직하게 최대 0.008, 가장 바람직하게 최대 0.005 Ti,

최대 0.1, 바람직하게 최대 0.02, 더 바람직하게 최대 0.010, 가장 바람직하게 최대 0.005 Zr,

최대 0.1, 바람직하게 최대 0.02, 더 바람직하게 최대 0.010, 가장 바람직하게 최대 0.005 Nb를 포함한다.

개별적으로 바람직한 합금 원소의 선택에 대해서, 간략하게 설명하면, 탄소, 크롬, 몰리브덴 및 바나듐의 함량은 강이 재료의 운반 상태에서 페라이트 매트릭스, 경화 및 템퍼링 후 적당한 경도를 가진 마르텐사이트 매트릭스를 가지고, 경화되고 템퍼링된 재료내에서 1차 카바이트가 없지만 초현미경적 크기의 형태의 MC 와 M₂₃C₆의 2차 석출 카바이드가 존재하도록, 동시에 강의 기본 조성물이 또한 바람직한 인성도 제공할 수 있는 잠재력이 있다.

크롬의 최대 함량은 강이 적당한 경화성을 가지도록 4%, 바람직하게 4.5% 그리고 더 바람직하게 4.85% 이상 가져야 하지만, 강이 템퍼링 후 바람직하지 않을 정도까지 M₂₃C₆ 및 M₇C₃의 카바이드 함량을 가지지 않도록 6%, 바람직하게 최대 5.5%, 더 바람직하게 최대 5.15%를 초과하는 함량을 포함하지 않는다. 정상 크롬 함량은 5.0%이다.

텅스텐은 몰리브덴과 연관하여 열 전도성 및 경화성에 나쁜 영향을 주므로, 강에서는 바람직한 원소는 아니지만, 0.5%, 바람직하게 최대 0.2%까지의 함량을 허용할 수 있다. 그러나, 강은 바람직하게 어떠한 의도하지 않은 추가 텅스텐을 포함해서는 안되며, 즉 강의 가장 바람직한 형태는 단지 불순물 레벨로서의 텅스텐만 포함한다.

몰리브덴은 바람직한 고온 강도 특성을 함께 적절한 경화성과 템퍼링 저항성을 제공하기 위해서 1.8%의 최소 함량, 바람직하게 2.2% 이상을 포함해야 한다. 몰리브덴의 함량이 3% 보다 많으면 입계 카바이드와 1차 카바이드의 위험을 수반하며, 이것은 인성과 연성을 감소시킨다. 그러므로, 몰리브덴은 3.0%, 바람직하게 최대 2.5%, 더 바람직하게 최대 2.4% 이상의 높은 함량을 포함하지 말아야 한다. 강이 상술한 바에 따라, 약간의 텅스텐 함량도 포함하지 않는다면, 텅스텐은 규칙 " 2부분 텅스텐은 1부분 몰리브덴에 해당한다"에 따라 몰리브덴과 부분적으로 치환한다.

강은 적당한 템퍼링 저항성과 바람직한 고온 강도 성질을 제공하기 위해서 0.4% 바나듐의 함량을 가져야 한다. 더욱이, 바나듐 함량은 강을 가열할 때 입자 조대화를 방지하기 위해서 상술한 함량 이상을 가져야 한다. 0.6%의 바나듐의 상한값은 1차 및 입계 카바이드 및/또는 카보니트라이드(carbonitrides)의 형성의 위험을 감소하기 위해서 설정되어 있으며, 이는 강의 연성과 인성을 감소한다. 강은 0.5 - 0.6 V, 바람직하게 0.55 V를 포함한다.

강은 어느 정도 경화성을 주로 증가시키기 위해서 상술한 레벨의 망간을 포함해야 한다.

상술한 함량의 탄소, 망간, 크롬, 몰리브덴 및 바나듐을 가진 강 재료가 제공할 수 있는 잠재적인 양호한 인성을 이용하기 위해서, 상기 비금속 불순물에 대한 함량은 상기 낮은 또는 매우 낮은 레벨로 유지되어야 한다. 아래에는 이들 불순물 요소의 중요성에 대해서 언급되어 있다.

실리콘은 탈산소로부터 얻은 강내의 잔류 생성물로서 발견될 수 있으며 탄소 활성도가 낮게 유지되어지도록 최대 0.25 %, 바람직하게 최대 0.20%, 더 바람직하게 최대 0.15%를 포함할 수 있으며, 따라서 심지어 고용화 처리 동안 석출될 수 있는 1차 카바이드의 함량과, 나중에, 또한 인성을 개선하는 입계 카바이드를 포함할 수 있다.

질소는 1차 카바이드 형성을 안정시키는 경향이 있는 원소이다. 바나듐, 티타늄, 지르코늄과 니오븀을 제외하고, 포함할 수 있는 1차 카보니트라이드, 특히 카보니트라이드는 순수 카바이드 보다 용해하는 것이 더 어렵다. 이들 카바이드가 최종 툴내에 존재하면, 이들은 재료의 충격 인성에 주된 나쁜 영향을 줄 수 있다. 매우 낮은 질소 함량에서는, 이들 카바이드는 열처리와 연관해서 강의 오스테나이트화시 보다 쉽게 용해되며, 열처리 다음에 상기 소량의 카바이드, 초현미경적 크기, 즉 100mm 이하, 정상적으로 2-100mm의 주로 MC 및 M₂₃C₆ 형태가 석출되며, 이것은 바람직하다. 그러므로 본 발명에 따른 강 재료는 최대 0.010% N, 바람직하게 최대 0.008% N를 포함해야 한다.

강내의 산소는 산화물을 형성하며, 열 피로의 결과로서 파단을 일으킬 수 있다. 연성의 나쁜 영향은 산소, 최대 10 ppm O, 바람직하게 최대 8 ppm O의 매우 낮은 함량에 의해 중화된다.

인은 모든 종류의 입계와 상 경계에서 편석되며 접착 강도를 감소시킴으로써 인성을 감소시킨다. 그러므로 인 함량은 최대 0.010%를 초과하지 않고, 바람직하게 최대 0.008%이다.

망간과 조합함으로써 망간황화물을 형성하는 황은 황이 횡방향 성질에 나쁘게 작용하기 때문에, 연성 뿐만 아니라 인성에도 나쁜 영향을 준다. 그러므로, 황은 최대 0.010%, 바람직하게 최대 0.0010%, 더 바람직하게 최대 0.0008% 량으로 존재할 수 있다.

티타늄, 지르코늄 및 니오븀 함량은 강내에서 주로 니트라이드 및 카보니트라이드의 형성을 피하기 위해서, 상술한 최대 함량보다 높은 레벨을 초과하지 않아야 하며, 즉, 최대 0.05, 바람직하게 최대 0.01, 더 바람직하게 최대 0.008, 가장 바람직하게 최대 0.005 Ti; 최대 0.1, 바람직하게 최대 0.02, 더 바람직하게 최대 0.010, 가장 바람직하게 최대 0.005 Zr; 최대 0.1, 바람직하게 최대 0.02, 더 바람직하게 최대 0.010, 가장 바람직하게 최대 0.005 Nb를 포함한다.

분포도에서, 본 발명에 따른 강 재료는 균일하게 분포된 카바이드를 가진 페라이트 매트릭스를 가지며, 카바이드는 경화와 관련해서 강의 열처리시 용해된다. 이 열처리에서 강은 1000과 1080℃ 사이와, 바람직하게 1020 -1030℃사이의 온도에서 오스테나이트화된다. 그런 후, 재료는 실온으로 냉각되고 바람직하게 2×2h, 550 -650℃, 바람직하게 약 600℃에서 한번 또는 몇번 템퍼링된다.

본 발명의 추가의 특징과 양태는 첨부된 특허청구범위와 아래의 상세한 설명으로부터 분명해 질것이다.

도 1은 연구된 다수의 강에서의 실리콘, 몰리브덴 및 바나듐의 정상 함량을 도시하는 3차원 다이어그램.

도 2는 본 발명의 강의 중앙에서의 소프트 어닐링된 상태의 마이크로조직을 도시하는 도면.

도 3은 시험된 강의 템퍼링 저항력을 도시하는 도면.

도 4는 경화 및 템퍼링 후 600℃에서의 유지 시간과 시험된 강의 경도와의 관계를 도시하는 그래프.

도 5 및 도 6은 각각 본 발명의 강에 대한 CCT 다이어그램과 TTT 다이어그램.

도 7은 시험된 강의 테스트 온도 대 샤르피-V 충격 에너지를 도시하는 그래프.

도 8 및 도 9는 샤르피-V 에너지 테스트와 노치안된(unnotched) 테스트 시편으로 테스트한 판의 두께 대 20℃에서의 충격 에너지를 도시하는 그래프.

도 10은 시험된 고온 연성과 고온 항복 강도를 도시하는 다이어그램.

도 11은 시험된 강의 특성 프로필을 설명하는 계획도.

시험된 강의 화학 조성물은 표 2에 나타나 있다.

표 2에서, H11"프리미엄(premium)"과 H13 "프리미엄"은 제각기 AISI H13과 H11 형태의 강의 변수이다. "프리미엄"은 제조와 관련해서 강 용융물이 매우 낮은 레벨의 황 함량을 가져오는, SiCa 사출을 통해서 처리되어지고, 최종 생성물이 개량된 열간 가공 과정을 받는다는 것을 의미한다. 본 강은 동일한 형태의 표준 강과 비교해서, 모든 방향에서 보다 높은 인성과, 유지된 인성에서의 보다 높은 경도를 이용하는 보다 큰 포센셜과 보다 높은 열적 내충격성을 특징으로 한다.

두개의 가열체는 본 발명의 A 형태의 강으로부터 생성되고, 이들 가열체 중 3개의 주괴는 ESR 재용융에 의해 생성된다. 이들은 표 2에서 A1, A2 --- A6로 불리어진다. 기술한 시험은 주로 강 A2에 집중되어 있다. 이들 경우에, 강 A를 기준으로 할 때, 많은 수의 강 A1 - A6의 시험의 결과의 평균 값에 관한 것이다. 용해물 금속화 처리는 주로 H11"프리미엄"과 H13 "프리미엄"에 적용된 프로세싱에 대응된다. ESR 가열체는 480과 6630 kg사이로 변하는 중량을 가진다. 바는 단조와 압연을 통해서 다양한 형태의 주괴로부터 만들어진다.

표 2에서 마지막 6개의 강, 즉 강 4X, 17X, 11X, 10X, 9X 및 18X는 시장에서 본 출원인에 의해 획득된 재료들이고 이들의 화학 조성물은 출원인에 의해 분석되어졌다.

상표명 QRO 90를 제외한 모든 강은 5% 정도의 크롬 함량을 가진다. 시험된 다른 강은 주로 실리콘, 몰리브덴 및 바나듐의 함량이 변경되는 서로 다른 강이다. 이것은 3차원 좌표 다이어그램의 형태로 이들 강의 실리콘, 몰리브덴 및 바나듐의 정상 함량을 설명하는, 도 1에 도시되어 있다. 정상 함량에 대해서는 표 1를 참조하면 된다.

소프트어닐링된 상태에서의 치수와 또한 경도는 표 3에 의해 도시되어 있다.

조직 조사는 1차 카바이드와 1차 카보니트라이드의 충분한 양이 포함된, 1차 카바이드 함량이 강 번호 11X 및 9X를 제외하고는 모든 강에서 제로를 나타낸다. 강 번호 A2, 610 ×203 mm의 중심에서 소프트어닐링된 상태에서의 미세조직은 도 2에 도시되어 있다.

1025℃/30분에서의 오스테나이트화 후 템퍼링 저항성과 또한 45 HRC에 대한 1025℃/30분(강 번호16X에 대한 1010℃) 경화와 템퍼링 후 600℃에서의 유지시간의 영향은 도 3 및 도 4의 다이어그램에 의해 설명되어 있다. 본 발명의 A2의 강과 강 9X은 가장 좋은 템퍼링 저항성을 가진다는 것은 이들 다이어그램에 의해서 알 수 있다. 본 발명의 강 A2는 또한 600℃에서의 유지 시간에 의해 최소로 영향을 받고, 반면 강 번호 9X는 급속히 경도를 잃어버린다. 이것은 또한 강 번호 10X에 적용한다.

본 발명의 A2의 강에 대한 균일한 경화성은 도 5 및 도 6내의 CCT 및 TTT 다이어그램에 의해 도시한 바와 같이, 매우 양호하다.

인성 측정은 샤르피-V 충격 에너지 테스트 대 테스팅 온도로서 이루어지며 그 결과는 제각기 도 7과 도 8에 나타나 있다.

도 9는 바 치수 대 노치안된 시편에 대한 실온에서의 충격 인성을 도시한다. 곡선은 본 발명의 강, A2가 조사된 강중에서 가장 우수한 인성과 연성을 가지는 것을 도시한다. 특히, 도 9에서 강 번호 4X는 TL1방향으로 테스트되었고 이는 ST2방향에서 취한 시편보다 10% 보다 높은 값을 나타낸다.

고온 장력 테스트는 45HRC에 대해서 열처리되어진 시편에 대해 600℃에서 실시되어진다. 그 결과는 표 4와 도 10에 도시되어 있다. 이 성질에 대해서도, 본 발명의 강은 조사된 다른 강보다 고온 강도와 연성의 보다 매우 양호한 조합을 가진다.

본 발명의 강의 어떤 중요한 성질은 도 11의 다이어그램에서 비교된다. 인성에 대해서 보면, 강 번호 11X와 9X는 1차 카바이드와 카보니트라이드의 높은 함량을 가지며, 이것은 이들 강 양자에 대해 매우 감소된 인성을 가진다. 강 번호 10X와 또한 어느 정도의 18X는 강 번호 1X의 인성과 비교가능한 인성을 가지지만, 본 발명의 강, A2는 우수한 연성과 인성을 가진다. 이는 또한 완전한 크기의 프레스 단조 테스트에 의해서 확인되어진다. 이러한 결과로, 대형 트럭 허브 부품의 단조에 관련해서, H13 "프리미엄" 형태의 강과 강 A1는 툴 재료로서 사용된다. 많은 수의 부품은 각각 번호가 부여된 2452와 7721 아이템으로 제조된다. H13 "프리미엄"의 실패 모드는 모두 실패였으며, Al강의 툴은 다이 내경의 소성 변형의 결과로서만 실패였다.

그러므로, 본 발명의 강, A2는 가장 양호한 항복 강도와, 연성(영역 감소)과 경화성(경도 감소에 의해)을 가진다. 템퍼링 저항성은 또한 A2가 매우 양호하다. 조사된 강들중에서, 본 발명의 강, A2는 가장 좋은 특성 프로필을 가진다.

본 발명은 어느 특정 이론에 구속되지 않고, 본 발명의 우수한 특성 프로필은 아래의 요소의 결과로 인한 것으로 생각할 수 있다.

- 계속된 툴 경화에 대해 우수한 소프트 어닐링 초기 조직을 제공함으로써, 매우 양호한 경화성과 양호한 템퍼링 저항성과 고온 강도 성질을 성취할 목적으로, 크롬, 몰리브덴과 바나듐과 같은 카바이트 형성 원소의 균형 있는 화학 조성,

- 카본과, 낮은 질소 함량과 함께 바나듐 함량을 선택함으로써, MX형의 1차 카바이드 및/또는 1차 카보니트라이드의 부재, 여기서 M은 바나듐이고 X는 카본 및/ 또는 질소,

- 카본의 활성을 감소시킴으로써 인성을 감소시키는 1차 카바이드의 석출과 입계 석출을 감소시키는 경향이 있는, 몰리브덴의 비교적 높은 함량, 카본의 상당히 낮은 함량, 및 실리콘의 매우 낮은 함량,

- 인성을 감소시키는 산화물, 질화물 및 황화물을 형성하는, 산소, 질소와 황과 같은 원소의 낮은 함량,

- 인과 같은 템퍼 취성을 야기하는 원소의 함량이 낮음.

Claims

열간 가공툴용 강 재료에 있어서,

중량비로,

0.3 - 0.4 C,

0.2 - 0.8 Mn,

4 - 6 Cr,

1.8 - 3 Mo,

0.4 - 0.6 V과,

나머지 철과 불가피한 금속 및 비금속 불순물을 필수 구성요소로 하는 합금 조성을 가지며,

상기 비금속 불순물은 실리콘, 질소, 산소, 인 및 황을 포함하며, 이들의 함량은,

최대 0.25 Si,

최대 0.010 N,

최대 10 ppm O,

최대 0.010 중량% P를 포함하는,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 Si는 최대 0.20인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 S는 최대 0.010인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 C는 0.33 - 0.37,

상기 Mn는 0.4 - 0.6,

상기 Cr은 4.5 - 5.5,

상기 Mo는 1.8 - 2.5인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 4 항에 있어서,

상기 Cr은 4.85 - 5.15,

상기 Mo는 2.2 - 2.4인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 N은 최대 0.008인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 O는 최대 8 ppm인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 P는 최대 0.008 P인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 3 항에 있어서,

상기 S는 최대 0.0008인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항 또는 제 3 항에 있어서,

상기 C는 0.35 , 상기 Si는 최대 0.15 , 상기 Mn은 0.5 , 상기 P는 최대 0.008 , 상기 S는 최대 0.0008 , 상기 Cr은 5 , 상기 Mo는 2.3 , 상기 V는 0.55 , 상기 N은 최대 0.008 , 그리고 상기 O는 최대 8 ppm 인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 Ti는 최대 0.05 ,

상기 Zr는 최대 0.1 , 및

상기 Nb는 최대 0.1 인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 11 항에 있어서,

상기 Ti는 최대 0.008 ,

상기 Zr는 최대 0.016 , 및

상기 Nb는 최대 0.010 인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 강 재료는 금속의 프레스 단조용 툴 및 툴 부품에 사용되는,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 S는 최대 0.0010 인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 1 항에 있어서,

상기 Ti는 최대 0.01 ,

상기 Zr는 최대 0.02 , 및

상기 Nb는 최대 0.02 인,

열간 가공툴용 강 재료.
제 11 항에 있어서,

상기 Ti는 최대 0.005 ,

상기 Zr는 최대 0.010 , 및

상기 Nb는 최대 0.005 인,

열간 가공툴용 강 재료.