KR100539493B1 - 비방사 유전체 도파로를 이용한 방향성 결합기 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 비방사 유전체(Non-radiative Dielectric;NRD) 도파로를 이용한 방향성 결합기에 관한 것으로, 특히 상 하부 도전체판 사이에 있는 평행한 2개의 NRD 도파로와 NRD 도파로 사이에 다중홀 구조를 갖는 도전체판을 설치하여 전계 또는 자계 성분의 전자기파를 결합시키는, 다중홀 구조를 이용한 밀리미터파 대역 비방사 유전체 도파로 방향성 결합기를 제공한다.

Description

비방사 유전체 도파로를 이용한 방향성 결합기{Directioanl Coupler Using Non-radiative Dielectric waveguide}
본 발명은 비방사 유전체(Non-radiative Dielectric;NRD) 도파로를 이용한 방향성 결합기에 관한 것으로, 특히, 상하부 도전체판 사이에 있는 평행한 두개의 NRD 도파로와 두 NRD 도파로 사이에 다중홀 구조를 놓고 서로 밀착시킨 형태로 구성하여 전계(electric field) 또는 자계(magnetic field) 성분(component)의 전자기파(electric and magnetic wave)를 결합시키는, 다중홀 구조를 이용한 밀리미터파 대역 비방사 유전체 도파로 방향성 결합기이다. 이는 주로 밀리미터파 대역 무선통신 시스템의 고주파(radio frequency; RF) 회로에 주로 많이 사용되어진다.
종래의 NRD 도파로를 이용한 방향성 결합기는 두 NRD 도파로 사이의 간격을 조절하여 결합률을 결정하는 방식이 많이 사용된다. 이러한 방식은 크게 세가지가 있는데, 첫번째는, 상하부 도전체판 사이에 직선 형태의 서로 평행한 두개의 NRD 도파로를 구성하여 두 NRD 도파로 사이의 간격을 조절함으로써 결합률을 조절하는 방법이고, 두번째는, 상하부 도전체판 사이에 임의의 곡률 반경으로 구부러진 형태의 두 NRD 도파로를 구성하여 두 NRD 도파로 사이의 간격을 조절함으로써 결합률을 조절하는 방법이다. 마지막 세번째는, 상하부 도전체판 사이에 한 개의 직선형 NRD 도파로와 임의의 곡률 반경으로 구부러진 다른 한 개의 NRD 도파를 구성하여 두 NRD 도파로 사이의 간격을 조절함으로써 결합률을 조절하는 방법이다.
종래의 NRD 도파로를 이용한 방향성 결합기들은 대부분 두 NRD 도파로 사이의 간격을 조절하는 결합방식을 사용하고 있다. 이러한 결합방식을 이용한 방향성 결합기는 구조가 간단하고 다양한 결합률 구현이 가능하다는 장점도 있지만, 조절된 간격을 유지하기 위한 위치 고정이 어렵고, 매번 제작할 때마다 원하는 결합량을 갖도록 결합 간격을 조절해야만 하기 때문에 재현성이 어려우며 따라서 정확한 결합률 조절이 어렵고, 구부러진 NRD 도파로를 이용한 방향성 결합기의 경우에는 곡률 손실이 발생하게 된다.
한편, 종래의 두 NRD 도파로 사이의 간격을 조절하여 결합률을 결정하는 방향성 결합기 외에도 NRD 도파로를 이용한 브랜치 라인 결합기(branch-line coupler)가 있는데, 이것은 관내 파장(guided wavelength) λg의 1/4 길이를 갖고 특성임피던스(characteristic impedance)의 (1/2)1/2배의 임피던스를 갖는 직렬 선로(series arm)와 λg의 1/4 길이를 갖고 특성임피던스와 같은 임피던스를 갖는 병렬선로(series arm)로 구성하여 입력 신호 크기의 1/2인 3dB가 통과단자와 결합단자로 출력되며, 두 단자 사이의 위상차(phase shift)가 90도가 되도록 설계한 3dB 방향성 결합기이다.
NRD 도파로를 이용한 브랜치 라인 결합기의 경우에는 위치고정이 쉽고 재현성이 좋다는 장점이 있지만, 결합기 특성상 3dB 결합기만을 구현할 수 있으므로 다양한 결합률을 구현하기는 어렵다.
따라서, 상술한 종래 기술의 문제점을 해결하기 위한 것으로써, 본 발명은 종래의 기술과 다른 결합방식을 사용함으로써, NRD 도파로를 이용한 방향성 결합기의 구현에 있어서 위치고정을 용이하게 하고, 재현성을 좋게 하며, 다양하고 정확한 결합률 구현을 가능하게 하고, 광대역 특성이 되도록 하는 새로운 형태의 밀리미터파대 NRD 도파로 방향성 결합기를 제공하는 것을 목적으로 한다.
상술한 문제점을 해결하기 위한 기술적 수단으로서, 본 발명은 서로 대향하며 실질적으로 평행한 도전체 평면을 갖는 상부 및 하부 도전체판과, 도전체판들 사이에 형성되며, 임의의 유전율을 갖는 유전체로 된 제 1 NRD 도파로와 제 2 NRD 도파로와, 제 1 NRD 도파로와 제 2 NRD 도파로 사이에 형성된, 적어도 하나의 관통 구멍을 갖는 다중홀 도전체판을 포함하여 구성되며, NRD 도파로의 전송모드 중에서 전계성분 또는 자계성분이 다중홀 도전체판에 형성된 관통 구멍을 통하여 결합하는 방향성 결합기를 제공한다.
한편, 제 1 NRD 도파로와 제 2 NRD 도파로는 다양한 종류가 가능하며, 하이퍼 NRD 또는 노말 NRD일 수 있다. 또한, 그 각각에 대하여, 상부 및 하부 도전체판과 다중홀 도전체판은 서로 수직으로 형성될 수도 있고, 상부 및 하부 도전체판과 다중홀 도전체판은 서로 평행하게 형성될 수도 있다.
또한, 다중홀 도전체판의 상기 관통 구멍은 2열로 된 원형상의 구멍들을 이용할 수 있으며, 원형상의 1열내의 구멍들 사이 거리는 λg/4 인 것이 바람직하다.
NRD를 통하여 전송되는 신호는 밀리미터파 대역일 수 있으며, 결합량은 20dB, 10dB 또는 3dB일 수 있다.
이하, 첨부한 도면들을 참조하여, 본 발명의 바람직한 일실시예에 따른 다중홀 구조를 이용한 밀리미터파 대역 비방사 유전체 도파로 방향성 결합기를 상세히 설명한다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있으며, 단지 본 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록하며 통상의 지식을 가진자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 한편, 도면상에서 동일 부호는 동일한 요소를 지칭하며, 중복되는 요소에 대해서는 설명을 생략하기로 한다.
(제 1 실시예)
이하, 도 1 내지 도 4를 참조하여 본 발명의 제 1 실시예에 따른 방향성 결합기를 상세히 설명한다.
도 1은 본 발명의 제1실시 예에 따른 방향성 결합기의 구조도이고, 도 3a는 도 1의 방향성 결합기에서 NRD 도파로를 이용한 방향성 결합기의 구조 및 기능을 설명하기 위한 평면도이고, 도 3b는 도 1의 방향성 결합기의 정면도이고, 도 3c는 도 1의 방향성 결합기에서 측면도이고, 도 3d는 도 3c에서 점선으로 표시된 A를 절취하여 확대한 부분도이며, 도 2는 도 1의 분해 사시도이다.
도 1을 참조하면, 방향성 결합기는 전도성 금속성분의 재질을 갖는 상부 도전체판(11a)과 하부 도전체판(11b)의 상하 사이에 임의의 유전율을 갖는 유전체로 된 제 1 NRD 도파로(12a)와 제 2 NRD 도파로(12b)가 좌우에 서로 평행하게 위치해 있고, 2개의 NRD 도파로(12a, 12b) 사이에 밀착되어 제 1 도파로(12a)와 제 2 NRD 도파로(12b) 사이가 관통된 구멍으로 이루어진 다중홀(14) 구조가 포함된 금속성분의 재질을 갖는 다중홀 도전체판(13)을 포함하게 된다. 도 2은 도 1의 분해 사시도로, 이를 통해서 도 1의 각 구성요소들의 결합관계를 상세히 이해할 수 있다.
제 1 및 제 2 NRD 도파로(12a, 12b)는 구조가 하이퍼 NRD(Hyper NRD; HNRD) 도파로이고, NRD 도파로의 전송 모드인 LSM(Longitudinal Section Magnetic)모드의 전계 성분을 결합하거나 LSE(Longitudinal Section Electric) 모드의 자계 성분(component of magnetic field)을 결합한다.
HNRD 도파로는 상부와 하부 도전체판들(11a, 11b)의 양 표면에 홈이 형성되어 있는 구조로 이루어져 있으며, 이 홈들 사이에 NRD도파로들(12a, 12b)가 삽입되는 구조이다.
도 3a는 도 1에 도시 된 방향성 결합기에서 NRD 도파로를 이용한 방향성 결합기의 구조 및 기능을 설명하기 위하여 다중홀 도전체판(13)을 포함하는 유전체 NRD 도파로(12a, 12b)만을 확대한 평면도이다. 임의의 유전율을 갖는 유전체로 된 평행한 두개의 NRD 도파로(12a, 12b)에서 ①번 입력 단자(input port)로 입사한 전파는 제 1 NRD 도파로(12a)를 따라 진행하고, 2개의 NRD 도파로(12a, 12b) 사이에 밀착되어 제 1 NRD 도파로(12a)와 제 2 NRD 도파로(12b)사이에 위치하는 다중홀(14) 구조가 포함된 금속성분의 재질을 갖는 다중홀 도전체판(13) 구조에 의해 제 1 NRD 도파로(12a)에 있는 ②번 통과단자(through port)와 제 2 NRD 도파로(12b)에 있는 ③번 결합단자(coupled port)로 일정한 결합률을 갖는 전파가 출력된다. 이때의 결합률은 다중홀 도전체판(13) 구조에 포함된 다중홀(14) 구조에 의해 결정된다. ④번 격리단자(isolated port)는 다중홀(4) 구조의 간격 조정을 통해 출력이 거의 발생하지 않도록 한다.
도 3b는 도 1에 도시된 방향성 결합기의 정면도이다. HNRD 도파로 구조를 갖는 상부 도전체판(11a)와 하부 도전체판(11b)의 구조 상하 사이에 있는 두개의 평행한 NRD 도파로(12a, 12b) 구조가 있고, 제 1 NRD 도파로(12a)와 제 2 NRD 도파로(12b) 사이에 밀착되어 있는 다중홀(14) 구조가 포함된 다중홀 도전체판의 두께(t)를 갖고 금속 성분의 재질을 갖는 다중홀 도전체판(13)구조를 확인할 수 있다.
도 3c는 도 1에 도시된 방향성 결합기의 다중홀 도전체판(13)의 측면도이다. 다중홀 도전체판(13)에는 2열로 된 다중홀(4)을 구비한다. 다중홀 도전체판(13)은 금속성분의 재질로 이루어져 있다.
도 3d는 도 3c에서 점선으로 표시된 A를 절취하여 확대한 도면이다. 다중홀의 상세한 구조는 전파의 진행 방향에 있는 다중홀 사이의 간격(D)와 전파의 진행방향과 수직인 방향에 있는 다중홀 사이의 간격(H) 그리고 다중홀의 직경(R)으로 표현가능하다. 전파의 진행방향에 있는 다중홀 사이의 간격(D)은 λg/4이 되도록 설계할 수 있다. 이 경우, 각 수치들은 특별히 한정되지 않고 필요에 따라서 다양하게 채용가능하다. 예를 들어 다중홀 사이의 간격(D)는 대략 1mm, 다중홀 사이의 간격(H)은 1.2mm, 다중홀의 직경(R)은 0.6 내지 0.9mm이고, 커플링 홀 개수는 2열 각각에 12 내지 19개, 다중홀 도전체판(13)의 두께(t)는 0.1mm일 수 있다.
이하, 도 3a 내지 도 3d를 참조하여, 본 발명의 제 1 실시예에 따른 방향성 결합기의 동작 원리를 상세히 설명한다.
도 3a에서 도시된 바와 같이 전파가 제 1 NRD 도파로(12a)로 입사되고, 다중홀 도전체판(13)에 있는 다중홀(14)은 전파의 방향과 수직으로 형성되어 있다. 따라서, 도 3d의 왼편에서 오른편으로 전파는 진행할 때, 다중홀 구조의 첫번째 홀을 위상(phase)의 기준점(reference)으로 보고, 오른편의 전파의 진행방향과 수직인 방향에 있는 다중홀 구조를 기준점 바로 다음에 위치한 홀을 결합구조라고 가정했을 때, 대부분의 전파는 제 1 NRD 도파로(12a)를 따라 통과단자 방향으로 진행하며, 기준점의 다중홀에 의해 제 2 NRD 도파로(12b)로 결합이 되어 결합단자 방향으로 진행한다. 제 1 NRD 도파로(12a) 방향으로 진행하는 전파는 기준점 바로 다음에 위치한 결합 구조에서 위상이 90도가 되며, 기준점에서 제 2 NRD 도파로(12b)로 결합되어 결합 단자(③) 방향으로 진행하는 전파도 마찬가지로 기준점 바로 다음에 위치한 결합 구조(Q)에서 위상이 90도가 되기 때문에 입사된 전파와 통과단자(②) 그리고 결합 단자(③)사이 모두 90도의 동위상(in phase)이 된다.
반대로 기준점 바로 다음의 결합구조에서 전파의 진행방향과 반대 방향으로 되돌아온 전파는 기준점에서의 위상이 λg/2가 되기 때문에 기준점에서 결합된 전파의 위상 0도와 180도의 위상차이(out of phase)가 되기 때문에 상쇄되어 격리 단자(④)로 진행하는 전파가 발생하지 않게 되며, 이는 주파수 안정도(frequency sensitive)와 방향성(directivity)에 중요한 요소가 된다.
이하, 도 4a 내지 도 4d를 참조하여 상술한 방향성 결합기의 실제 시뮬레이션 결과를 설명한다. 시뮬레이션 툴은 Ansoft사의 HFSS(High Frequency Structure Simulator)를 이용하였고, 다중홀 도전체판(13)의 두께(t), 다중홀 사이의 간격(D), 다중홀 사이의 간격(H), 다중홀의 직경(R) 및 다중홀의 개수를 달리하며 시뮬레이션을 실시하였다. .
첫번재 모의실험은 t=0.1mm, D=1.0mm, H=1.2mm, R=0.6mm, 커플링 홀개수는 12*2열의 조건에서, NRD 도파로의 전송모드(transmission mode)인 LSM(Longitudinal Section Magnetic)모드의 전계성분(component of electric field)을 결합(coupling)하여 결합량이 20dB가 되도록 만든 방향성 결합기에 대한 모의실험(simulation)을 수행하였다. 그 결과, 주파수 전달특성은 도 4a에 도시된 바와 같다. 도 4a에서 S_11은 반사손실(return loss), S_21은 삽입손실(insertion loss), S_31은 결합(coupled) 그리고 S_41은 격리(isolated) 특성을 나타낸다. 주파수 대역이 55GHz~60GHz 이고, 대역폭이 5GHz인 범위에서 결합량이 20dB로 매우 평탄한 값을 보이고 있고, 반사손실과 격리 특성이 우수하게 나타나고 있음을 알 수 있다.
두번째 모의실험은 t=0.1mm, D=1.0mm, H=1.2mm, R=0.8mm, 커플링 홀개수는 12*2열의 조건에서, NRD 도파로의 전송모인 LSM모드의 전계성분을 결합하여 결합량이 10dB가 되도록 만든 방향성 결합기에 대한 모의실을 수행하였다. 그 결과, 주파수 전달특성은 도 4b에 도시된 바와 같다. 도 4b에서 S_11은 반사손실, S_21은 삽입손실, S_31은 결합 그리고 S_41은 격리 특성을 나타낸다. 주파수 대역이 55GHz~60GHz 이고, 대역폭이 5GHz인 범위에서 결합량이 10dB로 매우 평탄한 값을 보이고 있고, 반사손실과 격리 특성이 우수하게 나타나고 있음을 알 수 있다.
세번째 모의실험은 t=0.1mm, D=1.0mm, H=1.2mm, R=0.9mm, 커플링 홀개수는 19*2열의 조건에서, NRD 도파로의 전송모인 LSM모드의 전계성분을 결합하여 결합량이 3dB가 되도록 만든 방향성 결합기에 대한 모의실을 수행하였다. 그 결과, 주파수 전달특성은 도 4c에 도시된 바와 같다. 도 4c에서 S_11은 반사손실, S_21은 삽입손실, S_31은 결합 그리고 S_41은 격리 특성을 나타낸다. 주파수 대역이 55GHz~60GHz 이고, 대역폭이 5GHz인 범위에서 결합량이 3dB로 매우 평탄한 값을 보이고 있고, 반사손실과 격리 특성이 우수하게 나타나고 있음을 알 수 있다.
다음으로, 도 1에 도시 된 방향성 결합기에서 NRD 도파로의 전송모드인 LSM 모드의 전계성분을 결합하여 결합량이 20dB, 10dB, 3dB가 되도록 만든 방향성 결합기에 대한 모의실험 결과의 주파수 전달특성 곡선을 계산하여 도출한 방향성(directivity)을 도 4d에 도시하였다. 3가지 모두 30dB 정도의 우수한 방향성 특성을 보여주고 있음을 알 수 있다.
(제 2 실시예)
이하, 도 5를 참조하여 본 발명의 제 2 실시예에 따른 방향성 결합기를 설명한다. 다만, 설명의 편의를 의해서, 제 1 실시예와의 차이점을 기준으로 설명한다. 제 2 실시예의 경우는 제 1 및 제 2 도파로(22a, 22b)가 노말 도파로로 이루어진 것이 제 1 실시예와 차이점을 갖는다. 즉, 제 1 실시예의 하이퍼 도파로의 경우는 상, 하부 도전체판 사이에 홈이 형성되어 있고, 이 사이에 하이퍼 도파로가 끼워지는 구조로 도어 있는 반면, 제 2 실시예에 따른 노말 도파로는 상부 도전체판(21a)과 하부 도전체판(21b)에 홈이 형성되어 있지 않은 구조이다(도 5 참조).
(제 3 실시예)
이하, 도 6을 참조하여 본 발명의 제 3 실시예에 따른 방향성 결합기를 설명한다. 다만, 설명의 편의를 의해서, 제 1 실시예와의 차이점을 기준으로 설명한다. 제 3 실시예의 경우는 제 1 및 제 2 도파로(32a, 32b)가 하이퍼 도파로로 이루어진 것은 제 1 실시예와 동일하고, 제 1 실시예의 경우는 상부 및 하부 도전체판과 다중홀 도전체판이 서로 수직으로 형성되어 있으나, 제 3 실시예의 경우는 상, 하부 도전체판(31a, 31b)과 다중홀 도전체판(33)이 서로 평형하게 형성되어 있다(도 6 참조).
(제 4 실시예)
이하, 도 7을 참조하여 본 발명의 제 4 실시예에 따른 방향성 결합기를 설명한다. 다만, 설명의 편의를 의해서, 제 1 실시예와의 차이점을 기준으로 설명한다. 제 4 실시예의 경우는 제 1 및 제 2 도파로(42a, 42b)가 노말 도파로로 이루어져 있어 하이퍼 도파로로 이루어진 제 1 실시예와는 다르며, 제 1 실시예의 경우는 상부 및 하부 도전체판과 다중홀 도전체판이 서로 수직으로 형성되어 있으나, 제 3 실시예의 경우는 상, 하부 도전체판(41a, 41b)과 다중홀 도전체판(43)이 서로 평형하게 형성되어 있다(도 7 참조).
이하, 제 1 실시예 내지 제 4 실시예에 의하여 전계 또는 자계가 결합되는 원리를 도 8a 및 도 8b를 참조하여 상세히 설명한다. 도 8a는 LSM 모드의 결합원리를 설명하기 위한 개념도이고, 도 8b는 LSE 모드의 결합원리를 설명하기 위한 개념도이다.
먼저, 제 1 실시예와 제 2 실시예에 의하면, 상하부 도전체판과 다중홀 도전체판이 서로 수직을 이루면서 다중홀 도전체판 양 옆으로 두 개의 NRD 도파로가 있으므로, LSM 모드의 전계 성분을 결합하거나(도 8a), LSE 모드의 자계 성분을 결합할 수 있는 구조가 된다(도 8b).
반면에, 제 3 실시예에서는 상하부 도전체판과 다중홀 도전체판이 서로 평형을 이루면서 다중홀 도전체판 위, 아래로 2개의 NRD 도파로가 배치된다. 따라서, NRD 도파로는 반드시 그 상부와 하부에 금속성분의 도전체판이 있어야 되므로 제 3 실시예와 같이 NRD 도파로가 위와 아래로 포개어진 형태에선 상하부 도전체판(위쪽에 있는 NRD 도파로는 하부 도전체판, 아래쪽에 있는 NRD 도파로는 상부 도전체판) 역할을 금속성분의 다중홀 도전체판이 하게 된다. 따라서, LSM 모드의 자계 성분을 결합하거나, LSE 모드의 전계 성분을 결합할 수 있는 구조가 된다. 제 4 실시예에서도 결합형태는 동일하다.
(변형예)
한편, 제 1 내지 제 4 실시예에서의 방향성 결합기 이외에도 본 발명의 다양한 변형예들이 있을 수 있다. 즉, 제 1 도파로와 제 2 NRD 도파로 사이가 관통된 구멍으로 형성되면 특별히 그 모양에 한정되지 않고 다양한 형상이 가능하다. 도 9a 내지 9i는 다양한 구멍의 형상을 도시하고 있는 도면들이다. 관통 구멍이 2열로 형성되지 않고 1열로 형성된 경우(도 9a), 1열 십자 형상(도 9b), 2열 십자 형상(도 9c), 1열의 ×형상(도 9d), 2열의 ×형상(도 9e), 1열의 < 형상(도 9f), 2열의 < 형상(도 9g), 1열의 사각형 형상(도 9h), 2열의 사각형 형상(도 9i)등이다.
또한, 본 발명의 기술적 사상에 관련한 이 분야의 통상의 지식을 가진자라면 본 발명의 기술적 사상의 범위 내에서 다양한 실시예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.
상술한 바와 같이, 본 발명은 밀리미터파대에서 사용하고 있는 비방사 도파로를 이용한 방향성 결합기에 있어서 기존의 방식들에 의한 구조적인 부분과 특성면에서 나타나고 있는 여러 가지 문제점을 해결함으로써, 위치고정을 쉽게 할 수 있기 때문에 재현성이 좋으며, 정확하고 다양한 결합률 구현이 가능하고, 곡률 손실이 없으며, 광대역 특성을 만족하는 방향성 결합기를 구현할 수 있게 된다.
도 1은 본 발명의 제1실시 예에 따른 방향성 결합기의 구조도이다.
도 2는 도 1의 방향성 결합기의 분해 사시도이다.
도 3a 내지 도 3d는 도 1의 방향성 결합기의 구조 및 기능을 설명하기 위한 평면도, 정면도, 측면도 및 확대도들이다.
도 4a 내지 도 4d는 본 발명의 제 1 실시예에 따른 방향성 결합기의 실제 시뮬레이션 결과를 도시한 그래프들이다.
도 5는 본 발명의 제 2 실시 예에 따른 방향성 결합기의 구조도이다.
도 6은 본 발명의 제 3 실시 예에 따른 방향성 결합기의 구조도이다.
도 7은 본 발명의 제 4 실시 예에 따른 방향성 결합기의 구조도이다.
도 8a는 본 발명에서 LSM 모드의 결합원리를 설명하기 위한 개념도이고, 도 8b는 LSE 모드의 결합원리를 설명하기 위한 개념도이다.
도 9a 내지 9i는 방향성 결합기의 관통 구멍의 다양한 형상을 도시하고 있는 도면들이다.

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  3. 삭제
  4. 삭제
  5. 삭제
  6. 서로 대향하며 실질적으로 평행한 도전체 평면을 갖는 상부 및 하부 도전체판;
    상기 도전체판들 사이에 형성되며, 임의의 유전율을 갖는 유전체로 된 제 1 NRD 도파로와 제 2 NRD 도파로; 및
    상기 제 1 NRD 도파로와 제 2 NRD 도파로 사이에 형성된, 관통 구멍이 2열로 된 원형상의 구멍들을 갖는 다중홀 도전체판을 포함하여 구성되며,
    상기 NRD 도파로의 전송모드 중에서 전계성분 또는 자계성분이 상기 다중홀 도전체판에 형성된 상기 관통 구멍을 통하여 결합하는 것을 특징으로 하는 비방사 유전체 도파로를 이용한 방향성 결합기.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 원형상의 1열내의 구멍들 사이 거리는 λg/4인 것을 특징으로 하는 비방사 유전체 도파로를 이용한 방향성 결합기.
  8. 삭제
  9. 제 6 항에 있어서,
    상기 방향성 결합기의 결합량은 20dB, 10dB 또는 3dB인 것을 특징으로 하는 비방사 유전체 도파로를 이용한 방향성 결합기.
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