KR100406407B1

KR100406407B1 - 폭 정도가 우수한 후 강판의 제조방법

Info

Publication number: KR100406407B1
Application number: KR10-1999-0038298A
Authority: KR
Inventors: 정병완
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 1999-09-09
Filing date: 1999-09-09
Publication date: 2003-11-19
Also published as: KR20010026823A

Abstract

본 발명은 수직 압연기 및 수평 압연기가 설치된 제철소의 후판공장에서 후강판을 제조하는 방법에 관한 것으로서, 조업조건에 따라 영향을 받는 에징효율을 에징 및 수평압연후 폭 측정실적을 이용하여 학습시켜 보다 정확히 구하고, 이를 이용하므로써 폭 정도를 보다 향상시킬 수 있는 후판의 제조방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.

본 발명은 수직압연기인 에저 및 수평압연기를 포함하여 구성되는 후판압연설비를 이용하여 후 강판을 제조하는 방법에 있어서,

에징 및 수평압연 후 압연재의 폭을 측정하여 보다 정도가 높은 에징효율을 구하고, 이 값을 이용하여 기존의 에징효율을 보정하고, 이 보정된 에징효율을 다음 패스(pass) 또는 다음 압연재에 적용하므로서 폭 정도를 보다 향상시킬 수 있는 폭 정도가 우수한 후 강판의 제조방법을 그 요지로 한다.

Description

폭 정도가 우수한 후 강판의 제조방법{A Method for Manufacturing Steel Plate with Superior Width Accuracy}

본 발명은 수직 압연기(이하, "에저(edger)" 칭함) 및 수평 압연기가 설치된 제철소의 후판공장에서 후강판(이하,"후판"이라 칭함)을 제조하는 방법에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 에저를 이용한 압연(이하, "에징(egding)"이라 칭함) 및 수평 압연후 계측기로 측정한 폭을 이용하여 구한 에징효율을 사용함으로서 폭 정도(精度)를 개선시킬 수 있는 후판의 제조방법에 관한 것이다.

일반적으로, 후판 공정에서 생산하는 제품은 폭이 넓고 다양하기 때문에 압연재를 평면상에서 90도 회전하여 폭내기 압연을 실시한다.

즉, 도 1(a)와 같이 먼저 슬라브 SL을 판 길이 방향으로 압연해서 폭내기 압연조건을 갖추도록 슬라브 두께를 균일하게 고르기 한다.

소위 고르기 압연 공정 X에 의해 고르기 압연 완료재SB를 얻는다.

다음에, 이것을 도 1(b)와 같이 90°수평 회전해서 고르기 압연 완료재SB를 폭방향으로 압연해서 소정의 폭 치수를 확보한다.

소위 폭내기 압연공정 Y에 의해 폭내기 압연완료재SW를 얻는다.

다시 이것을 도 1(c)와 같이 90°수평회전해서 폭내기 압연완료재SW를 소정의 판 두께, 길이 및 기계적 성질이 얻어지도록 길이방향으로 압연해서 목표치수를 얻는 사상압연 공정 Z를 행하여 압연완료재 PL을 얻는다.

한편, 압연롤은 압연중에 열팽창 및 마모에 의해 롤의 중앙부가 볼록하게 되거나 오목하게 된다.

이러한 현상에 의해 강판의 중앙부와 양쪽 가장자리의 연신량이 다르게 되어 도 1(b)의 폭내기 압연이 종료되면 강판의 형상은 강판 길이방향 중앙부의 폭이 선, 미단부 보다 큰 볼록한 형상(convex) 또는 중앙부의 폭이 선,미단부 보다 작은 오목한 형상(concave)이 되고, 이러한 상태에서 그대로 도 1(c)의 길이내기 압연을 실시하면 압연종료 후 강판의 형상은 도 2(a)와 같이 길이방향으로 폭이 불균일하게 되고, 또한 선, 미단부의 크롭(crop)이 크게 발생한다.

특히, 제품을 직사각형의 형상으로 절단하여 제품을 생산하는 후강판의 경우, 강판의 길이 방향으로 폭이 불균일하고, 선, 미단부의 크롭이 크면 절단되는 스크랩(scrap)량이 커서 실수율이 저하한다.

이러한 현상을 방지하기 위하여 최근에는 도 3과 같이 수직압연기인 에저(2)를 설치하여 압연도중에 폭방향으로 에징을 실시하므로써 도 2(b)와 같이 강판길이방향으로 폭이 균일하고, 크롭의 형상을 사각화 되도록 조정하여 실수율향상을 도모하고 있다.

에저를 이용하여 폭방향 압연을 실시하면 도 3에서와 같이 강판(1)의 양 에지(11)가 두께방향으로 튀어나오는 도그 본(dog bone)형태를 나타내고, 이어서 두께 내기를 위해 수평압연기(3)에 의해 실시하는 수평압연에 의해 다시 도그 본이 폭방향으로 퍼진다.

즉, 에징 전 Wo이던 강판 폭이 에징 후에는 도 3(b)에 나타난 바와 같이 줄어서 W1을 나타내고, 이러한 강판을 수직방향으로 절단하면 그 절단면은 도 3(c)에 나타난 바와 같이 도그 본의 형상이 된다.

이러한 형상의 강판을 수평압연기(3)에 의해 다시 수평압연하면 에징에 의해 형성되었던 도그 본이 폭방향으로 퍼져서(이하, "폭 회복"이라 칭함)강판 폭은 W1에서 W2로 되고 이때의 절단 면은 다시 직사각형의 형상이 된다.

상기와 같이 에징을 실시하더라도 실제폭이 감소한 양은 에징량 대비 상당한 차이를 나타낸다.

이때 에징에 의해 실제폭이 감소한 값을 에징량으로 나눈 값을 에징 효율[=(에징량-폭 회복량)/ 에징량]이라 한다.

위와 같이 에저를 이용하여 에징을 실시하는 경우에는 폭내기 목표폭을 결정할 때에 에징에 의해 폭이 감소되는 값을 보상해야한다.

따라서, 지시폭에서 폭내기 후 길이내기 압연시 폭방향으로 폭이 퍼지는 값을 빼고, 에징에 의해 폭이 감소되는 량을 더하여 계산한다.

이때 에징에 의한 폭 감소량은 "에징량 × 에징효율" 이므로 에징효율을 정확히 예측하는 것이 폭 정도를 향상시키는 매우 중요한 인자이다.

그러나, 에징효율은 강판의 두께와 폭에 큰 영향을 받으며 조업중인 소재의 온도,압연롤의 마모, 열팽창, 롤 교체후 사용주기 및 표면 마찰계수 등 조업조건에 따라 영향을 받기 때문에 강판의 두께, 폭별로 고정값을 사용하면 실제와 차이가 발생하여 폭 정도가 저하하는 문제점이 있다.

본 발명자는 상기한 종래 기술의 제반 문제점을 해결하기 위하여 연구를 행하고, 그 결과에 근거하여 본 발명을 제안하게 된 것으로서, 본 발명은 조업조건에 따라 영향을 받는 에징효율을 에징 및 수평압연후 폭 측정실적을 이용하여 학습시켜 보다 정확히 구하고, 이를 이용하므로써 폭 정도를 보다 향상시킬 수 있는 후 강판의 제조방법을 제공하고자 하는데, 그 목적이 있다.

도 1은 압연재를 가역압연기에서 압연하는 과정을 나타내는 모식도로서,

(a)는 압연재의 두께를 균일하게 하는 고르기 압연공정을 나타내고,

(b)는 제품의 폭을 만족시키기 위한 폭내기 압연공정을 나타내고,

(c)는 최종 길이내기 압연공정을 나타냄

도 2는 압연 후의 강판 형상을 나타내는 모식도서,

(a)는 에징을 실시하지 않은 경우를 나타내고,

(b)는 수지압연기를 이용하여 에징을 실시한 경우를 나타냄

도 3은 수직 및 수평 압연 과정을 나타낸 모식도로서,

(a)는 압연과정을 입체적으로 나타내고,

(b)는 압연중인 강판의 평면도이고,

(c)는 (b)도에 나타나 있는 강판의 A-A', B-B', C-C'를 따르는 단면 도

도 4는 본 발명에 따르는 에징효율학습과정을 나타내는 플로우 챠트

도 5는 본 발명과 종래방법에 의한 폭내기 정도를 나타내는 그래프로서,

(a)는 종래방법에 의한 폭내기 정도를 나타내고,

(b)는 본 발명에 의한 폭내기 정도를 나타냄.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명 *

SL . . . 슬라브 SB . . . 고르기 압연 완료재

SW . . . 폭 내기 압연완료재 1 . . . 강판

2 . . . 에저(수직압연기) 3 . . . 수평압연기

이하 본 발명에 대하여 설명한다.

고르기 압연이 종료되면 폭내기 목표 두께(TATHwd)를 하기 식(1)을 이용하여 구하는 단계;

TATHwd = SPTH×SPWD/ASWD . . . . . (1)

[ 여기서, SPTH : 고르기 압연후 두께

SPWD : 고르기 압연후 폭

ASWD : 압연목표 폭]

폭내기 압연 후 수평 압연시 폭 방향으로 폭 퍼짐량(WDspr)을 하기 식(2)를 이용하여 구하는 단계;

WDspr = (TATHwd - ASTH)×α . . . . . (2)

[여기서, TATHwd : 폭내기 목표 두께

ASTH : 길이내기 압연 목표두께

α : 폭 퍼짐 계수]

목표 에징량 및 상기 에서 구한 폭내기 압연 후 수평 압연시의 폭 퍼짐량을 고려하여 폭내기 목표폭(TAWwd)을 식(3)을 이용하여 구하는 단계;

TAWwd = ASWD - WDspr + Edrop . . . . . (3)

[여기서, ASWD : 압연 목표 폭

Edrop : 에징에 의해 폭이 감소되는 값(= Eamou ×Heef(t,w))

Eamou : 목표 에징량

Heef(t,w): 강판 두께(t) 및 폭(w)에 따른 에징효율]

상기와 같이 구한 폭내기 목표폭(TAWwd)을 달성하기 위한 보정 폭내기 목표두께(TATHwd')를 하기 식(4)를 이용하여 구하는 단계;

TATHwd' = SPTH×SPWD/TAWwd . . . . . (4)

고르기 압연된 압연재를 폭내기 압연하는 단계;

폭내기 압연이 종료되면 에징량을 달성하기 위한 에저롤 간극을 설정하여 에징을 행한 다음, 에징후 실 에징량(AEamou)을 계기 미터(Gauge Meter) 식(5)를 이용하여 구하는 단계;

AEamou = Wo-(ERG + ERF/EDM)×TF . . . . . (5)

[ 여기서, Wo : 에징 전 판폭

ERG : 에저 롤 간극

ERF : 에징하중

EDM : 에저 밀 정수

TF : 선 수축 보상 계수(= 1-1.35E-5×강판온도)]

에징된 압연재를 수평압연하고 압연재의 폭(MWID)을 측정하는 단계;

측정폭(MWID) 및 수평압연에 의한 폭 퍼짐량을 고려하여 에징후 도그본의 회복량(WDrec)을 하기 식(6)에 의해 구하는 단계;

WDrec = MWID - (Wo-AEamou)-(Ho-H1)×α . . . . . (6)

[여기서, Wo : 에징전 폭

Ho : 수평압연전 두께

H1 : 수평압연후 두께

α : 폭 퍼짐 계수]

상기와 같이 구한 회복량(WDrec)과 실 에징량(AEamou)을 이용하여 하기 식(7)에 의해 실 에징효율(Meef)를 구하는 단계;

Meef = (AEamou-WDrec)/AEamou . . . . . (7)

앞선 압연재에 대한 에징효율[Heef(t,w)] 및 실 에징효율(Meef)을 이용하여 하기 식(8)에 의해 보정 에징효율[Heef(t,w)']을 구하는 단계;

Heef(t,w)' = Heef(t,w) + (Meef-Heef(t,w))×G . . . . . (8)

[여기서, Heef(t,w): 현재까지 두께(t), 폭(w)별 학습되어 온 에징효율

G : 학습 게인(Gain)]

다음 강판의 고르기 압연을 행한 후, 상기와 같이 구한 보정 에징효율[Heef(t,w)']을 이용하여 고르기 압연재에 대하여 에징에 의한 폭 감소량(Edrop')을 하기 식(9)에 의해 구하는 단계;

Edrop' = Eamou ×Heef(t,w)' . . . . . (9)

상기 고르기 압연된 압연재를 폭내기 압연시 상기 폭내기 목표폭(TAWwd)과 에징에 의한 폭 감소량(Edrop')를 합한 크기의 폭이 얻어지도록 폭내기 압연하는 단계; 및

상기와 같이 폭내기 압연된 압연재를 에징 및 수평압연하는 단계를 포함하여 구성되는 폭 정도가 우수한 후 강판의 제조방법에 관한 것이다.

이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.

본 발명방법에 따라 에징후 폭실적에 의해 에징효율을 학습시키기 위해서는 도 4에 도시한 바와 같이 먼저 고르기 압연이 끝나면 폭 내기 목표 두께( TATHwd)를 구한다.

이때, 체적불변의 법칙에 의해 고르기 압연후 체적은 폭내기 압연후 체적과 동일하므로, 폭내기 목표 두께는 하기 식(1)과 같이 구할 수 있다.

TATHwd = SPTH×SPWD/ASWD . . . . . (1)

[ 여기서, SPTH : 고르기 압연후 두께

SPWD : 고르기 압연후 폭

ASWD : 압연목표 폭]

다음에는 수평(길이내기)압연시에 폭 방향 메탈 플로우(metal flow)에 의한폭퍼량(WDspr)을 식 (2)를 이용하여 구한다.

WDspr = (TATHwd - ASTH)×α . . . . . (2)

[여기서, TATHwd : 폭내기 목표 두께

ASTH : 길이내기 압연 목표두께

α : 폭 퍼짐 계수]

한편, 길이내기 압연시의 폭퍼짐계수α는 압연재 폭의 크기 및 압연기의 능력에 의해 결정되는 값으로서 바람직한 값은 0.05∼0.20정도 이다.

다음에, 강판의 형상을 사각화하기 위한 목표 에징량(Eamou)을 설정한다.

강판의 형상을 사각화하기 위한 에징량은 압연소재 및 압연목표치수와 관계가 있는 것으로서 통상적인 방법에 의해 구하거나, 기존의 작업데이타 등을 이용하여 구할 수 있으며, 통상적으로는 각 공장별로 테이블화 되어 있기 때문에 그 값을 사용하면 된다.

상기와 같이 폭 퍼짐량 및 목표 에징량이 구해지면 폭내기 목표폭(TAWwd)을 하기 식(3)을 이용하여 구한다.

TAWwd = ASWD - WDspr + Edrop . . . . . (3)

[여기서, ASWD : 압연 목표 폭

Edrop : 에징에 의해 폭이 감소되는 값(= Eamou ×Heef(t,w))

Eamou : 목표 에징량

Heef(t,w): 강판 두께(t) 및 폭(w)에 따른 에징효율]

폭내기 목표폭(TAWwd)은 압연목표폭에 폭내기 압연이 완료되어 수평 압연시의 폭퍼짐량을 빼고 에징에 의해 폭이 감소되는 값을 더해야한다.

그런데, 에저에 의해 에징을 실시하더라도 수평압연에 의해 다시 폭이 회복되므로 실제폭이 감소되는 값은 에징량에서 폭회복량을 감해야한다.

따라서, 폭 감소량은 "에징량-폭 회복량"이고, 에징효율은 "폭 감소량/에징량" 이므로 실제 에징에 의해 폭이 감소되는 값(Eamou)은 "에징량×에징효율"이 된다.

상기와 같이 폭내기 목표폭이 구해지면 이 폭내기 목표폭을 달성하기 위한 폭내기 목표두께(TATHwd')를 하기 식(4)를 이용하여 구한다.

TATHwd' = SPTH×SPWD/TAWwd . . . . . (4)

다음에는 위에서 구한 폭내기 목표두께를 달성하도록 폭내기 압연을 실시한다.

폭내기 압연이 종료되면 에징량을 달성하기 위한 에저롤 간극을 설정한 다음, 에징을 실시한다.

다음에는 실제 에저롤 간극 및 에징하중 실적을 읽어 계기미터 식(5)를 이용하여 실 에징량(AEamou)을 구한다.

이때 에징량은 " 판폭-에징후 폭" 이고, 에징후 폭은 "(에저 롤 간극 + 에징 하중/에저밀 상수)×선수축 보상계수" 이므로 실 에징량은 " 판폭 - (에저 롤 간극 + 에징 하중/에저밀 상수)×선수축 보정계수"이 된다.

따라서, 실 에징량(AEamou)은 하기 식(5)에 구할 수 있다.

AEamou = Wo-(ERG + ERF/EDM)×TF . . . . . (5)

[ 여기서, Wo : 에징 전 판폭

ERG : 에저 롤 간극

ERF : 에징하중

EDM : 에저 밀 정수

TF : 선 수축 보상 계수(= 1-1.35E-5×강판온도)]

다음에, 통상적인 수평압연스케쥴에서 설정된 두께가 얻어지도록 수평압연기의 롤 간극을 설정하여 수평 압연을 실시한 다음, 압연재의 폭을 측정한다.

다음에는 폭 측정장치로 측정한 폭(MWID) 및 수평압연에 의한 폭 퍼짐량을 고려하여 에징후 도그본의 회복량을 구한다.

이때 폭 회복량은 "수평압연후 폭-에징후 폭-수평 압연시의 폭퍼짐량" 이고 에징후 폭은 " 에징전 폭-실 에징량" 이므로 폭 회복량(WDrec)은 하기 식(6)에 의해 구할 수 있다.

WDrec = MWID - (Wo-AEamou)-(Ho-H1)×α . . . . . (6)

[여기서, Wo : 에징전 폭

Ho : 수평압연전 두께

H1 : 수평압연후 두께

α : 폭 퍼짐 계수]

다음에는 폭 회복량(WDrec)과 실 에징량(AEamou)를 이용하여 하기 식(7)에 의해 실 에징효율(Meef)을 구한다.

Meef = (AEamou-WDrec)/AEamou . . . . . (7)

상기와 같이 실 에징효율(Meef)이 구해지면 실 에징효율(Meef) 및 압선 압연재에 대한 에징효율(Heef(t,w))을 이용하여 하기 식(8)에 의해 보정에징효율(Heef(t,w)')을 구한다.

Heef(t,w)' = Heef(t,w) + (Meef-Heef(t,w))×G . . . . . (8)

Meef : 실 에징 효율

G : 학습 게인(Gain)]

상기 학습게인은 너무 크면 헌팅(hunting)을 하고 너무 작으면 오차의 보상이 미흡하다.

따라서, 학습게인의 값은 적절히 설정되어야 하며, 바람직한 학습게인은 0.35∼0.60이다.

다음에, 다음 강판의 고르기 압연을 행한 후, 상기와 같이 구한 보정 에징효율[Heef(t,w)']을 이용하여 고르기 압연재에 대하여 에징에 의한 폭 감소량(Edrop')을 하기 식(9)에 의해 구한다.

Edrop' = Eamou ×Heef(t,w)' . . . . . (9)

다음에, 상기한 고르기 압연된 압연재를 폭내기 압연을 행할시 상기 폭내기 목표폭(TAWwd)과 상기와 같이 구한 에징에 의한 폭 감소량(Edrop')를 합한 크기의 폭이 얻어지도록 고르기 압연된 압연재를 폭내기 압연한다.

다음에, 상기와 같이 폭내기 압연된 압연재를 에징 및 수평압연하므로써, 보다 우수한 폭 정도를 갖는 후강판이 제조된다.

상기한 보정 에징효율은 압연재의 두께 및 폭에 큰 영향을 받게되므로 두께 및 폭별로 학습을 통해 구해두는 것이 바람지하다.

이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.

(실시예)

제품 두께: 6∼50mm, 제품폭: 1500∼4500mm의 범위에 속하는 강판을 에징효율을 두께, 폭별로 고정값을 사용하는 종래방법과 에징효율을 폭측정실적에 의해 학습하는 본 발명법으로 각각 500매 씩 압연한 후의 폭내기 정도를 조사하고, 그 결과를 도 5에 나타내었다.

도 5에 나타난 바와 같이, 본 발명법에 의한 경우는 편차가 7.25mm로 종래방법 9.63mm대비 2.38 mm감소하였음을 알 수 있다.

상술한 바와 같이, 본 발명은 후판압연공정에서 에징 및 수평압연 후 압연재의 폭을 측정하여 보다 정도가 높은 에징효율을 구하고, 이를 다음 패스(pass)또는 다음 압연재에 적용하므로서 에징후 폭 감소량의 정확한 예측이 가능하여 폭 정도를 보다 향상시킬 수 있는 효과가 있는 것이다.

Claims

수직압연기인 에저 및 수평압연기를 포함하여 구성되는 후판압연설비를 이용하여 후 강판을 제조하는 방법에 있어서,

고르기 압연이 종료되면 폭내기 목표 두께(TATHwd)를 하기 식(1)을 이용하여 구하는 단계;

TATHwd = SPTH×SPWD/ASWD . . . . . (1)

[여기서, SPTH : 고르기 압연후 두께

SPWD : 고르기 압연후 폭

ASWD : 압연목표 폭]

폭내기 압연을 행한 후에 행해지는 수평 압연시의 폭 방향으로 폭 퍼짐량(WDspr)을 하기 식(2)를 이용하여 구하는 단계;

WDspr = (TATHwd - ASTH)×α . . . . . (2)

[여기서, TATHwd : 폭내기 목표 두께

ASTH : 길이내기 압연 목표두께

α : 폭 퍼짐 계수]

목표 에징량 및 상기 에서 구한 폭내기 압연 후 수평 압연시의 폭 퍼짐량을 고려하여 폭내기 목표폭(TAWwd)을 식(3)을 이용하여 구하는 단계;

TAWwd = ASWD - WDspr + Edrop . . . . . (3)

[여기서, ASWD : 압연 목표 폭

Edrop : 에징에 의해 폭이 감소되는 값(= Eamou ×Heef(t,w))

Eamou : 목표 에징량

Heef(t,w): 강판 두께(t) 및 폭(w)에 따른 에징효율]

상기와 같이 구한 폭내기 목표폭(TAWwd)을 달성하기 위한 보정 폭내기 목표두께(TATHwd')를 하기 식(4)를 이용하여 구하는 단계;

TATHwd' = SPTH×SPWD/TAWwd . . . . . (4)

고르기 압연된 압연재를 폭내기 압연하는 단계;

폭내기 압연이 종료되면 에징량을 달성하기 위한 에저롤 간극을 설정하여 에징을 행한 다음, 에징후 실 에징량(AEamou)을 계기 미터(Gauge Meter) 식(5)를 이용하여 구하는 단계;

AEamou = Wo-(ERG + ERF/EDM)×TF . . . . . (5)

[ 여기서, Wo : 에징 전 판폭

ERG : 에저 롤 간극

ERF : 에징하중

EDM : 에저 밀 정수

TF : 선 수축 보상 계수(= 1-1.35E-5×강판온도)]

에징된 압연재를 수평압연하고 압연재의 폭(MWID)을 측정하는 단계;

측정폭(MWID) 및 수평압연에 의한 폭 퍼짐량을 고려하여 에징후 도그본의 회복량(WDrec)을 하기 식(6)에 의해 구하는 단계;

WDrec = MWID - (Wo-AEamou)-(Ho-H1)×α . . . . . (6)

[여기서, Wo : 에징전 폭

Ho : 수평압연전 두께

H1 : 수평압연후 두께

α : 폭 퍼짐 계수]

상기와 같이 구한 회복량(WDrec)과 실 에징량(AEamou)을 이용하여 하기 식(7)에 의해 실 에징효율(Meef)를 구하는 단계;

Meef = (AEamou-WDrec)/AEamou . . . . . (7)

앞선 압연재에 대한 에징효율[Heef(t,w)] 및 실 에징효율(Meef)을 이용하여 하기 식(8)에 의해 보정 에징효율[Heef(t,w)']을 구하는 단계;

Heef(t,w)' = Heef(t,w) + (Meef-Heef(t,w))×G . . . . . (8)

[여기서, Heef(t,w): 현재까지 두께(t), 폭(w)별 학습되어 온 에징효율

G : 학습 게인(Gain)]

다음 강판의 고르기 압연을 행한 후, 상기와 같이 구한 보정 에징효율[Heef(t,w)']을 이용하여 고르기 압연재에 대하여 에징에 의한 폭 감소량(Edrop')을 하기 식(9)에 의해 구하는 단계;

Edrop' = Eamou ×Heef(t,w)' . . . . . (9)

상기 고르기 압연된 압연재를 폭내기 압연시 상기 폭내기 목표폭(TAWwd)과 에징에 의한 폭 감소량(Edrop')를 합한 크기의 폭이 얻어지도록 폭내기 압연하는 단계; 및

상기와 같이 폭내기 압연된 압연재를 에징 및 수평압연하는 단계를 포함하여 구성되는 것을 특징으로 하는 폭 정도가 우수한 후 강판의 제조방법
제1항에 있어서, 폭 퍼짐 계수(α)가 0.05∼0.20이고, 그리고 학습 게인(G)이 0.35∼0.60인 것을 특징으로 하는 폭 정도가 우수한 후 강판의 제조방법