KR100308831B1 - Submerged entry nozzle for twin roll type strip casting machine - Google Patents

Submerged entry nozzle for twin roll type strip casting machine Download PDF

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이구택
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Abstract

PURPOSE: A submerged entry nozzle for twin roll type strip casting machine which not only supplies laminar flow of stable molten steel to molten steel pool between rolls in the twin roll type strip casting machine, but also suppresses formation of skull at the edge dam side and on the surface of molten metal to the utmost is provided. CONSTITUTION: In a submerged entry nozzle comprising an upper nozzle(8) and a lower nozzle(9) in a continuous strip casting machine by rolls, the submerged entry nozzle for twin roll type strip casting machine is characterized in that length (W4) of the lower nozzle(9) is 350 to 900 mm in case that width of twin roll is 800 to 1500 mm, length (W3) of a side surface slit outlet of the lower nozzle(9) is 200 mm or more, height (W1) of the side surface slit outlet is 13 to 23 mm, angle of the outlet is 5 to 15 degrees inclined upward, slit length of an edge slit outlet(11) is at least 140 mm, angle of the edge slit outlet(11) is 0 to 10 degrees, height (W1) of the edge slit outlet(11) is maintained to 13 to 23 mm just as that of the side surface slit outlet(11b) is maintained, discharge area of an edge hole outlet is 500 to 1400 mm¬2, and discharge angle (θ3) of the edge hole outlet is maintained to -25 to -50 degrees.

Description

쌍롤형 박판주조 장치용 침지노즐Immersion Nozzle for Double Roll Type Sheet Casting Machine

본 발명은 쌍롤 사이로 공급된 용융 금속을 롤과의 접촉을 통해 응고시켜 얇은 판을 제조해내는 쌍롤식 박판주조 장치에서 롤 사이의 용강풀로 층류성의 안정된 용강을 공급함과 동시에 에지댐쪽 및 탕면에서의 스컬 생성을 최대한 억제시킬 수 있도록한 쌍롤식 박판주조장치용 침지노즐에 관한 것이다.The present invention provides a laminar flow stable molten steel to a molten steel pool between rolls in a twin roll type sheet casting apparatus which solidifies molten metal supplied between two rolls through contact with a roll to produce a thin plate, and at the edge dam side and the water surface. The present invention relates to an immersion nozzle for a twin roll sheet metal casting device capable of suppressing the generation of skull as much as possible.

일반적인 쌍롤(1)식 연속박판주조 공정의 개략도는 도 1에 나타내었다.A schematic diagram of a general twin roll continuous sheet casting process is shown in FIG. 1.

상부 노즐(8)과 하부 노즐(9)로 이루어진 침지 노즐을 통해 롤(1) 사이로 공급된 용강(5)은 롤(1)과 에지댐(13)에 의해 용강풀(5)을 형성하게 되고, 롤(1)과 접촉한 용강은 롤(1)의 중심 방향으로 열을 빼앗기면서 응고하게 되고 이와 같이 하여 형성된 주편(2)은 롤(1)의 회전에 의해 롤(1)을 빠져나오게 된다.The molten steel 5 supplied between the rolls 1 through the immersion nozzle consisting of the upper nozzle 8 and the lower nozzle 9 forms the molten steel pool 5 by the roll 1 and the edge dam 13. , The molten steel in contact with the roll 1 is solidified by losing heat in the direction of the center of the roll 1 and the cast steel 2 formed in this way exits the roll 1 by the rotation of the roll 1. .

종래의 기술인 US 5178205A에 의한면 턴디쉬(4)로부터 노즐로 공급된 용강은 롤(1)의 롤닢(14)방향으로 가공된 노즐의 토출구를 통해 공급되고 있다.The molten steel supplied to the nozzle from the surface tundish 4 according to the prior art US 5178205A is supplied through the discharge port of the nozzle machined in the direction of the roll chuck 14 of the roll 1.

이때 턴디쉬(4)로부터 노즐로 공급되는 용강의 운동량은 상당히 크고 유동의 난류성이 심각한 상태이므로 이러한 용강의 난류성 및 운동량을 완화시켜, 용탕풀(5)로 용강을 공급시킬 목적으로 배풀(7) 및 포로스(porous)한 물질을 노즐 내부에 장착시키고 있다.At this time, since the momentum of the molten steel supplied from the tundish 4 to the nozzle is quite large and the turbulence of the flow is in a serious state, the turbulence and momentum of the molten steel are alleviated, so that the molten steel is supplied for the purpose of supplying the molten steel to the molten pool 5. And a porous material is mounted inside the nozzle.

또한 노즐의 토출구 방향이 롤닢(14)방향을 향하고 있다는 점도 독특하다.It is also unique that the discharge port direction of the nozzle is directed to the roll 14 direction.

일본국 특개평7-68357호 에서도 상부노즐(특개평7-68357에서는 내노즐로 칭함)(8)과 하부노즐(특개평7-68357에서는 외노즐로 칭함)(9)로 이루어진 쌍롤(1)식 박판주조 장치용 침지 노즐에 대한 사용 예를 보여주고 있다.A double roll consisting of an upper nozzle (hereinafter referred to as an inner nozzle in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-68357) (8) and a lower nozzle (referred to as an external nozzle in Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-68357) (9). An example of the use of an immersion nozzle for a sheet metal casting device is shown.

이 기술 역시 턴디쉬(4)에서 공급된 용강이 하부노즐(9)의 토출구를 통해 용탕풀로 공급되는데 이때 토출구는 노즐 측면에 슬릿 형태로 가공된 형상이다.This technique is also supplied to the molten steel through the discharge port of the lower nozzle (9) supplied from the tundish (4), wherein the discharge port is processed in the form of a slit on the side of the nozzle.

US 5178205A 와 마찬가지로 토츨되는 용강의 운동량을 완화시킬 목적으로 가공된 슬릿 형태의 토출구(11b)안쪽에 포로스한 재료를 설치하고 있다.As in US Pat. No. 5,178,205A, a porous material is provided inside the slit-shaped discharge port 11b which is processed for the purpose of alleviating the momentum of the molten steel to be ejected.

롤(1)에 의한 연속박판주조시 침지노즐이 갖추어야 할 조건은 크게 세가지이다.There are three major conditions that the immersion nozzle should have when continuous sheet casting is performed by the roll (1).

첫째는 롤(1) 표면에서 균일한 응고셀(3) 형성이 가능해야 하고, 둘째는 침지노즐로 부터의 용강 공급시 롤(1) 사이에 형성되는 용탕풀(5)표면의 안정성이다.First, the uniform solidification cell 3 should be formed on the surface of the roll 1, and the second is the stability of the surface of the molten pool 5 formed between the rolls 1 when the molten steel is supplied from the immersion nozzle.

즉, 롤(1)과 접하는 용강의 메니스커스(meniscus) 요동(fluctuation) 이±2mm이내에서 유지되어야 균일한 응고셀(3) 형성이 가능하게 된다.That is, the meniscus fluctuation of the molten steel in contact with the roll 1 must be maintained within ± 2 mm to form a uniform solidification cell 3.

셋째는 에지댐(13) 및 탕면으로 고온의 용강이 충분히 공급되어 그곳에서 주편(2)크랙 발생의 원인이 되는 스컬 생성이 최대한 억제되어야 한다.Third, the hot molten steel is sufficiently supplied to the edge dam 13 and the hot water surface, where the generation of the skull causing the crack of the slab 2 should be suppressed as much as possible.

위의 조건들이 만족되지 않을시는 주편 품질의 악화를 유발할 수 있고 심할 경우 주조 중단을 초래할 수도 있다.If the above conditions are not met, it can lead to deterioration of cast quality and, in severe cases, to casting failure.

공지 기술인 US 5178205A의 경우 노즐의 길이(W4)가 롤폭과 거의 동일하다.물론 롤폭이 작을 경우에는 이러한 방법이 가능하겠지만 롤폭이 800mm이상이 되게 되면 노즐폭(W4)을 롤폭과 동일하게 만들기 어렵게 된다.In the known technology US 5178205A, the nozzle length W4 is almost the same as the roll width. Of course, if the roll width is small, this method is possible, but if the roll width is more than 800 mm, it is difficult to make the nozzle width W4 the same as the roll width. .

노즐의 주 재료는 알루미나 그라파이트(alumina graphite)인데 노즐폭(W4)이 800mm 이상이 되면 제조가 어려울뿐더러 설혹 제조가 되더라도 주조시 열스트레스(thermal stress)에 의해 노즐 크랙이 발생할 확률이 높다.The main material of the nozzle is alumina graphite, which is difficult to manufacture when the nozzle width (W4) is 800 mm or more, and even if it is manufactured, there is a high possibility of nozzle cracking due to thermal stress during casting.

일본국 특개평7-68357호의 경우 포로스한 물질이 하부노즐(9) 내부에 장착되어 있어 용탕풀(5)로 안정된 용강 공급이 어느 정도는 가능하겠지만 노즐 에지쪽으로 고온의 용강 공급이 불충분하여 주조 도중 에지댐(13)과 노즐에지사이의 탕면에서 정체지역의 형성 및 스컬 생성이 야기된다.In Japanese Patent Laid-Open No. 7-68357, the porous material is mounted inside the lower nozzle 9, so that stable molten steel can be supplied to the molten pool 5 to some extent, but the supply of hot molten steel toward the nozzle edge is insufficient. The formation of stagnant areas and the generation of skulls at the surface of the water between the edge dam 13 and the nozzle edge are caused.

본 발명은 롤에 의한 연속박판주조시 침지노즐을 통해 용탕풀로 용강 공급시 롤 표면에서의 균일한 응고셀 형성 및 하부노즐의 토출구로부터의 용탕풀로 용강 공급시 롤 사이의 탕면 안정성 확보 그리고 에지댐쪽 및 탕면으로 고온의 용강이 충분히 공급되어 스컬 생성이 최대한 억제되고, 탕면에서 정체지역이 존재하지 않게 되는 상부노즐과 하부노즐(9)로 이루어진 침지노즐을 제공함에 그 목적이 있다.The present invention provides uniform solidification cell on the roll surface when supplying molten steel to the molten steel through the immersion nozzle during continuous sheet casting by the roll, and secures the stability of the surface between the rolls when the molten steel is supplied to the molten steel from the outlet of the lower nozzle. It is an object of the present invention to provide an immersion nozzle including an upper nozzle and a lower nozzle 9 in which hot molten steel is sufficiently supplied to the dam side and the water surface to suppress the skull generation as much as possible, and there is no stagnation area at the water surface.

이와 같은 목적을 갖는 본 발명은 쌍롤(1)에 의한 연속박판주조 장치에서 상부노즐과 하부노즐로 구성되고, 하부노즐 길이가 쌍롤의 폭이 800mm∼1500mm인 경우 350mm∼900mm가 타당하며, 하부노즐 토출구는 측면슬릿토출구, 에지슬릿토출구 그리고 에지호울토출구로 구성하여서 됨을 특징으로 한다.The present invention having the above object consists of an upper nozzle and a lower nozzle in a continuous sheet casting apparatus by a pair of rolls (1), and a lower nozzle length of 350 mm to 900 mm is appropriate when the width of the pair of rolls is 800 mm to 1500 mm, and the lower nozzle is valid. The discharge port is characterized by consisting of the side slit discharge port, the edge slit discharge port and the edge hole discharge port.

도 1은 본 발명의 침지노즐이 설치된 박판주조 장치의 개략도1 is a schematic diagram of a sheet casting apparatus installed with an immersion nozzle of the present invention

도 2는 본 발명의 침지노즐 발췌사시도Figure 2 is a perspective view of the immersion nozzle extract of the present invention

도 3은 본 발명의 침지노즐 내에 설치된 배플의 발췌 사시도Figure 3 is an excerpt perspective view of the baffle installed in the immersion nozzle of the present invention

도 4a,b는 본 발명의 하부노즐의 측면 및 정면 단면도Figure 4a, b is a side and front cross-sectional view of the lower nozzle of the present invention

도 5는 탕면에서의 용강 유동 분포도5 is a flow chart of molten steel in the water surface

도 6는 대칭면에서의 용강 유동 분포도6 is a molten steel flow distribution diagram in a plane of symmetry;

<도면의 주요부분에 대한 부호의 설명><Description of the symbols for the main parts of the drawings>

1 : 롤 2 : 주편(Strip)1: roll 2: strip

3 : 응고셀 4 : 턴디쉬3: solidification cell 4: tundish

5 : 용강풀 6 : 웰블럭5: molten pool 6: well block

7 : 배플(baffle) 7a : 배플내 호울7: baffle 7a: hole in baffle

8 : 상부노즐 9 : 하부노즐8: upper nozzle 9: lower nozzle

10 : 상부노즐 토출구 11 : 에지슬릿토출구10: upper nozzle discharge port 11: edge slit discharge port

11a: 에지호울토출구11a: edge hole outlet

11b: 측면슬릿토출구11b: side slit outlet

12 : 상부커버 13 : 에지댐12: upper cover 13: edge dam

14 : 롤닢(roll nip)14: roll nip

W1 : 에지 & 측면슬릿토출구 높이W1: Edge & Side Slit Outlet Height

W2 : 에지슬릿토출구 길이 W2'+W2"W2: Edge Slit Outlet Length W2 '+ W2 "

W3 : 측면슬릿토출구 길이W3: Side slit outlet length

W4: 노즐길이W4: nozzle length

C-C' : 대칭면C-C ': symmetry plane

본 발명은 롤(1)에 의한 연속박판주조 장치에서 상부노즐(8)과 하부노즐(9)로 구성된 통상의 것에 있어서, 상기 하부노즐(9)의 길이가(W4)는 쌍롤의 폭이 800mm∼1500mm인 경우 350mm∼900mm가 되도록하고, 하부노즐(9) 토출구의 측면슬릿길이(W3)는 200mm이상, 슬릿높이(W1)는 13mm∼23mm, 토출구의 각도는 상향5°∼15°가 되도록하며, 에지슬릿토출구(11)의, 슬릿길이(W2)는 최소 140mm가 되도록하고, 각도는 0°∼10°가 되도록하며, 에지호울토출구의 높이(W1)는 측면슬릿토출구(W1)와 마찬가지로 13mm∼23mm를 유지시키고 에지슬릿토출구(11a)의 토출면적은 500∼1400㎟이고, 토출각도(θ3)는 -25°∼-50°를 유지하도록 하여서된 것이다.According to the present invention, in the continuous sheet casting apparatus by the roll 1, the upper nozzle 8 and the lower nozzle 9 are conventional, and the length of the lower nozzle 9 is W4, and the width of the pair of rolls is 800 mm. In the case of ˜1500 mm, it is 350 mm to 900 mm, and the side slit length W3 of the lower nozzle 9 discharge port is 200 mm or more, the slit height W1 is 13 mm to 23 mm, and the angle of the discharge port is 5 ° to 15 ° upward. The slit length W2 of the edge slit discharge outlet 11 is at least 140 mm, the angle is 0 ° to 10 °, and the height W1 of the edge hole discharge outlet is the same as the side slit discharge outlet W1. The discharge area of the edge slit discharge port 11a is 500-1400 mm <2>, and the discharge angle (theta) 3 is -25 degrees --50 degrees, maintaining 13 mm-23 mm.

이와같이 구성된 본 발명의 작용을 설명하면 다음과 같다.Referring to the operation of the present invention configured as described above is as follows.

본 발명의 경우 턴디쉬(4)로부터 공급된 용강은 상부노즐(8)의 토출구(10)를 통한 후 배풀(7)을 거쳐 호올(7a)을 통하여 하부노즐(9)로 공급되게 된다. 이때 공급되는 용강의 운동량은 상당히 클뿐아니라 난류성도 크게 된다. 이러한 용강의 난류적 특성을 안정된 층류적 성격으로 바꾸어 주기 위해 하부노즐(9)의 중간에 배플(7)이 설치되어 있다. 배플을 통과한 층류성 용강은 하부노즐(9)의 토출구(11)(11a)(11b)를 지나 용탕풀로 공급되게 된다.In the case of the present invention, the molten steel supplied from the tundish 4 is supplied to the lower nozzle 9 through the hool 7a through the outlet 7 through the discharge port 10 of the upper nozzle 8. At this time, the momentum of the molten steel is not only large, but also turbulent. A baffle 7 is provided in the middle of the lower nozzle 9 to change the turbulent characteristics of such molten steel into a stable laminar flow characteristic. The laminar flow molten steel passing through the baffle is supplied to the molten pool through the discharge ports 11, 11a and 11b of the lower nozzle 9.

본 발명의 경우 용탕풀로 용강이 공급될 때 마지막 통로인 하부노즐(9) 토출구(11)(11a)(11b)는 크게 세가지 종류로 구성되어 있다. 첫째는 롤 방향으로 용강을 직접적으로 공급해주는 측면슬릿토출구(11b)이고, 둘째는 에지댐(13)과 노즐 에지사이 지역으로 용강 공급 역할을 담당해주는 에지슬릿토출구(11), 그리고 셋째는 에지댐(13) 하부지역으로 용강 공급을 목적으로 하는 에지호울토출구(11a)이다.In the case of the present invention, when the molten steel is supplied to the molten pool, the lower nozzle 9 discharge ports 11, 11a and 11b, which are the last passages, are largely composed of three types. The first is a side slit discharge outlet 11b which directly supplies molten steel in the roll direction, the second is an edge slit discharge outlet 11 which plays a role of supplying molten steel to an area between the edge dam 13 and the nozzle edge, and the third is an edge dam. (13) Edge hole discharge port 11a for supplying molten steel to the lower region.

침지노즐의 길이(W4)는 롤(1) 폭에 의해 어느정도 제한될 수밖에 없으며 롤(1)의 폭이 800mm∼1500mm인 경우 사용될 수 있는 노즐의 길이(W4)는 350mm∼900mm가 타당하다.The length W4 of the immersion nozzle must be limited to some extent by the width of the roll 1, and the length W4 of the nozzle that can be used when the width of the roll 1 is 800 mm to 1500 mm is appropriately 350 mm to 900 mm.

롤폭과 침지노즐 폭(W4)이 거의 같을 경우에는 에지댐(13)과 노즐 에지사이에서 유동의 흐름성이 거의 없게 되어 스컬 생성등과 같은 문제를 야기하게 된다.When the roll width and the immersion nozzle width W4 are substantially the same, there is little flow flow between the edge dam 13 and the nozzle edge, which causes problems such as skull generation.

롤 표면으로 용강을 직접 공급해주는 측면 슬릿토출구(11b)가 갖추어야 할 조건은 주조중 성장하는 응고셀(3)의 재 용해 및 롤 폭방향으로 응고셀(3)의 불균일 성장을 야기하지 말아야 하고, 탕면으로 고온의 용강이 충분히 공급될 수 있어야 한다.The condition of the side slit discharge port 11b which directly supplies molten steel to the roll surface should not cause dissolution of the coagulation cell 3 growing during casting and uneven growth of the coagulation cell 3 in the roll width direction. As a result, hot molten steel must be sufficiently supplied.

이러한 조건을 만족시키기 위해서는 적정한 슬릿길이(W3) 및 슬릿높이(W1)가 필요하게 된다. 계산에 의하면 슬릿길이(W3)는 200mm이상, 슬릿높이는 13mm∼23mm가 최소 확보되어야 한다.In order to satisfy these conditions, an appropriate slit length W3 and slit height W1 are required. According to the calculation, the slit length (W3) should be at least 200 mm and the slit height should be at least 13 mm to 23 mm.

이러한 측면슬릿 조건이 만족되어야 측면 슬릿토출구(11b)를 통해 용탕풀로 공급되는 용강 유속이 15cm/sec이하로 유지되게 된다.When the side slit conditions are satisfied, the molten steel flow rate supplied to the molten pool through the side slit discharge port 11b is maintained at 15 cm / sec or less.

또한 탕면으로의 열공급을 더 용이하게 하고 불균일 응고셀 성장을 더 억제하기 위해 측면 슬릿토출구(11b)의 토출각도(θ1)를 5°∼20°로 유지하는 것이 더 바람직 하다.In addition, it is more preferable to maintain the discharge angle θ1 of the side slit discharge port 11b at 5 ° to 20 ° to facilitate heat supply to the hot water surface and further suppress uneven solidification cell growth.

그 이상의 토출각도(θ1)를 사용하게 되면 탕면의 불안정을 야기할 수 있다.If a larger discharge angle θ1 is used, it may cause instability of the water surface.

도 5는 탕면에서의 유동분포를 나타내고 있는데 측면 슬릿 토출구(11b)와 에지슬릿토출구(11), 그리고 에지호울토출구(11a)가 가공되었을 때의 계산 결과를 보여주고 있으며 대칭성을 고려 전체 탕면의 1/4 지역만 나타내었다.Fig. 5 shows the flow distribution in the hot water surface, showing the calculation result when the side slit discharge port 11b, the edge slit discharge port 11, and the edge hole discharge port 11a are processed, and the symmetry of 1 Only the / 4 region is shown.

도 5에 의하면 에지댐(13)과 하부노즐(9) 에지사이의 탕면에서 용강 유속이 상당히 크고 탕면에서 정체 지역이 거의 발견되지 않음을 알 수 있다.According to FIG. 5, it can be seen that the flow rate of the molten steel is considerably large at the water surface between the edge of the edge dam 13 and the lower nozzle 9, and almost no stagnant region is found at the water surface.

따라서 탕면에서의 스컬 생성 억제 측면에서 볼 때 본 발명에서 제시된 하부노즐(9)에 가공된 각각의 토출구(11)(11a)(11b)는 롤(1)에 의한 박판주조 공정에 상당히 바람직하다고 볼 수 있다.Therefore, in view of the suppression of scull formation on the hot water surface, each discharge port 11, 11a, 11b processed in the lower nozzle 9 presented in the present invention is considered to be quite preferable for the sheet casting process by the roll 1. Can be.

도 6은 대칭면(C-C')에서의 유체 유동 분포를 보여주고 있는데 에지호올 토출구(11a)에서 토출된 용강이 하강하다가 롤닢(14)으로부터 상승하는 유체 성분에 의해 포물선 모양으로 약간 상승하는 유체의 흐름은 롤(1)법에 의한 박판주조시 본 질적인 문제이므로 에지댐(13) 최하단까지 용강을 공급하기란 사실상 불가능하다. 그러나 본 발명에 의하면 에지호울 토출구(11a) 및 에지슬릿토출구(11)에 의해 고온의 용강이 에지댐(13)으로 전달되는 상태이므로, 용강과 접한 에지댐(13)이 완전한 단열조건을 갖추기가 사실상 어렵다고 볼 때 에지댐 하단부에서 발생될 수 있는 스컬은 이 에지호울토출구(11a)에 의해 상당히 억제될 수 있는 것이다.FIG. 6 shows the flow distribution of the fluid in the plane of symmetry C-C ', where the molten steel discharged from the edge hole outlet 11a descends and slightly rises in a parabolic shape by the fluid component rising from the roll 14. It is virtually impossible to supply molten steel to the bottom edge of the edge dam 13 because the flow of is an intrinsic problem in sheet metal casting by the roll (1) method. However, according to the present invention, since the hot molten steel is transferred to the edge dam 13 by the edge hole discharge port 11a and the edge slit discharge port 11, the edge dam 13 in contact with the molten steel may have a complete thermal insulation condition. The scull that can be generated at the lower edge of the edge dam in view of the fact that it is difficult can be significantly suppressed by this edge hole discharge port 11a.

또한 에지댐(13)쪽으로 공급하는 용강을 에지슬릿 토출구(11) 및 에지호출토출구(11a)로 분산시켜 공급하기 때문에 에지댐(13)근처에서 토출류에 의한 탕면 요동을 최소화 할 수 있는 장점이 있다.In addition, since the molten steel supplied to the edge dam 13 is distributed and supplied to the edge slit discharge port 11 and the edge call discharge port 11a, there is an advantage of minimizing the fluctuation of the water surface due to the discharge flow near the edge dam 13. have.

에지호올 토출구(11a)의 토출면적은 500∼1400㎟가 최소한 확보되어야 하며 토출각도(θ3)는 -25°∼ -50°가 유지되어야 한다.The discharge area of the edge hole discharge port 11a should be at least 500-1400 mm2, and the discharge angle θ3 should be maintained at -25 ° to -50 °.

또한 에지슬릿토출구(11)에서 토출된 용강은 용탕풀 내에서 최단 루트(route)를 거친 후 탕면으로 곧바로 상승하는 것을 계산결과인 도 6를 통해 볼수 있으며 결국 에지슬릿토출구(11)가 탕면 스컬 생성 억제에 좋은 영향을 미친다고 판단할 수 있다. 이때 에지슬릿토출구(11)의 길이 (W2)는 노즐 에지면 당 최소 140mm 이상이 확보되야 하며, 각도(θ2)는 0°∼10°가 바람직하다.In addition, the molten steel discharged from the edge slit discharge outlet 11 can be seen through FIG. 6, which is a result of the calculation, after rising through the shortest route in the molten pool to the surface of the molten steel. It can be judged that it has a good influence on the suppression. At this time, the length (W2) of the edge slit discharge port 11 should be at least 140mm or more per nozzle edge, the angle (θ2) is preferably 0 ° ~ 10 °.

이상과 같은 본 발명은 롤 사이의 용강풀로 층류성의 안정된 용강을 공급함으로써 에지댐쪽 및 탕면에서의 스컬 형성을 최대한 억제시켜 양질의 박판을 생산할 수 있는 효과가 있다.The present invention as described above has the effect of suppressing the skull formation on the edge dam side and the water surface as possible by supplying the laminar flow stable molten steel to the molten steel pool between the rolls to produce a high quality thin plate.

Claims (1)

롤(1)에 의한 연속박판주조 장치에서 상부노즐(8)과 하부노즐(9)로 구성된 통상의 것에 있어서, 상기 하부노즐(9)의 길이가(W4) 쌍롤의 폭이 800mm∼1500mm인 경우 350mm∼900mm가 되도록하고, 하부노즐(9) 토출구의 측면 슬릿길이(W3)는 200mm이상, 슬릿높이(W1)는 13mm∼23mm, 토출구의 각도는 상향5°∼15°가 되도록하며, 에지슬릿토출구(11)의, 슬릿길이(W2)는 최소 140mm가 되도록하고, 각도는 0°∼10°가 되도록하며, 에지슬릿토출구의 높이(W1)는 측면슬릿토출구(W1)와 마찬가지로 13mm∼23mm를 유지시키고 에지호울토출구(11a)의 토출면적은 500∼1400㎟이고, 토출각도(θ3)는 -25°∼ -50°를 유지하도록 하여서 됨을 특징으로 하는 쌍롤형 박판주조장치용 침지노즐In the conventional thin-plate casting apparatus composed of the roll 1, the upper nozzle 8 and the lower nozzle 9 have a length of (W4) and the width of the pair of rolls is 800 mm to 1500 mm. 350mm to 900mm, the side slit length (W3) of the lower nozzle (9) discharge port is 200mm or more, the slit height (W1) is 13mm to 23mm, the angle of the discharge port is upward 5 ° ~ 15 °, edge slit In the discharge port 11, the slit length W2 is at least 140 mm, the angle is 0 ° to 10 °, and the height W1 of the edge slit discharge port is 13 mm to 23 mm similar to the side slit discharge port W1. And the discharge area of the edge hole discharge port 11a is 500-1400 mm2, and the discharge angle θ3 is maintained at -25 ° to -50 °.
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