KR100255573B1 - 섬유상 라미네이트 웹의 제조 방법 및 장치 - Google Patents

섬유상 라미네이트 웹의 제조 방법 및 장치 Download PDF

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KR100255573B1
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아이나예스 알리칸 미에르
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로날드 디. 맥크레이
킴벌리-클라크 월드와이드 인크.
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Abstract

본 발명은 열가소성 재료로 된 다수의 스테이플 섬유 또는 연속 필라멘트로 이루어진 제1섬유층 및 2종 이상의 열가소성 또는 기타 재료로 된 다수의 스테이플 섬유 또는 연속 필라멘트로 이루어진 제2섬유층이 그 안에 형성된 개구를 갖는 이격 접착패턴으로 함께 접착되어 있어서 액체분배 및 제어특성이 개선되었을 뿐만 아니라 인체피부와의 접촉시 쾌적감과 부드러운 감촉을 향상시킨 섬유상 라미네이트 재료에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 상기 섬유상 라미네이트의 제조방법 및 장치에 관한 것이다.

Description

섬유상 라미네이트 웹의 제조 방법 및 장치
제1도는 본 발명에 따른 부직포 라미네이트 재료의 투시 부분 단면도.
제2도는 제1도의 A-A선을 따라 절취한 제1도의 부직포 라미네이트 재료의 횡단면의 정면도.
제3도는 본 발명에 따른 부직포 라미네이트 재료를 형성하기 위한 장치의 개략도.
제3(a)도는 본 발명에 따른 부직포 라미네이트 재료를 형성하기 위한 열접착롤의 사시도.
제3(b)도 및 제3(c)도는 제3(a)도의 열접착롤의 외표면의 부분 확대도.
제4도는 유아의 신체쪽에 인접하여 배치되는 기저귀 면에 위치한 본 발명의 부직포 라미네이트 재료를 포함하는 일회용 기저귀의 횡단면도.
제5도는 관찰자를 향하고 있는 본 발명의 부직포 라미네이트 재표 제1층의 개구화 접착 대역의 일부분의 현미경 사진(배율 : 28.7, 작업거리 : 2㎜, 가속전압 : 5㎸).
제6도는 관찰자를 향해있는 본 발명의 부직포 라미네이트 재료 제2층의 개구화 접착 대역의 일부분의 현미경 사진(배율 : 28.7, 작업거리 : 12㎜, 가속전압 : 5㎸).
제7도는 본 명세서에 기재한 유형의 부직포 라미네이트 재료의 유체 흡입 및 역류를 평가하는데 사용된 시험기의 투시도.
제8도는 제7도의 횡단면도.
제9도는 본 명세서에 기재한 유형의 부직포 라미네이트 재료를 평가하는데 사용된 유체 역류 시험기의 투시도.
제10도는 제9도의 횡단면도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
10,80 : 부직포 12 : 제1 부직포 층
14 : 제1층의 상부표면 16 : 제1층의 하부표면
18 : 접착영역 19 : 약간 접착된 영역
20 : 접착영역의 중간면 22 : 제2 부직포 층(서지층)
24 : 제1층의 상부표면 26 : 제2층의 하부표면
30 : 개구 40 : 이동벨트
42,52 : 카딩기 60 : 하부 접착롤
62 : 이격 접착패턴 64 : 돌기 접착패턴의 외표면
66 : 돌기 접착패턴의 기부 68 : 육각형
70 : 상부 롤 72 : 상부 롤의 돌기 접착점
74 : 상부 롤의 외표면 78 : 테이크업 롤
82 : 라이너 84 : 흡수 코어
86 : 외부커버 88 : 봉쇄 플랩
90 : 탄성부재 100 : 일회용 기저귀
본 발명은 일반적으로 일회용 기저귀, 생리대, 실금용 의류 등의 체액의 흡수, 분배 및 보유를 행하는데 사용되는 제품에 적합하게 사용할 수 있는 섬유상 라미네이트 웹 및 그의 제조방법과 장치에 관한 것이다. 더욱 구체적으로, 본 발명은 액체의 분배 및 제어 그리고 공기 순환성을 개선시켰을 뿐만 아니라 인체 피부와의 접촉시 쾌적함과 부드러운 촉감을 향상시킨 부직포 라미네이트 재료에 관한 것이다.
스펀본디드 웹, 카디드 웹 등의 부직포 재료는 일회용 흡수제품에 신체측 라이너로서 사용되었다. 전형적으로, 액체를 신속히 통과시켜서 라이너 바로 밑의 습윤된 흡수성 코어로부터 착용자의 피부를 분리, 유지시키기 위해 다공성 라이너 구조를 종종 사용하였다. 또한, 역류를 저하시킬 목적으로 두껍고 부풀은 직물구조로 구성된 다른 재료층들이 라이너와 흡수패드 사이에 삽입되었다.
랄리(Raley)의 미합중국 특허 제4,761,322호에는 부드러운 직물조직을 갖는 섬유상층이 보다 큰 구조적 보전성을 갖는 인접층과 라미네이트되어, 부드러운 직물층이 피부접촉 표면으로 사용되고 인접층이 라미네이트에 기계적 강도 및 보전성을 제공하는 섬유상 웹 라미네이트가 기재되어 있다. 이 특허의 라미네이트는 제1 섬유상층과 제2 섬유상층을 포함하며, 제1 섬유상층은 예컨대 제1층을 제1 가열 패턴롤과 평활롤에 의해 형성된 닙에 통과시킴으로써 제1 이격3 접착패턴으로 패턴 접착되어 형성되고, 제2 섬유상층도, 예컨대 제1층과 제2층을 제2 가열 패턴롤과 평활롤에 대해 형성된 닙에 통과시킴으로써 형성된다. 상기 제2 접착패턴은 제1 접착패턴이 있지않는 상태에서 제1 및 제2층간의 접착을 추가로 생성한다.
마르산(Marsan) 등의 미합중국 특허 제4,392,862호에는 페이싱(facing) 요소, 지지요소, 흡수코어 및 백시이트를 포함하는 흡수성 고안물이 기재되어 있다. 페이싱 요소는 소수성 열가소성 섬유로 된 유체 투과성의 미접착 카디드 웹이다. 이 페이싱 요소는 부직포 폴리에스테르 또는 모노필라멘트 스크림의 유체 투과성 지지요소에 이격 접착대역으로 접착된다.
쿰버스(Cumbers)의 미합중국 특허 제4,088,726호에는 열적으로 접착가능한 재료로 된 부직웹을 동시 작동하는 칼렌더 롤 사이의 닙을 통과시켜서 부직포를 제조하는 방법이 기재되어 있으며, 적어도 1개의 칼렌더 롤은 가열되고, 1개의 칼렌더 롤은 연속적인 랜드(land)로 이루어진 표면패턴을 가지며, 다른 칼렌더 롤은 돌기들로 단리되어 있는 랜드로 이루어진 표면패턴을 가지며, 이들 돌기영역의 중심은 닙에서 서로 대향하는 랜드기 상이한 정도로 중첩되도록 거의 연속적인 랜드 표면의 종축으로부터 상이한 간격으로 닙에 배치되어 있다.
상기한 유형의 부직포 재료의 개발에도 불구하고, 일회용 흡수제품에 신체접촉층으로서 사용되었을 때 액체흡입 및 분배를 개선할 뿐만 아니라 공기 순환성을 제공해서 착용자의 피부가 보다 양호한 표면 건조성 및 쾌적감을 갖게하는 부직포 재료의 필요성도 여전히 남아있다. 또한, 착용자의 피부와 접촉하게 되었을 때, 개선된 부드러운 감촉 및 쾌적감을 나타내는 부직포 재료가 필요하다.
본 발명은 열가소성 재료로 된 다수의 스테이플 섬유 또는 연속 필라멘트로 이루어진 제1 섬유상 층 및 2종이상의 열가소성 또는 기타 재료로 된 다수의 스테이플 섬유 또는 연속 필라멘트로 이루어진 제2 섬유상층이 그 안에 형성된 개구를 갖는 이격 접착패턴으로 함께 접착되어 있어서 액체의 분배 및 제어특성이 개선되었을 뿐만 아니라 인체 피부와의 접촉시 쾌적감과 부드러운 감촉을 향상시킨 섬유상 라미네이트 재료에 관한 것이다. 또한, 본 발명은 상기 섬유상 라미네이트의 제조방법 및 장치에 관한 것이다.
이하, 본 발명의 부직포 라미네이트 재료를 첨부한 도면과 연관지어 본 발명의 실시태양의 상세한 설명에서 자세히 설명한다.
본 발명은 1종이상의 열가소성 재료로 된 다수의 스테이플 섬유 또는 연속 필라멘트로 이루어진 제1 섬유상층 및 2종이상의 열가소성 재료로 된 다수의 스테이플 섬유 또는 연속 필라멘트로 이루어진 제2 섬유상층을 갖는 라미네이트화 섬유상 직물 또는 재료에 관한 것이다. 제1층 및 제2층은 부직웹일 수 있으며, 이격 접착패턴(예를들면 롤의 외표면상에 돌기 접착패턴을 갖는 1종의 가열 엠보싱 또는 접착롤들 사이에서의 열접착)에 의해 섬유상 라미네이트를 형성한다. 상기 이격 결합패턴은 제1층의 유연성 및 부드러운 표면조직이나 또는 얻어진 섬유상 라미네이트의 부풀음성(loftiness)을 저하시킴이 없이 제1층과 제2층 사이에 높은 구조적 보전성을 제공한다. 개구는 이격 접착영역에 형성되어 섬유상 라미네이트의 개개층을 통한 액체의 분배 및 공기순환을 향상시킨다. 본 발명에 따라 형성된 섬유상 라미네이트는 액체의 흡입 및 분배 그리고 공기순환의 개선을 나타내며, 그 결과 인체 피부와의 접촉시보다 양호한 표면 건조성과 쾌적감을 제공한다. 추가로, 본 발명은 사용자가 개선된 부드러운 촉감과 푹신감을 느끼도록 부풀은 필로우(pillow)형 구조를 제공한다. 본 발명의 기타 특성 및 이점들은 이하 상세한 설명 및 첨부된 특허청구의 범위로부터 명백해질 것이다.
본 명세서에서 “부직웹” 및 “부직포 층”이라 함은 개개의 섬유 또는 필라멘트가 불규칙한 패턴으로 중첩된 구조를 갖는 섬유상 웹 또는 층을 의미한다. 종래의 부직웹은, 당 업계의 통상의 기술을 가진 자들에게 공지된 바와 같이, 예를 들면 멜트블로잉, 스펀본딩, 에어-레잉, 웨트-레잉, 건조 스테이플 및 카디드 웹 공정등의 각종 가공법에 형성되었다. 부직웹이 본 발명의 실시예 사용될 수는 있지만, 본 발명은 이것이 부직포 재료를 한정하는 것으로 간주하지는 않으며, 다른 적당한 섬유상 구조체를 사용할 수도 있다.
본 발명의 섬유상 라미네이트 재료는 일회용 흡수품에 있어서의 그의 용도와 관련하여 본 명세서에 설명하지만, 본 발명의 가능한 응용분야가 이와 같은 일회용 흡수품에만 한정되지는 않음을 알아야 한다. 본 명세서에서 "일회용 흡수품"이라함은 인체의 분비물을 흡수 및 보유하는데 사용하고 사용기한이 지난 후에는 버리도록 되어있는 흡수품을 의미한다. 이와 같은 흡수품은 인체에서 배출되는 각종 분비물을 흡수해서 보유하기 위해 착용자의 신체에 맞닿도록 또는 근접하게 배치될 수 있다.
첨부된 제1도에는 본 발명의 실시태양의 투시부분 단면도가 도시되어 있다. 부직포 재료(10)은 제1부직포(12)와 제2부직포(22)로 이루어져 있다. 제1층(12)는 상부 표면(14)와 하부 표면(16)을 가지며, 제2층(22)는 상부 표면(24)와 하부 표면(26)을 갖는다. 도시한 실시태양에 있어서, 이격 접착패턴에서의 다수의 열융합 접착부(18)은 부직포 재료(10)의 두께를 통해 연장해서 섬유를 제2층(22)의 섬유와 이들 사이의 계면(20)에서 열적으로 융합 또는 접합시킨다. 제1층과 제2층의 접착은 접착대역(18)로 실질적으로 한정된다. 즉, 개개 층들의 섬유는, 접착패턴(18)의 외측의 제1 및 제2층의 영역(19)에서는, 열에너지로부터 섬유 융합에 의해 단지 약간만 접착된다. 접착대역(18)은 약간 접착된 영역(19)에 의해 분리 또는 이격되어 있다. 또한, 이 실시태양에 도시한 바와 같이, 부직포 재료(10)의 액체 분배속도 및 공기순환을 개선하기 위해 접착영역(18)내에 개구(30)이 형성되어 있다.
본 발명의 개개의 제1 및 제2 섬유상층은 임의의 적합한 천연 또는 합성섬유에 의해 임의의 적당한 구조로 형성될 수 있으며, 첨부도면에 도시한 실시태양에서는 이들 섬유로 부직포 층을 형성한 예를 들었을 뿐이다. 일반적으로, 본 발명의 각각의 부직포 층은 불연속 섬유, 연속 필라멘트 또는 이들의 혼합물로부터 제조될 수 있다. 도시된 실시태양의 각층을 제조하는 방법으로는 당 업계에 통상의 지식을 가진 자들에게 공지된 바와 같이 건조 스테이플공정, 또는 더욱 구체적으로 카디드 웹 기술을 사용한다. 카디드 웹 기술이 본 발명의 개개층 형성에 유리하게 사용될 수 있지만, 스펀본딩, 멜트블로잉, 에어-레잉 및 기타 당 업계의 통상의 지식을 가진 자들에게 공지된 불연속 섬유 및 연속 필라멘트를 제조하는 기술들도 본 발명의 영역에 포함된다. 본 발명의 실시에 적합하게 사용할 수 있는 카디드 웹은 정렬 또는 비정렬된 구성형태의 섬유를 가질 수 있다. 당 업계의 통상의 지식을 가진 자에게 공지된 통상적인 카딩기는 본 발명의 개개층의 제조에 사용될 수 있다.
시판되는 열가소성 폴리머 재료가 본 발명의 양 층에 유리하게 사용될 수 있다. 이와 같은 폴리머의 예로서는 폴리올레핀, 폴리아미드, 폴리에스테르 등을 들 수 있으며, 이들 폴리머는 단지 예시한 것에 불과하다. 이들 섬유는 임의의 적당한 형태를 가질 수 있으며, 그 예로서는 중공형 또는 코어형 섬유, 형상 섬유, 이성분 섬유 또는 고흡수성 입자매립 섬유를 들 수 있다.
제1도에 도시된 실시태양에 있어서, 부직포 직물(10)의 제1 부직포층(12)는 열가소성 폴리프로필렌 섬유로 제조한 접착 카디드 웹이다. 부직포 직물의 제2 부직포층(22)는 폴리프로필렌과 폴리에스테르 섬유의 블렌드로 제조된, 실질적으로 미접착된 또는 미접착된 카디드 웹이다. 본 명세서에서 “실질적으로 미접착된”이라 함은 섬유들이 웹을 처리하는 공지 접착법에 의해서 서로 충분히 접착되지만, 최종 용도의 응용에 필요한 강도 및 보전성을 제공하도록 불충분하게 접착되어 있는 웹을 의미한다. 본 명세서에서 “비접착된”이라 함은 섬유들이 기계적으로, 열적으로 뿐만 아니라 화학적으로도 함께 접착되어 있지 않는 웹을 의미한다.
제2층(22)의 상이한 열가소성 섬유의 비율은 부직포 재료의 의도하는 최종 용도에 따라 적절히 변화될 수 있다. 예를들면, 제2층(22)의 총중량을 기준으로 한 폴리프로필렌 대 폴리에스테르 섬유의 비율은 약 100:0 내지 약 25:75의 범위에서 변화될 수 있으며, 도시된 실시태양에서의 비율은 약 40:60이다.
여러가지 이유때문에 부직웹에서는 최적 특성을 가질 수 없는 일부 재료들을 본 발명에서는 1종이상의 상이한 재료로 제조된 웹과 조합하여 사용함으로써 보다 양호한 특성들을 얻을 수 있다는 것이 본 발명의 중요한 이점이다. 예를들면, 폴리프로필렌 및 폴리에스테르 섬유의 미접착된 또는 실질적으로 미접착된 부직포 층은 특정 부직웹에 사용하기에는 너무 연하거나 약할 수 있다. 그러나, 본 발명의 기술을 수행함에 있어서, 폴리프로필렌 및 폴리에스테르 섬유의 적당한 블렌드로 제조된 부직포 층은 폴리프로필렌 섬유의 접착층과 같은 보다 강력한 부직웹에 접착될 수 있으며, 그럼으로써 보다 바람직한 부직포 라미네이트를 제조할 수 있다.
또한, 본 발명의 부직포 직물(10)을 이루는 섬유상 층들의 섬도, 기본중량 및 밀도는 웹의 의도하는 용도에 따라 용이하게 변화될 수 있다. 예를들면, 본 발명의 하나의 응용에 있어서, 부직포 재료는 라이너와 외부커버 사이에 흡수코어가 배치된 일회용 흡수제품에 신체와 접하는 층으로서 사용될 수 있다. 이와 같은 일회용 제품으로는, 다만 예시할 목적으로 기저귀, 훈련 팬티, 생리대, 실금용 의류등을 들 수 있다. 이러한 응용분야에 있어서, 제1층(12)의 폴리프로필렌 섬유는 섬도가 약 1.0데니어(직경 12.5㎛) 만큼의 가는 섬유로부터 약 3.0데니어(21.6㎛) 만큼의 굵은 섬유까지 있을 수 있고, 약 31.75㎜(1.25in.) 내지 약 63.5㎜(2.5in.)의 권축(crimp) 섬유길이를 가질 수 있으나, 사용자가 쾌적감을 느끼게 하기 위해서는 폴리프로필렌 섬유는 약 2데니어(17.6㎛) 내지 약 2.2데니어(18.5㎛)의 섬도 및 약 38.1㎜(1.5in.)의 권축 섬유길이를 갖는 것이 바람직하다.(권축처리는 섬유의 종류, 직경 및 밀도와 함수관계에 있는 것으로 당 업계에 공지되어 있다.) 본 명세서에서 인체의 피부와 접촉하고 라이너 층으로서 기능하는 제1층(12)의 폴리프로필렌 섬유의 섬도가 미세할수록, 제1층(12)를 위한 보다 부드러운 표면조직이 수득된다. 제2층(22)에서의 폴리프로필렌 섬유는 제1층(12)에 서의 폴리프로필렌 섬유와 동일할 수 있지만, 반드시 같을 필요는 없다. 제2층에서의 폴리에스테르 섬유는 약 3데니어(17.5㎛) 내지 약 9데니어(30.4㎛) 일 수 있고, 약 31.75㎜(1.25in.) 내지 약 76.2㎜(3in.)의 권축 섬유길이를 가질 수 있으나, 약 50.8㎜(2in.)의 권축 섬유길이를 갖는 6데니어(24.8㎛)의 폴리에스테르 섬유가 바람직하다. 임의의 특정이론에 의해 정립되지는 않지만, 현재, 상기한 섬유의 사용이 제2층(22)의 액체의 위킹성(wicking property) 및 분배성을 향상시키는 것으로 믿어진다. 동일직경을 갖는 제1층(12)에서의 섬유는 단일평면에 유사한 크기의 공극을 형성하는 경향이 있으며, 한편 상이한 직경을 갖는 제2층(22)의 섬유들은 다중평면에 다양한 크기의 공극을 형성하는 경향이 있다. 제2층(22)의 다중평면에서의 상이한 공극크기는 제2층(22)를 통한 액체의 위킹성 및 제2층(22)내로의 액체 흡입성 및 제2층(22)를 통한 액체 분배성을 향상시키는 것으로 믿어진다. 추가로, 현재, 폴리에스테르 섬유의 탄성이 본 발명의 부직포 라미네이트의 개선된 액체 제어성 및 통풍성의 개선에 기여하는 요인인 것으로 믿어진다. 결과적으로, 본 발명에 있어서, 제2층(22)는 액체를 부직포 라미네이트 재료(10)을 통해 흡수품의 흡수코어로 전달하는 서지(surge)층 또는 일시저장층으로 작용한다.
본 발명의 부직포 재료(10)은 약 25g/㎡(0.7oz/yd2) 내지 약 78g/㎡(2.3oz/yd2)의 기본중량, 약 0.76㎜(0.03in.) 내지 약 2.03㎜(0.08in.)의 두께 및 약 0.020g/cc 내지 약 0.050g/cc의 밀도를 가질 수 있다. 밀도는 하기식을 사용하여 측정한다.
예를들면, 도시된 실시태양에 있어서, 부직웹의 기본중량은 약 47g/㎡(1.4oz/yd2) 내지 약 58g/㎡(1.7oz/yd2)이고, 두께는 약 1.02㎜(0.040in.) 내지 1.52㎜(0.06in.)이고, 밀도는 약 0.030g/cc 내지 약 0.045g/cc이다.
부직포 재료(10)의 기본중량은 부직포 재료의 시료의 중량을 측정하는 기구를 사용하여 측정하였다. 각 시료는 2580㎟(4in2)이상의 크기의 것을 측정하였다. 각 시료를 재단하고, 구겨짐이나 주름이 없게 펴고, 분석용 저울로 0.01g의 최 근사치까지 평량하였다. 이어서 시료의 중량을 시료의 면적으로 나누어 기본중량을 계산하였다.
부직포 재료(10)의 두께는 부직포 재료의 시료에 35.15㎏/㎡(0.05psi)의 일정한 하중 압력을 가하는 장치를 사용하여 측정하였다. 각 시료는 127㎜×127㎜(5×5in.) 크기의 것을 측정하였다. 각 시료를 재단하고, 펴서 구겨짐이나 주름이 없게하고, 직경이 76.2㎜(3in.)인 원형 플렉시 유리 압반(푸트)밑에 놓은 후 가능한한 많은 양을 중앙부에 있게하여 압반을 시료위에 내려놓았다. 각 시료의 두께는 0.0254㎜(0.001in.)의 최 근사치까지 기록하였다.
다른방법의 실시태양에서는 제2층(22)과 접착하기 전의 제1층(12)의 기본중량 및 밀도가 제2층(22)의 것에 따라 변할 수 있지만, 도시된 실시태양은 제2층(22)보다 낮은 기본중량 및 높은밀도를 갖는 제1층(12)를 포함한다. 제1층의 기본중량은 약 16g/㎡(0.4oz/yd2) 내지 약 28g/㎡(0.8oz/yd2), 바람직하기로는 약 18g/㎡(0.5oz/yd2) 내지 약 22g/㎡(0.6oz/yd)이며, 제2층의 기본중량은 약 24g/㎡(0.7oz/yd2) 내지 약 35g/㎡(약 1.02oz/yd2), 바람직하기로는 약 32g/㎡(0.9oz/yd2)이다. 제1층의 밀도는 약 0.050g/cc 내지 약 0.065g/cc, 바람직하기로는 약 0.055g/cc이고, 제2층의 밀도는 약 0.024g/cc 내지 약 0.045g/cc, 바람직하기로는 약 0.035g/cc이다.
한편, 제2도와 관련하여, 제2도에는 제1 부직포층(12) 및 제2 부직포층(22)으로 이루어진 상기한 본 발명의 필름 라미네이트 재료(10)의 실시태양의 단면도가 도시되어 있다. 이격 접착패턴(18)을 형성하는 일련의 각 층의 두께를 통해 연장되고, 제1층(12) 접착대역(18)의 중간면(20)에서 제2층(22)에 접착시킨다. 이하, 이격 결합패턴(18)의 형성방법을 설명한다.
이격된 접착대역(18)은 각각의 제1층 및 제2층을 중간면(20)에서 서로에게 접착시키는 임의의 적당한 방법에 의해 제조될 수 있으며, 액체 제어성, 공기순환성 및 본 명세서에 기재한 다른 성질들을 갖는 부직포 재료(10)을 얻게한다. 1조의 가열 엠보싱 롤의 사용을 포함하는 열접착은, 이하 더욱 상세히 기재되는 바와 같이, 접착패턴(18)의 유용한 형성방법이라고 생각된다.
본 발명은 개개층들의 다양한 순서의 접착을 포함한다. 예를들면, 제1층(12)를 1차조작에서 형성하고, 2차조작에서 형성한 제2층(22)과 접촉시킨 후, 추가의 조작으로 제1층(12)에 접착시킬 수 있다. 별법으로, 제1층(12)를 1차조작에서 형성하고, 제2층(22)를 2차조작에서 형성한 후, 제1층(12)에서의 섬유를 서로 동시에 접착시키는 또 다른 별도의 조작에서 이들 개개층들을 함께 접착시킬 수 있다. 초기에 미접착 또는 실질적으로 미접착되는 제2층(22)의 열가소성 섬유는 이하에 자세히 기재하는 바와 같이, 부직포 라미네이트 재료(10)로 형성될 때, 특정 열접착도를 가져야 한다.
도시된 실시태양에서, 제1층(12)의 섬유는 제2층(22)의 섬유에 비해 큰 접착도를 가진다. 예를들면, 제1층(12)는 132℃(270℉) 내지 149℃(300℉), 바람직하기로는 135℃(275℉) 내지 141℃(285℉)의 온도로 가열된 통상적인 구성(즉, 양각롤 및 평활롤)의 1조의 결합롤 사이에 상기 층(12)를 통과시킴으로써 열접착될 수 있다. 열접착롤을 사용하여 층(12)를 접착시키는 데 있어서 적당한 온도는 접착롤의 회전 표면속도 및 직경과 사용된 열가소성 섬유에 따라 달라진다. 별법으로, 제1층(12)는 섬유의 패턴접착제 접착, 니들링(needling) 또는 물 분사식 또는 공기 분사식 엉킴과 같은 다른 공지된 접착방법에 의해 접착될 수 있다. 이 실시태양에서는 제1층(12)가 제2층(22)보다 큰 밀도를 가진다. 이러한 방식으로, 제2층(22)보다 큰 구조적 보전성 및 기계적 강도를 갖는 제1층(12)는 제2층(22)를 위한 지지기판을 제공할 수 있다.
제1층(12)의 제2층(22)에 대한 접착정도는 이격 접착영역(18)에서 접착 면적율(%)을 변화시킴으로써 조절될 수 있으며, 접착 면적율(%)은 접착대역 내부의 접착부에 의해 점유된 각 층들 사이의 중간면의 표면적을 의미한다. 따라서, 제1도 및 제2도에 도시한 바와 같이, 제1층(12)와 제2층(22)의 중간면(20)은 그의 표면을 횡단하여 이격 접착패턴(18)이 배치되어 있으며, 중간면(20)의 총 표면적에 대한 접착대역(18)에 의해 점유된 표면적의 비율이 중간면(20)에 대한 접착 면적율(%)이다. 도시된 실시태양에 있어서, 부직포 라미네이트의 접착 면적율은 약 1 내지 약 6%, 바람직하기로는 약 2% 내지 약 4%이다. 본 발명의 실시태양에는 육각형(벌집모양) 접착패턴이 도시되어 있지만, 본 발명은 본 발명의 부직포 재료에 혼입하기 적당한 다른 기하학적, 비기하학적, 반복적 및 비반복적 접착패턴을 포함한다.
제3도는 본 발명에 따른 부직포 라미네이트 재료의 상술한 태양을 형성하는 데 사용되는 장치의 개략도이다. 전술한 바와 같이, 종래의 미합중국 특허 제3,604,062호 및 제3,604,475호에 기재된 바와 같은 카딩기가 본 발명의 개개 층들을 제조하는데 사용될 수 있다. 도시한 바와 같이, 제1의 카딩기(42)는 제1층(12)를 이동벨트(40)상에 내려놓으며, 한편 제2의 카딩기(52)는 제2층(22)를 제1층(12)의 상부에 내려놓는다. 이 방식에 있어서, 제1층(12)는 2개의 층이 성형공정을 통과하면서 제2층(22)를 지지기판으로 작용한다.
필요에 따라서는, 섬유상 웹을 약간 압축시켜서 웹의 강도를 증가시키고 추가의 가공을 돕는 1조의 압축 롤러에 상기 2개의 층들을 통과시킬 수 있다. 또한, 이들 층중 한층 또는 양층 모두는 종방향(MD) 및 횡방향(CD)에서의 재료 강도를 최적화시키도록 웹중의 섬유를 배열하는 장치에 통과시킬 수 있다. 본 명세서에서, 종방향(machine direction, MD)이라 함은 웹이 놓여지는 방향(제3도에서는 좌측에서의 우측방향)을 의미하며, 횡방향(cross direction, CD)이라 함은 웹이 놓여지는 방향에 대한 수직 축방향을 의미한다. 본 발명의 부직포 라미네이트에 대한 MD강도는 부직웹이 기저귀등의 일회용 흡수품을 제조하는데 사용된 고속 제조공정 도중에 파단되지 않도록 충분히 높아야 한다(적어도 약 354g/㎝(900g/in.) 내지 약 1062g/㎝(2700g/in.), 바람직하기로는 적어도 약 512g/㎝(1300g/in.).
이서서, 상기 2개의 부직포 층들은 2본 접착롤(60, 70)을 통과한다. 제3도 및 제3(a)도에 도시한 실시태양에 있어서, 두 접착롤은 가열되며, 그의 외표면상에 돌기식(양각) 접착패턴을 가진다. 하부롤(60)은 그 표면상에 이격된 접착패턴(62)를 가지며, 한편 상부롤(70)은 그 표면상에 돌기 접착점(72)를 가진다. 따라서, 본 발명의 특징은 열접착롤 각각의 외표면상에 상이한 양각 또는 돌기식 접착패턴을 갖는 열접착롤을 사용해서 부직포 재료의 개개층들을 이격된 접착패턴으로 서로 접착시킨다는 점에 있다.
2개의 부직포 층(12) 및 (22)가 상기한 2개의 가열롤(60) 및 (70)의 사이를 통과하면서, 각각의 층은 열적으로 유도된 섬유접착이 각 부직포층의 두께의 주요부를 통해 전개되는 불연속 압축 접착영역(18)의 형성에 의해 안정화된다. 개개층들(12, 22)의 두께에 따라 가변하는 압축 또는 접착영역(18)의 두께는 약 50㎛ 내지 약 150㎛, 바람직하기로는 본 명세서에 도시한 실시태양에 사용되고 있는 약 70㎛ 내지 약 110㎛의 범위에 있다. 부직포 재료(10)의 압축 접착영역은 2본 가열롤(60, 70)상의 돌출된 접착패턴 사이의 접촉점들에 의해 형성된 접착패턴(18)에서, 그 패턴사이에서 약간 접착된 섬유 스판(19)과 함께 분배된다.
개구(30)은, 이하에 상세하게 설명한 바와 같이, 가열된 접착롤(60, 70)상의 돌출패턴 사이의 접촉점에 의해 형성된 접착영역(18)에 형성된다. 본 발명자는 개구(30)의 정확한 크기 및 형태가 중요하다고 여기지는 않지만(제5도 및 제6도 참조), 개구 평균직경이 약 8㎛ 내지 약 580㎛이상, 바람직하기로는 약 29㎛ 내지 약 277㎛인 개구가 본 발명에는 유리하게 사용될 수 있다. 제5도 및 제6도에 도시한 바와 같이, 개구(30)에는 부직포 라미네이트 재료(10)의 두께를 통해서 섬유가 실질적으로 없으며, 이 개구(30)는 액체를 부직포 재료(10)에 통과시키기 위한 비(非)비틀림성 통로를 제공한다. 결과적으로, 개구(30)은 액체를 제1층(12)를 거쳐 제2층(22)에, 그리고 최종적으로는 흡수품의 흡수코어에 신속하게 전달한다. 본 발명자들은 1차적으로 액체가 액체용 수로로서 작용하는 개구된 접착영역(18)을 따라 부직포 재료(10)과의 접촉점으로부터 멀리 떨어진 곳으로 흘러간다는 것을 관측하였다. 개구(30)은 층들(12) 및 (13)의 섬유사이에 충분히 크게 형성되지도 비비틀림성으로 형성되지도 않아 액체의 신속한 유입 및 분배를 허용하지 않는 공극과는 구별되는 것이다. 결과적으로, 부직포(10)은 이격된 접착영역(18)과, 그 사이에서 약간 접착된 영역(19)과, 접착영역(18)에 형성된 개구(30)를 가진다.
사용되는 접착롤상의 돌출패턴의 특정 조합에 관하여 주목되는 2가지 파라미터는 접착롤의 돌출 접착영역의 크기 및 접착영역의 분리거리 또는 공간이다. 이들 두 파라미터는 전술한 바와 같이 서로가 부직포 재료(10)상의 접착되는 면적률에 영향을 미친다. 웹에 의도한 용도에 맞는 충분한 강도를 부여하기 위해서는 접착 면적률이 충분히 커야한다는 것이 중요한 점이다. 한편, 너무 높은 접착 면적률은 통상 유연성이 감소된 웹을 만들기 때문에 접착 면적률이 너무 크지않아야 한다는 것도 중요한 점이다. 이 실시태양의 하부 롤(60)의 접착 면적률(하부롤(60)의 전체 외표면 면적에 대한 돌기 접착패턴의 표면적의 비)은 약 9% 내지 약 20%, 바람직하기로는 약 18% 내지 약 19.5이다. 이 실시태양의 상부롤(70)의 접착 면적률(하부롤(70)의 전체 외표면 면적에 대한 돌기 접착점(72)의 표면적의 비)는 약 10% 내지 약 30%, 바람직하기로는 약 11% 내지 약 20%이다. 전술한 바와 같이, 부직포 라미네이트(10)의 접착 면적률은, 상부롤(70)과 하부롤(60)의 접착 면적률을 수학적으로 계산한 결과, 약 1% 내지 약 6%, 바람직하기로는 약 2% 내지 약 4%이다.
또한, 오븐 접착롤의 돌기 접착패턴은 접착영역내의 개구 갯수를 최적화시키도록 조합되는 것이 중요하다. 제3(a)도, 제3(b)도 및 제3(c)도에 도시한 실시태양에 있어서, 하부롤(60)의 외표면(64)상의 돌기 접착패턴(62)의 폭은 약 1.0㎜(0.04in.) 내지 약 2.0㎜(0.08in.), 바람직하기로는 약 1.8㎜(0.07in.)이며, 돌기 접착패턴(62)의 기부(66)에서의 폭은 약 1.6㎜(0.06in.) 내지 약 3.1㎜(0.12in.), 바람직하기로는 약 2.8㎜(0.11in.)이다. 이 실시태양에서 하부롤(60)이 돌기 접착패턴(62)는 돌기 접착패턴(62)의 외표면(64)와 기부(66) 사이의 거리인 약 1.0㎜(0.04in.)의 조각깊이를 가진다. 하부롤(60)의 돌기 접착패턴(62)의 독립 육각형(68)은 반복되는 폭(W)가 약 16.50㎜(0.65in.) 내지 약 17.33㎜(0.68in.)이고, 반복 높이(H)가 약 28㎜(1.10in.) 내지 약 30㎜(1.18in.)이며, 피치(P)가 피치각도 약 45°내지 약 60°에서 약 16.50㎜(0.65in.) 내지 약 17.33㎜(0.68in.)이다.
또한, 제3(a)도, 제3(b)도 및 제3(c)도와 관련하여, 상부롤(70)의 외표면(74)상의 돌기 접착점(72)의 폭은 약 0.70㎜(0.028in.) 내지 약 0.80㎜(0.031in.)의 범위일 수 있으며, 약 0.75㎜(0.030in.)의 폭이 적합하다. 당 업계에서는 통상적인 일로서, 돌기 접착점(72)의 기부(76)에서의 폭은 외표면(74)상의 폭보다 약간 크다. 상부롤(70)의 돌기 접착점(72)는 약 0.65㎜(0.026in.)의 조각깊이를 가질 수 있다. 이 실시태양에서 개개의 돌기 접착점(72)는 약 33.8개의 접착점/㎠(218.0개 접착점/in2)으로 배열되며, 반복 폭(W')가 약 2.4㎜(0.094in.) 내지 약 3.0㎜(약 0.118in.)이고, 반복 높이(H')가 약 1.72㎜(0.068in.)이고, 피치(P')가 피치 각도 약 30°내지 약 45°에서 약 1.72㎜(0.068in.)이다. 한편, 돌기 접착점(72)의 외표면(74)이 정사각형의 형태로 실시태양에는 도시되어 있지만, 다른 기하학적 및 비기하학적 형상을 상부롤(70)의 돌기 접착점(72)으로 사용해도 좋다.
본 발명자는 본 발명의 부직포 재료를 최적화시킴에 있어서 다음과 같은 요인들이 상호 관련됨을 알게되었다.
1) 접착롤(60, 70)의 온도, 2) 형성공정의 라인속도, 3) 접착롤 사이의 닙 압력, 4) 접착롤의 직경 및 5) 형성층(12, 22)에 사용된 재료의 종류 즉, 상기 요인들중 하나이상을 수정하면, 나머지 요인들에게도 마찬가지의 영향을 미치는 경향이 있다. 예를들면, 형성공정의 라인속도가 증가하면, 부직포 라미네이트의 층들이 접착롤과 보다 짧은시간동안 접촉하는 결과를 가져온다. 결과적으로, 두 층들의 접착을 필요한 정도로 달성하기 위해서는 접착롤의 온도를 승온시켜서 라인속도의 변화를 보상해야 한다.
전술한 바와 같이, 두 층들의 접착에 관한 중요한 요인은 접착롤(60, 70)이 유지되는 온도이다. 자연적으로, 각각의 폴리머에 대한 특정점 이하의 온도는 접착에 어떠한 영향도 미치지 않으며, 한편 또 다른 점이상의 온도는 웹을 너무 많이 용융시킬 것이다. 또한, 본 발명자는 접착롤의 온도가 제조된 부직포 라미네이트의 인장강도와 연성에 공히 영향을 미칠 수 있다는 것을 알게되었다. 특히, 소정 범위내에서, 보다높은 온도는 보다 높은 인장강도를 갖는 웹을 제작할 것이다. 그러나, 이처럼 높은온도는 연성이 저하된 웹을 제작할 것이다. 이는 아마도 이 온도범위내에서 발생하는 보다 높거나 낮은 접착도에 원인이 있다고 생각된다. 즉, 보다높은 온도는 인장강도에는 유리하지만 연성을 악화시키는 보다 강력한 필라멘트간 접착을 가져올 것이다. 또한, 보다높은 온도는, 열가소성 섬유를 더욱 수축시킴으로써 부직포 재료(10)의 연성과 쿠션 감촉에 악영향을 미치는, 덜 부풀은 필로우형(pillowed) 구조를 가져올 것이다.
또한, 본 발명자는 롤의 온도가 웹의 접착영역에서 개구의 형성에 영향을 미칠 수 있다는 것을 알게되었다. 접착영역에서 형성된 개구가 오로지 열적으로만 제작되지는 않지만, 열접착은 개개의 층들을 이하에 자세히 기술하는 바와 같은 기계적 천공이 충분히 일어날 수 있을 정도로 압축시킨다.
도시한 실시태양에 있어서, 하부롤(60)의 접착온도는 약 127℃(260℉) 내지 약 141℃(약 285℉)의 범위로 될 수 있으며, 약 129℃(265℉) 내지 약 135℃(275℉)의 온도가 바람직하고, 상부롤(70)의 접착온도는 약 132℃(270℉) 내지 약 160℃(320℉)의 범위로 될 수 있으며, 약 143℃(290℉) 내지 157℃(315℉)의 온도가 바람직하다. 제1의 부직포층(12)와 접촉하는 접착롤(이 실시태양에서는 하부 접착롤(60))이 제2의 부직포층(22)와 접촉하는 접착롤(이 실시태양에서는 상부롤(70)보다 낮은 온도를 가짐으로써, 제1층(12)의 연성을 현저하게 저하되지 않는 반면, 제2층(22)중의 열가소성 섬유는 충분히 가열되어 제1층(12)의 열가소성 섬유와 열적으로 융합될 수 있도록 하는 것이 중요하다. 접착롤(60)의 온도가 제1층(12)이 접착되는 온도보다 약간 낮은 온도로 유지되는 한, 모든 그밖의 조작 파라미터가 상기한 형성공정에 대해 일정하다고 가정하면, 층(12)의 연성은 현저하게 변하지 않을 것이다.
두 층들의 접착뿐만 아니라 접착대역에서의 개구형성에 관한 또다른 중요한 요인은 개개의 접착롤이 작동되는 라인속도이다. 도시한 실시태양에 있어서, 롤은 약 20m/분(약 65ft/분) 내지 약 100m/분(328ft/분) 이상의 라인속도로 작동할 수 있다. 또한, 본 발명자들은 2본 접착롤을 서로 다른 회전 표면속도로 사용함으로써 접착대역내의 개구형성이 상당히 개선될 수 있다는 것을 알게되었다. 회전 표면속도의 차는 약 4% 내지 약 20%로 상이할 수 있으며, 약 5% 내지 약 15%를 통상 사용한다. 어느 한쪽의 접착롤을 다른 접착롤보다 높은 회전속도로 사용할 수 있다. 특수이론에 의해 정립되지는 않았지만, 개구형성은 접착롤들을 상이한 회전속도로 작동시킴으로써 개선된다고 믿어지는데, 그 이유는 열적으로 제작된 압축 접착영역에서 접착롤 표면에 대한 접선방향의 전단력이 부직포 재료를 접착롤의 돌기 접착패턴상의 접촉점에서 인열(기계적 개구화)시키기 때문이다.
두 층들의 접착에 관한 또다른 중요한 요인은 각 접착롤의 직경이다. 도시한 실시태양(및 다음의 실시예)에서는 접착롤의 직경이 약 305㎜(12in.)로 되어있지만, 직경이 보다 작거나 큰 접착롤도 본 발명의 부직포 라미네이트를 제작하는 데 적합하다. 더우기, 접착롤들의 직경은 반드시 동일할 필요는 없다.
두 층들의 접착 및 접착대역내에서의 개구형성에 관한 또다른 중요한 특징은 접착롤들 사이의 닙 압력이다. 도시한 실시태양에 있어서, 접착롤은 약 10㎏/1㎝(60pli) 내지 약 67㎏/1㎝(400pli)의 닙 압력을 생성한다. 보다 높은 닙 압력은 부직포 재료(10)의 연성특성에서 악영향을 미치는, 덜 부풀은 필로우형 구조를 가져올 것으로 여겨진다.
도시한 실시태양에 있어서, 부직포 라미네이트 재료(10)의 층(12, 22)가 접착롤(60, 70)에 의해 접착된 후, 부직포 재료(10)은 테이크업 롤(와인더)(78)상에 권취된다. 별법으로는, 이 장치가 최종 제품용 제직라인과 접속되도록 설계하는 것도 바람직할 수 있다. 테이크업 롤(78) 또는 제직라인상의 보다 높은 장력은 본 발명의 부직포 재료(10)의 부풀음성에 악영향을 미칠 수 있는 또다른 요인이다.
제4도는 유아의 신체쪽 기저귀 측면상에 위치한 본 발명의 부직포 재료(80)을 포함하는 일회용 기저귀(100)를 통한 횡단면도이다. 도시한 실시태양에 있어서, 부직포 재료(80)은 폴리프로필렌 섬유로 형성된 접착 카디드 웹으로 이루어진 신체쪽 외층(12)과, 상술한 폴리프로필렌 및 폴리에스테르 섬유의 블렌드로 형성된 실질적으로 미접착 또는 미접착 카디드 웹으로 이루어진 내부 “서지(surge)”층(22)를 형성한다. 이 기저귀는 예컨대 부직 스펀본드 또는 접착 카디드 웹 재료로 형성된 액체 투과성 신체측 라이너(82); 예컨대 친수성 셀룰로오스계 목재펄프 플러프와 고도로 흡수성인 겔형 입자(예, 초흡수제)의 블렌드로 형성된 흡수코어(84)와; 흡수코어(84)의 적어도 일부분을 둘러싸는 티슈층(92)와; 예컨대 폴리에틸렌 박막으로 형성된 유연한 액체 불투과성 외부커버(86)을 추가로 포함한다. 본 명세서에서 “초흡수제”라 함은 그 무게의 적어도 10배에 달하는 액체를 흡수 또는 겔화시킬 수 있는 천연 또는 합성재료를 의미한다.
도시한 실시태양에 있어서, 라이너(82)와 중첩하는 부직포 재료(80)은 흡수코어(84)의 폭과 함께 실질적으로 공연신하는 한편, 라이너(82)의 전체영역은 외부커버(86)의 전체영역과 함께 실질적으로 공연신한다. 별법으로, 부직포 재료(80)은 외부커버(86)과 통상 공연신하도록 배열해도 좋다. 그밖의 구성형태에 있어서, 부직포 재료(80)은 흡수코어(84)의 최소폭보다도 적은폭을 가져도 좋다. 도시한 실시태양에는 부직포 재료(80)와 외부커버(86)의 길이가 실질적으로 일치하게 되어 있지만, 다양한 선택구성 형태에 있어서 부직포 재료(80)의 길이는 외부커버(86)의 길이와 일치하거나 보다 작아도 좋다.
제4도에 추가로 도시한 바와 같이, 부직포 재료(80)은 라이너(82)의 신체측 표면에 부착된 2개의 임의적인 봉쇄 플랩(88) 사이에 위치한다. 봉쇄 플랩에 적합한 구조 및 배열은 예컨대 엔로우(K. Enloe)에게 1987년 11월 3일자로 허여된 미합중국 특허 제4,704,116호에 기재되어 있으며, 이 특허 명세서를 본 명세서에 참고문헌으로 인용한다.
필요에 따라서는 흡수제품에 포함시킬 수 있는 탄성부재(90)은 기저귀(100)의 각 장축 연부에 인접하게 배치한다. 탄성부재(90)은 착용자의 다리에 기저귀(100)의 측면 가장자리 여백을 밀착시켜 유지하도록 배열한다. 그밖에, 탄성부재(도시하지 않음)를 또한 기저귀(100)의 말단 연부중 어느한쪽 또는 양쪽에 인접하게 배치해서 탄성화 허리밴드를 마련할 수 있다.
부직포 재료(80)은 신체측 라이너(82) 또는 외부커버(86)에 실시가능한 방법으로 접합시키거나 달리 결합시킨다. 본 명세서에서 “결합된(associated)”이라 함은 부직포 재료(80)의 가장자리영역 또는 중간영역을 직접 라이너(82)에 부착시킴으로써 부직포 재료(80)을 외부커버(86)에 직접 접합시키거나 또는 부직포 재료(80)을 중간구성요소에 부착시킨 것을 다시 외부커버(86)에 부착시킴으로써 부직포 재료(80)이 외부커버(86)에 접합된 구성형태를 의미한다. 부직포 재료(80)은 접착제, 음파접착, 열접착 또는 당 업계의 숙련자에게 공지된 다른 부착수단과 같은 부착수단(도시하지 않음)에 의해서 신체측 라이너(82) 또는 외부커버(86)에 직접 결합시킬 수 있다. 또, 상기 부착수단이 기저귀(100)의 다른 구성성분들을 서로 접속 및 조립하는 데에도 사용될 수 있음은 자명하다. 또한, 공지 구조의 체결수단(도시하지 않음)도 필요에 따라서는 도시한 기저귀 구조에 삽입시킬 수 있다.
기저귀(100)의 구성요소부의 특수 배치형태가 제4도에 도시되어 있지만, 이들 성분은 잘 알려진 각종 기저귀 배치형태로 조립될 수 있다. 그러나, 기저귀 이외의 일회용 흡수품에 있어서, 개개의 성분들은 그 제품이 의도한 최종 용도에 따라서 선택할 수 있음을 알아야 한다.
임의의 신체측 라이너 재료의 중요한 성질은 그의 연성이다. 특히, 라이너에 대해서는 극히 유연할 뿐만 아니라 유아의 쾌적감을 고려해서 감촉이 부드러운 것이 중요하다. 본 발명자는 본 발명의 부직포 재료(80)의 신체에 접하는 층(12)가 우수한 연성 특성을 나타냄을 확인하였다.
부직포 라이너 및 부직포 직물의 또다른 중요한 성질은 일반적으로 인장강도, 즉 내인열성, 및 인열시까지의 신도이다. 이들 성질은 본 발명자가 인스트론 모델 TM 1000(미합중국 메사추세츠주 칸톤에 소재한 인스트론사(Instron Corp.) 제품) 등의 기기상에서 부직포 시료(약 25.4×1524㎜(1×6in.))를 시료의 전체폭을 따라 있는 1종의 조우로 고정시킨 후, 시료를 일정한 신장속도로 잡아당겨 파열시킴으로써 측정하였다. 이 직물을 파열시키는 데 필요한 힘은 인장강도로 기록되며, 초기 길이와 비교한 파열전의 직물의 길이는 신도 값을 제공한다. 이들 시험은 힘이 종방향(MD)에 가해지도록 조우에 배열한 직물을 사용해서 또는 힘이 횡방향(CD)에 가해지도록 배열한 직물을 사용해서 행할 수 있다. 본 발명자는 본 발명에 따라 제작한 부직포 재료, 즉 후술하는 몇몇 실시예의 부직포 재료가 충분한 인장강도 및 신도 성질을 제공함을 확인하였다.
일회용 기저귀등의 흡수품의 라이너에 특히 중요한 또다른 성질은 라이너의 습윤성이다. 흡수품의 설계에 따라 좌우되지만, 흡수코어를 통해 액체의 이동을 촉진시키기 위해서는 적어도 부분적으로 습윤가능한 라이너를 갖는 것이 통상 바람직하다. 또한, 라이너에 습윤성 구배를 마련해서 액체를 착용자로부터 멀리 위킹시켜 쾌적감과 피부건강을 향상시키는 것이 훨씬 더 바람직하다. 특히, 본 발명에서와 같이, 흡수성이 서지층(22), 즉 흡수성 재료에 대한 최인접층 보다는 떨어지는 신체면층(12)를 마련하는 것이 바람직하다. 이 방법에 의해서 액체가 착용자쪽으로 역류되기 보다는 흡수성 코어 재료쪽으로 보다 용이하게 유동한다.
부직웹을 제조하는 데 적합한 폴리머의 대다수는 소수성이다. 특히, 폴리올레핀 섬유는 완전히 소수성이다. 그 때문에, 이러한 폴리머로 만든 부직웹이 소정 수준의 습윤성 및 친수성을 부여하기 위해서는 바람직하다. 폴리프로필렌 등의 소수성 섬유의 습윤성은 이러한 소수성 섬유의 표면에 수용성 가공제를 전형적으로 약 0.3% 내지 약 0.6%의 양으로 도포해서 증가시킬 수 있으며, 그리하여 최종 용도에 있어서 상기 섬유의 액체 제어성질을 향상시킬 수 있다고 당 업계에 공지되어 있다. 본 명세서에 기재한 실시태양에 있어서, 사용된 폴리프로필렌 섬유는 이 섬유가 부직포 층(12, 22)으로 형성되기전에 수용성 가공제로 섬유를 처리함으로써 습윤화될 수 있다.
상술한 습윤성 구배를 제작하는 데 있어서 또 다른 작용요인은 소정량의 폴리에스테르 섬유와 제2의 부직포층(22)를 형성하는 폴리프로필렌 섬유와의 블렌딩이다. 전술한 바와 같이, 부직포층(22)중의 폴리프로필렌 및 폴리에스테르 섬유의 균질한 블렌드에 보다 굵고 보다 탄력성인 폴리에스테르 섬유를 사용하여 얻어지는 상이한 공극크기는 제1층(12)와 제2층(22) 사이에서 필요한 습윤성 구배를 생성한다.
이하의 실시예로 본 발명을 보다 상세하게 설명한다. 그러나, 특정 조성물, 배합비, 재료 및 파라미터는 본 발명을 예시하기 위한 것이며, 본 발명의 영역을 특별히 한정하는 것으로 간주되지는 않는다.
[실시예]
[실시예 1]
제1층은 100% 폴리프로필렌(PP-196, 본사가 미합중국 델라웨어주 윌밍톤에 있는 허큘레스사(Hercules, Inc.) 제품)을 통상의 카딩기상에서 전술한 바와 같이 블렌딩하여 형성하였다. 제1층은 약 18g/㎡(0.5oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제2층은 60% 폴리에스테르(SD-10, 본사가 대한민국 서울에 있는 삼양사 제품)와 40% PP-196 폴리프로필렌을 통상의 카딩기상에서 블렌딩하여 형성하였다. 제2층은 약 32g/㎡(0.9oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제3도 및 제3(a)도에 도시한 가열 접착롤을 사용해서, 제1층을 약 133℃(272℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시키고, 제2층을 약 157℃(315℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시킴으로써 제1층과 제2층을 서로 열접착시켰다. 접착롤의 라인속도는 약 24m/분(80ft/분)이었고, 접착롤간의 닙 압력은 약 300pli이었다. 이 열접착공정은 접착대역 내부에 개구가 형성되어 있는 이격 접착패턴 및 약 2%의 접착 면적률을 갖는 부직포 라미네이트 재료를 제조하였다.
[실시예 2]
제1층은 100% PP-196 폴리프로필렌을 통상의 카딩기상에서 전술한 바와 같이 블렌딩하여 형성하였다. 제1층은 약 18g/㎡(0.5oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제2층은 60% 폴리에스테르(PET-295, 미합중국 쉐넥터주 그린빌에 있는 호키스트 셀라니즈사(Hoechst Celanese) 제품)와 40% PP-196 폴리프로필렌을 통상의 카딩기상에서 블렌딩하여 형성하였다. 제2층은 약 32g/㎡(0.9oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제3도 및 제3(a)도에 도시한 가열 접착롤을 사용해서, 제1층을 약 133℃(272℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시키고, 제2층을 약 157℃(315℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시킴으로써 제1층과 제2층을 서로 열접착시켰다. 접착롤의 라인속도는 약 24m/분(80ft/분)이었고, 접착롤간의 닙 압력은 약 300pli이었다. 이 열접착공정은 접착대역 내부에 개구가 형성되어 있는 이격 접착패턴 및 약 2%의 접착 면적률을 갖는 부직포 라미네이트 재료를 제조하였다.
[실시예 3]
제1층은 100% 폴리프로필렌 섬유(PT110-20, 본사가 독일연방공화국 노비트에 있는 로만사(Lohmann GmbH & Co.) 제품)로 형성하였다. 제1층은 약 20g/㎡(0.5oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제2층은 60% 폴리에스테르(PET-292, 본사가 독일연방공화국 프랑크푸르트에 있는 호키스트사(Hoechst/AG) 제품)와 40% 폴리프로필렌(본사가 덴마아크왕국 바르데있는 다나클론사(Danaklon A/S, inc.) 제품)을 통상의 카딩기상에서 전술한 바와 같이 블렌딩하여 형성하였다. 제2층은 약 32g/㎡(0.9oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제3도 및 제3(a)도에 도시한 가열 접착롤을 사용해서, 제1층을 약 133℃(272℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시키고, 제2층을 약 157℃(315℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시킴으로써 제1층과 제2층을 서로 열접착시켰다. 접착롤의 라인속도는 약 24m/분(80ft/분)이었고, 접착롤간의 닙 압력은 약 300pli이었다. 이 열접착공정은 접착대역 내부에 개구가 형성되어 있는 이격 접착패턴 및 약 2%의 접착 면적률을 갖는 부직포 라미네이트 재료를 제조하였다.
[실시예 4]
제1층은 통상의 스펀본딩 형성공정을 사용해서 100% PP-71 폴리프로필렌으로 형성하였다. 제1층은 약 22g/m2(0.6oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제2층은 60% PET-292 폴리에스테르와 40% PP-71 폴리프로필렌을 통상의 카딩기상에서 블렌딩하여 형성하였다. 제2층은 약 32g/㎡(0.9oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제3도 및 제3(a)도에 도시한 가열 접착롤을 사용해서, 제1층을 약 133℃(272℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시키고, 제2층을 약 157℃(315℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시킴으로써 제1층과 제2층을 서로 열접착시켰다. 접착롤의 라인속도는 약 24m/분(80ft/분)이었고, 접착롤간의 닙 압력은 약 300pli이었다. 이 열접착공정은 접착대역 내부에 개구가 형성되어 있는 이격 접착패턴 및 약 2%의 접착 면적률을 갖는 부직포 라미네이트 재료를 제조하였다.
[실시예 5]
제1층은 100% 폴리프로필렌(75% PP-196 및 25% PP-190, 모두 본사가 미합중국 델라웨어주 윌밍톤에 있는 허큘레스사 제품)을 통상의 카딩기상에서 전술한 바와 같이 블렌딩하여 형성하였다. 제1층은 약 18g/m2(0.5oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제2층은 60% PET-292 폴리에스테르와 40% PP-71 폴리프로필렌을 통상의 카딩기상에서 블렌딩하여 형성하였다. 제2층은 약 32g/㎡(0.9oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제3도 및 제3(a)도에 도시한 가열 접착롤을 사용해서, 제1층을 약 133℃(272℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시키고, 제2층을 약 157℃(315℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시킴으로써 제1층과 제2층을 서로 열접착시켰다. 접착롤의 라인속도는 약 24m/분(80ft/분)이었고, 접착롤간의 닙 압력은 약 300pli이었다. 이 열접착공정은 접착대역 내부에 개구가 형성되어 있는 이격 접착패턴 및 약 2%의 접착 면적률을 갖는 부직포 라미네이트 재료를 제조하였다.
[실시예 6]
제1층은 100% PP-196 폴리프로필렌을 통상의 카딩기상에서 전술한 바와 같이 블렌딩하여 형성하였다. 제1층은 약 18g/m2(0.5oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제2층은 60% PET-295 폴리에스테르와 40% PP-196 폴리프로필렌을 통상의 카딩기상에서 블렌딩하여 형성하였다. 제2층은 약 32g/㎡(0.9oz/yd2)의 기본중량을 가졌다. 제3도 및 제3(a)도에 도시한 가열 접착롤을 사용해서, 제1층을 약 133℃(272℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시키고, 제2층을 약 157℃(315℉)의 온도로 유지한 접착롤과 접촉시킴으로써 제1층과 제2층을 서로 열접착시켰다. 접착롤의 라인속도는 약 24m/분(80ft/분)이었고, 접착롤간의 닙 압력은 약 300pli이었다. 이 열접착공정은 접착대역 내부에 개구가 형성되어 있는 이격 접착패턴 및 약 2%의 접착 면적률을 갖는 부직포 라미네이트 재료를 제조하였다.
상기 실시예에서 얻어진 부직포 라미네이트 재료의 성질은 하기 표 1에 나타낸 바와 같다.
[표 1]
본 명세서의 목적상, 다음과 같은 시험방법을 사용해서 본 발명의 부직포 재료(10)의 특정 파라미터를 특정할 수 있다.
유체유입 및 역류평가(Fluid Intake and Flowback Evaluation, FIFE) 시험은 일회용 흡수품의 라이너에서의 흡수/침투시간, 역류량 및 액체 보유량을 측정하도록 고안되었다. 흡수/침투시간(초)은 합성뇨 배설을 흡수하는데 필요한 시간의 길이를 스톱워치를 사용하여 육안으로 결정함으로써 측정한다. 역류시험은 흡수제품이 각각 3회의 액체 모욕을 흡수한 후 가압한 다음, 흡수제품의 "사용자 측면"으로부터 누출되는 액체의 양(g)을 측정한다.
제7도 및 제8도에 도시한 장치를 사용해서 이 시험을 행한다. 제4도 및 제7도에 부호(102)의 환영으로 도시된 바와 같은 피시험 기저귀 시료를 0.1g의 최근사치로 평량한다. 시료는 다리 및 허리의 탄성부재와 봉쇄플랩 탄성부(도시하지 않음)를 이들의 길이를 따라 재단하여 시료가 편평하게 놓여지도록 해서 제조한다. 시료(102)의 시료 치수, 중량 및 밀도 프로필과 흡수코어의 조성은 확실한 결과가 얻어지도록 적당히 조절해야 한다. 본 명세서에 보고한 데이타는 상기 실시예 4,5 및 6에 기재한 부직포 재료(10)와 목재펄프 플러프 약 10g 및 DOW DRYTECH 835 또는 그의 동등물과 같은 초흡수성 재료 약 12g을 함유하는 흡수코어를 포함하는 305㎜×305㎜(12in.×12in.) 직사각형 시료로부터 얻었다.
시료를, 내경이 5.1㎝인 실린더(106)이 지정위치(108)에서 끝나도록 한 880g의 실린더 플레이트 어셈블리(104) 밑에 편평하고 반듯하게 배치한다. 예를 들면, 지정위치(108)은, 피시험 흡수품의 크기(예, 소형(S), 중형(m), 대형(l) 또는 초대형(xl))에 따라 좌우되지만, 시료(102)의 연부로부터 약 114.3㎜(4 1/2in.) 내지 약 146.1㎜(5 3/4in.)의 범위로 될 수 있다. 시료의 밑은 크기가 12.7㎜(1/2in.) 높이(d)×152.4㎜(6in.) 길이(e)×76.2㎜(3in.) 폭(f)인 돌기된 플랫폼(110)이다. 또한, 실린더(106)은 실린더 플레이트 어셈블리(104) 아래로 약 0.8㎜(1/32in.)의 거리(g)를 연장한다.
실린더(106)의 정부상의 깔대기(112)는 시료(102)에 수직이며, 그 중앙이 지정위치(108)상에 위치한다. 특정량의 합성뇨(예를들면, 소, 중, 대 또는 초대형 기저귀 각각에 대해서 50ml, 80ml 또는 100ml)를 깔대기(112)를 통해 붓는다.(적합한 합성뇨의 예는 본사가 미합중국 위스콘주 애플톤에 있는 피피지 인더스트리이스(PPG Industries) 제품의 Item No. K-C 399105임). 첫번째 액체가 시료(102)와 접촉하기까지의 소요시간과, 시료(102)의 표면상에서 더이상의 액체가 육안으로 관측되지 않을 때까지의 시간을 스톱워치로 측정한다. 초기 액체 모욕이 흡수된 지 1분후에 동일양의 제2차 모욕을 행한다. 제2차 액체 모욕이 흡수되기까지의 시간을 제1차 모욕에 대해 기술한 바와 같이 측정한다.
한편, 제9도 및 제10도와 관련하여, 제2차 모욕이 흡수된지 15분 후에, 시료(102)를 진공장치(114)상에 배치하고, 액체 불투과성 라텍스 시이트(118)과 함께 압지(116)를 씌운다. 그 후, 35,000dyne/㎠(약 0.5psi)의 진공압을 가해서, 액체 불투과성 라텍스 시이트(118)을 압지(116) 및 시료(102)상에 2분간 빨아들이게 한다. 압력을 제거한 후, 습윤된 압지(116)을 평량한다. 압지(116)의 중량(g) 증가분을 역류량으로 나타낸다.
압력을 시료(102)에서 제거한지 1분 후에, 3차 액체 모욕을 행하고, 상기한 바와 같이 시간을 측정한다. 그 후, 초단위의 액체흡입시간은 예정량의 액체(본 명세서에 기술한 결과에 대해서는 80ml)가 시료(102)에 유입되는 시간이다.
상기 실시예 4,5 및 6의 부직포 라미네이트 재료를 포함하는 시료(102)는 하기 표 2에 기재한 역류량 및 액체흡입시간을 가졌다.
[표 2]
상기에, 유체흡입 및 역류평가(FIFE) 시험결과를 몇몇 특정 실시예에 대해서 나타내지만, 본 명세서에 기술한 부직포 재료(10)이 혼입된 흡수품은 약 11초 내지 약 38초의 액체흡입시간 및 약 1.0g 내지 약 9.0g의 역류량을 가질 수 있다.
본 발명에 따라서 구성된 부직포 재료(10)은 실제사용시 부여되는 다양한 성능 요구수준을 수용할 수 있도록 당 업계의 숙련자가 그에 맞게 꾸미고 조정할 수 있을 것으로 생각된다. 예를들면, 순한 뇨의 실금 및 멘스용 패드는 유아의 뇨 모욕과는 상이한 전달속도, 용적 및 시간을 수반한다. 더우기, 서지에서의 액체는 액체점도, 표면장력, 온도 및 다양한 실제 제품의 최종 용도에서 부직포 재료(10)의 성능에 영향을 미칠 수 있는 그밖의 물성 등이 변할 수 있다. 따라서, 본 발명을 상기 실시태양 및 실시예로 예시하였지만, 본 발명이 또다른 변형물을 가질 수 있음을 알아야 한다. 그러므로, 본 출원은 본 발명의 일반원리에 따른 그의 변양물 용도 또는 개조물을 커버하며, 본 발명이 이하의 특허청구의 범위의 영역에 포함되는 것으로 당 업계에 공지되어 있거나 통상 실시되는 것에 해당하는 본 발명의 이탈물도 포함하는 것으로 간주한다.

Claims (28)

  1. (a) 1종이상의 열가소성 폴리머 재료로 된 다수의 섬유 또는 필라멘트로 이루어진 제1섬유층을 제공하는 단계, (b) 2종이상의 열가소성 폴리머 재료로 된 다수의 섬유 또는 필라멘트로 이루어진 제2섬유층을 제공하는 단계, (c) 약간 접착된 제2 섬유스판에 의하여 분리된, 제1의 접착도를 갖는 압축 접착대역으로 이루어진 이격 접착패턴으로 상기 제1 및 2층을 그 경계면에서 접착시키는 단계(여기서, 제2 섬유스판은 대향하여 위치하는 제1 및 2 열접착롤 사이에 상기 제1 및 2층을 통과시켜 상기 각 접착롤의 외표면을 제1 및 2층중 하나와 접촉시킴으로써 약간 접착된 것이고, 제1 및 2 접착롤은 상기 외표면상에 상이한 돌기형 접착패턴을 가지며, 제1 접착롤은 그의 외표면상에 이격 돌기형 접착패턴을 갖고, 제2 접착롤은 그의 외표면상에 다수의 돌기 접착점을 갖는다.), 제1 회전속도로 제1 접착롤을 회전시키고, 제2 회전속도로 제2 접착롤을 회전시키는 단계(여기서, 제1 회전속도와 제2 회전속도는 약 4% 내지 약 20%의 범위에서의 차이를 갖는다.), 약 260℉ 내지 약 285℉의 범위의 제1 접착온도에서 상기 제1 접착롤을 유지시키고, 약 270℉ 내지 약 320℉의 범위의 제2 접착온도에서 상기 제2 접착롤을 유지시키는 단계(여기서, 제1 및 제2 접착롤은 상이한 접착온도에서 유지된다.), 상기 제1 및 제2층이 제1 및 제2 접착롤 사이로 통과할 때 상기 층의 접착과 동시에 상기 접착대역내에 개구를 형성하는 단계, 상기 제1 및 제2섬유층을 형성하는 단계로 이루어진 섬유상 라미네이트 재료의 제조방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 형성단계가 상기 제1층을 형성한 후 상기 제2층의 섬유를 상기 제1층상에 부착시키는 단계를 더 포함하는 방법.
  3. 제1항에 있어서, 상기 형성단계가 상기 제1층의 섬유를 서로 접착시키는 단계를 더 포함하는 방법.
  4. (a) 1종이상의 열가소성 폴리머 재료로 된 다수의 섬유 또는 필라멘트로 이루어진 제1섬유층을 제공하는 단계, (b) 2종이상의 열가소성 폴리머 재료로 된 다수의 섬유 또는 필라멘트로 이루어진 제2섬유층을 제공하는 단계, (c) 약간 접착된 제2 섬유스판에 의하여 분리된, 제1의 접착도를 갖는 압축 접착 대역으로 이루어진 이격 접착패턴으로 상기 제1 및 2층을 그 경계면에서 접착시키는 단계(여기서, 제2 섬유스판은 대향하여 위치하는 제1 및 2 열접착롤 사이에 상기 제1 및 2층을 통과시켜 상기 각 접착롤의 외표면을 제1 및 2층 중 하나와 접촉시킴으로써 약간 접착된 것이고, 제1 및 2 접착롤은 상기 외표면상에 상이한 돌기형 접착패턴을 가지며, 제1 접착롤은 그의 외표면상에 이격 돌기형 접착패턴을 갖고, 제2 접착롤은 그의 외표면상에 다수의 돌기 접착점을 갖는다.), 제1 회전속도로 제1 접착롤을 회전시키고, 제2 회전속도로 제2 접착롤을 회전시키는 단계(여기서, 제1 회전속도와 제2 회전속도는 약 4% 내지 약 20%의 범위에서의 차이를 갖는다.), 약 260℉ 내지 약 285℉의 범위의 제1 접착온도에서 상기 제1 접착롤을 유지시키고, 약 270℉ 내지 약 320℉의 범위의 제2 접착온도에서 상기 제2 접착롤을 유지시키는 단계(여기서, 제1 및 제2 접착롤은 상이한 접착온도에서 유지된다.), 상기 제1 및 제2층이 제1 및 제2 접착롤 사이로 통과할 때 상기 층의 접착과 동시에 상기 접착대역내에 개구를 형성하는 단계로 이루어진 섬유상 라미네이트 재료의 제조방법.
  5. 제4항에 있어서, 상기 개구의 형성이 실질적으로 상기 접착대역에 한정되는 섬유상 라미네이트 재료의 형성방법.
  6. 제4항에 있어서, 상기 제1 및 제2층의 부직웹으로 이루어진 방법.
  7. 제5항에 있어서, 상기 제1 및 제2층중 적어도 한층이 스펀본디드웹으로 이루어진 방법.
  8. 제5항에 있어서, 상기 제1층이 폴리올레핀류로 이루어진 군으로부터 선택된 1종이상의 열가소성 폴리머 재료로 이루어지고, 상기 제2층이 폴리올레핀류 및 폴리에스테르류로 이루어진 군으로부터 선택된 2종이상의 열가소성 폴리머 재료의 블렌드로 이루어진 것이 방법.
  9. 1종이상의 열가소성 폴리머 재료로 된 다수의 섬유 또는 필라멘트로 이루어진 제1섬유층을 제공하는 수단, 2종이상의 열가소성 폴리머 재료로 된 다수의 섬유 또는 필라멘트로 이루어진 제2섬유층을 제공하는 수단, 약간 접착된 제2 섬유스판에 의하여 분리된, 제1의 접착도를 갖는 압축 접착대역으로 이루어진 이격 접착패턴으로 상기 제1 및 2층을 그 경계면에서 접착시키는 접착수단, 서로 대향하여 위치하는 제1 열접착롤 및 제2 열접착롤로 이루어진 상기 접착수단(여기서, 상기 접착롤 각각은 상기 제1 및 제2층을 그 사이로 통과시킬 때, 상기 제1 및 2층중 하나와 접촉하는 외표면을 갖고, 상기 제1 및 제2 접착롤은 외표면상에 상이한 돌기형 접착패턴을 가지며, 상기 제1 접착롤은 그의 외표면상에 이격된 돌기형 접착패턴을 가지며, 상기 제2 접착롤은 그의 외표면상에 다수의 돌기형 접착점을 갖는다.), 상기 제1 접착롤을 제1 회전속도로 작동시키는 수단 및 상기 제2 접착롤을 제2 회전속도로 작동시키는 수단(여기서, 상기 작동수단은 제1 회전속도와 제2 회전속도의 약 4% 내지 약 50%의 범위에서의 차이를 보장한다.), 약 260℉ 내지 약 285℉의 범위의 제1 접착온도에서 상기 제1 접착롤을 유지하는 수단 및 약 270℉ 내지 약 320℉의 범위의 제2 접착온도에서 상기 제2 접착롤을 유지하는 수단(여기서, 상기 유지수단은 제1 및 제2 접착롤을 상이한 접착온도에서 유지하며, 상기 접착롤은 상기 접착대역내에서 개구를 형성하며, 상기 개구는 상기 섬유상 라미네이트 재료의 두께를 통하여 실질적으로 섬유없이 존재한다.)으로 이루어진, 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  10. 제9항에 있어서, 상기 개구의 형성이 실질적으로 상기 접착대역에 한정되는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  11. 제9항에 있어서, 상기 제1섬유층의 섬유를 서로 접착시키는 제1 접착수단을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  12. 제9항에 있어서, 이격 접착패턴에서 섬유상 라미네이트 접착재료가 약 1% 내지 약 6%의 접착 면적률을 갖도록 상기 접착수단이 상기 제1 및 제2층을 함께 접착하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  13. 제9항에 있어서, 상기 이격 접착패턴이 상기 제1 및 제2 접착롤의 외표면상에 상기 돌기식 접착패턴 사이의 접촉점에 의하여 형성되는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  14. 제13항에 있어서, 상기 개구가 상기 제1 및 제2 접착롤의 외표면상에 상기 돌기식 접착패턴사이의 접촉점에 의하여 형성되는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  15. 제9항에 있어서, 상기 제1 접착롤이 약 9% 내지 약 20%의 접착 면적률을 가지며, 상기 제2 접착롤이 약 10% 내지 약 30%의 접착 면적률을 갖는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  16. 제9항에 있어서, 상기 제1 및 제2 접착롤의 돌기형 접착패턴이 상기 접착대역내에 형성된 개구의 갯수를 최적화시키도록 형성된 것인 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  17. 제9항에 있어서, 상기 제1 접착온도가 약 265℉ 내지 약 275℉의 범위이고, 상기 제2 접착온도가 약 290℉ 내지 약 315℉의 범위인 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  18. 제9항에 있어서, 상기 롤을 가열하고 회전시키는 동안 상기 제1섬유층을 상기 제1 접착롤과 접촉시키고 상기 제2섬유층을 상기 제2 접착롤과 접착시키는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  19. 제9항에 있어서, 상기 접착롤 사이를 통과하는 제1 및 제2섬유층이 분당 약 20미터 내지 약 100미터의 라인속도 범위를 갖도록 상기 작동수단이 상기 제1 및 제2 접착롤을 회전시키는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  20. 제9항에 있어서, 상기 제1 및 제2 접착롤 사이에서 형성된 닙내에, 라이너 인치당 약 60파운드 내지 약 400파운드의 닙압력을 생성하는 수단을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성장치.
  21. 제4항에 있어서, 섬유상 라미네이트 접착재료가 약 1% 내지 약 6%의 접착 면적률을 갖도록 하는 이격 접착패턴에서 상기 제1 및 제2섬유층을 접착하는 것을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성방법.
  22. 제4항에 있어서, 상기 제1 및 제2 접착롤의 외표면상에 상기 돌기형 접착패턴을 접촉시켜 상기 이격 접착패턴을 형성하는 것을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성방법.
  23. 제22항에 있어서, 상기 제1 및 제2 접착롤의 외표면상에 상기 돌기형 접착패턴을 접촉시켜 개구를 형성하는 것을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성방법.
  24. 제4항에 있어서, 상기 제1 접착롤이 약 9% 내지 약 20%의 접착 면적률을 가지며, 상기 제2 접착롤이 약 10% 내지 약 30%의 접착 면적률을 갖는 섬유상 라미네이트 재료의 형성방법.
  25. 제4항에 있어서, 상기 접착대역내에 형성된 개구의 갯수를 최적화시키도록 상기 제1 및 제2 접착롤의 돌기형 접착패턴을 형성하는 것을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 제조방법.
  26. 제5항에 있어서, 상기 접착롤 사이로 상기 층을 통과시킬 때, 상기 제1 접착롤의 외표면을 상기 제1섬유층으로 접촉시키고 상기 제2 접착롤의 외표면을 상기 제2섬유층으로 접촉시키는 것을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성방법.
  27. 제5항에 있어서, 상기 접착롤 사이를 통과하는 제1 및 제2섬유층이 분당 약 20미터 내지 약 100미터의 라인속도 범위를 갖도록 상기 제1 및 제2 접착롤을 회전시키는 것을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료의 형성방법.
  28. 제5항에 있어서, 상기 제1 및 제2섬유층을 닙 압력이 라이너 인치당 약 60파운드 내지 약 400파운드인, 상기 제1 및 제2 접착롤 사이에서 형성된 닙 내에서 접착하는 것을 더 포함하는 섬유상 라미네이트 재료 1의 형성방법.
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