JPWO2020194628A1 - 耐摩耗部材 - Google Patents
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Abstract
Description
例えば、特許文献1には、熱間圧延のホットストリップミルに用いられる圧延用複合ロールに、遠心力鋳造によってMC型炭化物の均質な外層を設けることにより、圧延用複合ロールの耐摩耗性を向上させる技術が提案されている。
また、特許文献2には、エンジンのピストンにおけるスカート部などのように油中潤滑下で摺動される箇所に、ポリアミドイミド樹脂に固体潤滑剤及び耐摩耗剤を分散させた摺動部材用組成物を用いて耐摩耗性に優れた潤滑膜を形成する技術が提案されている。
さらに、超硬合金、サーメット、セラミックスなどの焼結硬質材料も耐摩耗性が良好であることが知られている。
例えば、特許文献1に記載の外層、特許文献2に記載の潤滑膜及び特許文献3に記載のリチウム・鉄複合酸化物層はいずれも、特定の材質の相手材に対する耐摩耗性は良好であるものの、超硬合金、サーメット、セラミックスなどの焼結硬質材料が相手材である場合に、耐摩耗性が十分でないという課題がある。
硬質粒子の平均粒径を10μm以上とすることにより、耐摩耗部材と摺接する硬質部材(相手材)に対する耐摩耗性を確保することができる。また、硬質粒子の平均粒径を150μm以下とすることにより、耐摩耗部材の表面が粗くなりすぎることを抑制することができるため、相手材と摺接する用途で耐摩耗部材を用いることができる。硬質粒子の平均粒径は、好ましくは12〜140μm、より好ましくは14〜120μmである。
硬質粒子としては、特に限定されず、合金に一般に用いられるものを使用することができる。硬質粒子の例としては、W、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr及びMoの炭化物、窒化物、珪化物、並びに酸化物などの粒子が挙げられる。これらは単独又は2種以上を組み合わせて用いることができる。また、これらの中でも硬質粒子は、耐摩耗性の観点からWCであることが好ましい。
ここで、本明細書において、耐摩耗部材における結合部と硬質粒子との体積比とは、耐摩耗部材の断面を画像解析し、結合部と硬質粒子との面積比を、結合部と硬質粒子との体積比とする。なお、耐摩耗部材の断面の画像解析は、光学顕微鏡、SEM(走査型電子顕微鏡)、エネルギー分散型X線(EDS)などを用いて行うことができる。
硬質部材を形成する硬質材料の例としては、JIS B4053:2013に規定されるHW、HF、HT、HCなどの超硬合金が挙げられる。
なお、相手材の超硬合金に含有される硬質粒子の平均粒径は、耐摩耗部材における硬質粒子の平均粒径と同様の方法で求めることができる。
なお、相手材の超硬合金における結合相及び硬質相の体積割合は、耐摩耗部材における結合相と硬質粒子との体積比と同様の方法で求めることができる。
なお、原料粉末の硬質粒子の平均粒径は、レーザー回折・散乱法によって求めた粒度分布における積算値50%の粒径(D50)を意味する。feret径とD50の各々で求めた平均粒径には、さほど大きな差はない。
平均粒径が110μmのWC粒子の原料粉末(日本新金属株式会社製WC−S)60gと、Ni粉末(福田金属箔粉工業株式会社製FP−606)28gと、バインダ(東亜合成株式会社製アロン(登録商標))5gとをビーカー内で混合してペースト状の成形材料を得た。次に、この成形材料をSUS製の容器(内寸が15cm×15cm×15cm)に流し込んだ後、真空炉にて温度890℃で2時間焼成することによって耐摩耗部材を得た。
平均粒径が16μmのWC粒子の原料粉末(日本新金属株式会社製WC−S)60gと、Ni粉末(福田金属箔粉工業株式会社製FP−606)34gと、バインダ(東亜合成株式会社製アロン(登録商標))5gとをビーカー内で混合して成形材料を得たこと以外は、実施例1と同様にして耐摩耗部材を得た。
耐摩耗部材として、市販の超硬合金(冨士ダイス株式会社製D40)を準備した。
耐摩耗部材の断面について、光学顕微鏡を用いて画像解析し、上述した方法に基づいて平均粒径、及び結合部と硬質粒子との体積比を求めた。
ロックウェル硬さ試験機を用いてロックウェル硬さを測定した。
ASTM D2670に基づき、高速ファレックス形摩擦試験機(神鋼造機株式会社製)を用いて摩耗量を評価した。具体的には、次のようにして摩耗量の測定を行った。
まず、相手材として、市販の超硬合金(冨士ダイス株式会社製D60)を準備した。この超硬合金は、平均粒径が4μmのWC粒子を含む硬質相が結合相(Co)中に分散したものであり、硬質相(WC)と結合相(Co)との体積比が75:25、ロックウェル硬さが88である。なお、この超硬合金の平均粒径、体積比及びロックウェル硬さは、上述の方法によって測定した。
次に、相手材として用いる超硬合金から円柱状のピンを採取した。ピンは、直径6.35mm、長さ31.75mmとした。また、上記の実施例及び比較例で得られた耐摩耗部材からVブロックを採取した。Vブロックは、直径を12.83mm、長さ10.16mm、V溝の角度を96°、溝幅を6.35mmの試験片とした。そして、上記のピン及びVブロックを高速ファレックス形摩擦試験機に設置した。
次に、オイルバス内のセラミックス含有スラリー中に、高速ファレックス形摩擦試験機に設置したピン及びVブロックを浸漬しながらファレックス摩耗試験を行った。ファレックス摩耗試験は、ピンの回転数を300rpm、ピンに対するVブロックの試験荷重を500N、試験時間を60分、試験温度を常温(約25℃)とし、当該試験後にVブロックの摩耗量(摩耗減量)を測定した。
上記の各評価結果を表1に示す。
Claims (7)
- 硬質部材と摺接する耐摩耗部材であって、
平均粒径が10〜150μmの硬質粒子が結合部によって結合された合金から形成されている耐摩耗部材。 - 前記耐摩耗部材と摺接する前記硬質部材のロックウェル硬さが80以上である、請求項1に記載の耐摩耗部材。
- 前記結合部が、Ni及びCoから選択される1種以上を含む、請求項1又は2に記載の耐摩耗部材。
- 前記硬質粒子が、W、Ti、Zr、Hf、V、Nb、Ta、Cr及びMoの炭化物、窒化物、珪化物、並びに酸化物から選択される1種以上を含む、請求項1〜3のいずれか一項に記載の耐摩耗部材。
- 前記硬質粒子がWCである、請求項4に記載の耐摩耗部材。
- 前記結合部と前記硬質粒子との体積比が30:70〜80:20である、請求項1〜5のいずれか一項に記載の耐摩耗部材。
- 前記結合部と前記硬質粒子との体積比が40:60〜60:40である、請求項6に記載の耐摩耗部材。
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