JPWO2017018005A1 - Rotary compressor and refrigeration cycle apparatus - Google Patents

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Abstract

実施形態の回転式圧縮機は、容器と、シリンダと、閉塞板と、ローラと、ブレードと、給油溝と、を持つ。閉塞板は、シリンダの開口部を閉塞して、シリンダとともにシリンダ室を形成する。ローラは、シリンダ室内で偏心回転する。ブレードは、シリンダに形成されたブレード溝内に設けられ、ローラに当接してシリンダ室内を分割するとともに、ローラの偏心回転に伴いシリンダ室内に進退可能とされる。給油溝は、ブレードのうち、閉塞板と対向する対向面に形成され、ブレードの移動方向に沿って延びる。給油溝は、第１端部がシリンダ室の外側で容器内に連通し、第２端部がブレード内で終端する。給油溝の底面における表面粗さは、ブレードの外表面のうち第１端部寄りに位置する背面の表面粗さよりも小さい。The rotary compressor according to the embodiment includes a container, a cylinder, a closing plate, a roller, a blade, and an oil supply groove. The closing plate closes the opening of the cylinder and forms a cylinder chamber together with the cylinder. The roller rotates eccentrically in the cylinder chamber. The blade is provided in a blade groove formed in the cylinder, abuts against the roller to divide the cylinder chamber, and can advance and retreat into the cylinder chamber with the eccentric rotation of the roller. The oil supply groove is formed on an opposing surface of the blade that faces the closing plate, and extends along the moving direction of the blade. The oil supply groove has a first end communicating with the container outside the cylinder chamber and a second end terminating in the blade. The surface roughness at the bottom surface of the oil supply groove is smaller than the surface roughness of the back surface located near the first end portion of the outer surface of the blade.

Description

本発明の実施形態は、回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置に関する。   Embodiments described herein relate generally to a rotary compressor and a refrigeration cycle apparatus.

空気調和装置等の冷凍サイクル装置に使用される回転式圧縮機として、潤滑油が貯留される容器と、容器内に収納された圧縮機構部と、を有する構成が知られている。圧縮機構部は、筒状のシリンダと、シリンダの開口部を閉塞する閉塞板と、シリンダ及び閉塞板で形成されたシリンダ室内で偏心回転するローラと、を備えている。シリンダに形成されたブレード溝内には、シリンダ室内を圧縮室と吸込室とに分割するブレードが配設されている。ブレードは、ローラに当接するとともに、ローラの偏心回転に伴いシリンダ室内を進退移動する。   As a rotary compressor used in a refrigeration cycle apparatus such as an air conditioner, a configuration having a container in which lubricating oil is stored and a compression mechanism unit housed in the container is known. The compression mechanism section includes a cylindrical cylinder, a closing plate that closes the opening of the cylinder, and a roller that rotates eccentrically in a cylinder chamber formed by the cylinder and the closing plate. A blade that divides the cylinder chamber into a compression chamber and a suction chamber is disposed in a blade groove formed in the cylinder. The blade abuts on the roller and moves forward and backward in the cylinder chamber as the roller rotates eccentrically.

ところで、上述したブレードは、ブレードと閉塞板との間に潤滑油を介在させた状態で、閉塞板に対して摺動することが好ましい。これにより、ブレードと閉塞板との間の摩耗を低減した上で、ブレードと閉塞板との間でのシール性を確保できると考えられる。   By the way, it is preferable that the above-described blade slides with respect to the closing plate in a state where lubricating oil is interposed between the blade and the closing plate. Thereby, it is considered that the sealability between the blade and the closing plate can be secured while reducing the wear between the blade and the closing plate.

ブレードと閉塞板との間に潤滑油を介在させるための構成として、ブレードにおける閉塞板との対向面に、ブレードの移動方向に沿って延びる給油溝を形成する構成が考えられる。具体的に、給油溝の第１端部は、シリンダ室の外側で容器内に向けて開放される。給油溝の第２端部は、ブレード内で終端している。この構成によれば、容器内の潤滑油が給油溝内に流入することになるので、ブレードと閉塞板との間に潤滑油が供給され易くなるものと考えられる。   As a configuration for interposing lubricating oil between the blade and the closing plate, a configuration in which an oil supply groove extending along the moving direction of the blade is formed on the surface of the blade facing the closing plate can be considered. Specifically, the first end portion of the oil supply groove is opened toward the inside of the container outside the cylinder chamber. The second end of the oiling groove terminates in the blade. According to this configuration, since the lubricating oil in the container flows into the oil supply groove, it is considered that the lubricating oil is easily supplied between the blade and the closing plate.

しかしながら、上述した回転式圧縮機においては、容器内に存在する摩耗粉等の異物が潤滑油とともに給油溝内に流入し、運転時間の経過に伴い給油溝内に堆積するおそれがある。この場合、給油溝の実容積が減少したり、給油溝の開口部が塞がれたりすることで、ブレードと閉塞板との間に所望量の潤滑油を介在させることが難しくなる可能性があった。   However, in the rotary compressor described above, foreign matter such as abrasion powder existing in the container may flow into the oil supply groove together with the lubricating oil, and may accumulate in the oil supply groove as the operation time elapses. In this case, the actual volume of the oil supply groove may be reduced, or the opening of the oil supply groove may be blocked, making it difficult to interpose a desired amount of lubricating oil between the blade and the closing plate. there were.

日本国特開平４−１９１４９１号公報Japanese Laid-Open Patent Publication No. 4-191491

本発明が解決しようとする課題は、長期に亘って動作信頼性を維持することができる回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置を提供することである。   The problem to be solved by the present invention is to provide a rotary compressor and a refrigeration cycle apparatus that can maintain operational reliability over a long period of time.

実施形態の回転式圧縮機は、容器と、シリンダと、閉塞板と、ローラと、ブレードと、給油溝と、を持つ。容器は、潤滑油が貯留される。シリンダは、容器内に収納される。閉塞板は、シリンダの開口部を閉塞して、シリンダとともにシリンダ室を形成する。ローラは、シリンダ室内で偏心回転する。ブレードは、シリンダに形成されたブレード溝内に設けられ、ローラに当接してシリンダ室内を分割するとともに、ローラの偏心回転に伴いシリンダ室内に進退可能とされる。給油溝は、ブレードのうち、閉塞板と対向する対向面に形成され、ブレードの移動方向に沿って延びる。給油溝は、第１端部がシリンダ室の外側で容器内に連通し、第２端部がブレード内で終端する。給油溝の底面における表面粗さは、ブレードの外表面のうち第１端部寄りに位置する背面の表面粗さよりも小さい。   The rotary compressor according to the embodiment includes a container, a cylinder, a closing plate, a roller, a blade, and an oil supply groove. The container stores lubricating oil. The cylinder is stored in a container. The closing plate closes the opening of the cylinder and forms a cylinder chamber together with the cylinder. The roller rotates eccentrically in the cylinder chamber. The blade is provided in a blade groove formed in the cylinder, abuts against the roller to divide the cylinder chamber, and can advance and retreat into the cylinder chamber with the eccentric rotation of the roller. The oil supply groove is formed on an opposing surface of the blade that faces the closing plate, and extends along the moving direction of the blade. The oil supply groove has a first end communicating with the container outside the cylinder chamber and a second end terminating in the blade. The surface roughness at the bottom surface of the oil supply groove is smaller than the surface roughness of the back surface located near the first end portion of the outer surface of the blade.

第１の実施形態における回転式圧縮機の断面図を含む、冷凍サイクル装置の概略構成図。The schematic block diagram of the refrigerating-cycle apparatus containing sectional drawing of the rotary compressor in 1st Embodiment. 図１のＩＩ−ＩＩ線に相当する圧縮機構部の断面図。Sectional drawing of the compression mechanism part equivalent to the II-II line of FIG. 図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線に沿うブレードの断面図。Sectional drawing of the braid | blade along the III-III line of FIG. 図１のＩＶ部の拡大図。The enlarged view of the IV section of FIG. 第２の実施形態におけるブレードの図３に相当する断面図。Sectional drawing equivalent to FIG. 3 of the braid | blade in 2nd Embodiment.

以下、実施形態の回転式圧縮機及び冷凍サイクル装置を、図面を参照して説明する。
（第１の実施形態）
始めに、冷凍サイクル装置１について簡単に説明する。図１は、第１の実施形態における回転式圧縮機２の断面図を含む、冷凍サイクル装置１の概略構成図である。
図１に示すように、本実施形態の冷凍サイクル装置１は、回転式圧縮機２と、回転式圧縮機２に接続された放熱器（凝縮器）３と、放熱器３に接続された膨張装置４と、膨張装置４と回転式圧縮機２との間に接続された蒸発器５と、を備えている。Hereinafter, a rotary compressor and a refrigeration cycle apparatus according to an embodiment will be described with reference to the drawings.
(First embodiment)
First, the refrigeration cycle apparatus 1 will be briefly described. FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a refrigeration cycle apparatus 1 including a cross-sectional view of a rotary compressor 2 in the first embodiment.
As shown in FIG. 1, the refrigeration cycle apparatus 1 of the present embodiment includes a rotary compressor 2, a radiator (condenser) 3 connected to the rotary compressor 2, and an expansion connected to the radiator 3. The apparatus 4 and the evaporator 5 connected between the expansion apparatus 4 and the rotary compressor 2 are provided.

回転式圧縮機２は、いわゆるロータリ式の圧縮機である。回転式圧縮機２は、内部に取り込まれる低圧の気体冷媒を圧縮して高温、かつ高圧の気体冷媒とする。なお、回転式圧縮機２の具体的な構成については後述する。
放熱器３は、回転式圧縮機２から送り込まれる高温、かつ高圧の気体冷媒から熱を放熱させ、高温、かつ高圧の気体冷媒を高圧の液体冷媒にする。The rotary compressor 2 is a so-called rotary compressor. The rotary compressor 2 compresses a low-pressure gas refrigerant taken into the inside into a high-temperature and high-pressure gas refrigerant. The specific configuration of the rotary compressor 2 will be described later.
The radiator 3 dissipates heat from the high-temperature and high-pressure gas refrigerant sent from the rotary compressor 2 and turns the high-temperature and high-pressure gas refrigerant into a high-pressure liquid refrigerant.

膨張装置４は、放熱器３から送り込まれる高圧の液体冷媒の圧力を下げ、高圧の液体冷媒を低温、かつ低圧の液体冷媒にする。
蒸発器５は、膨張装置４から送り込まれる低温、かつ低圧の液体冷媒を気化させ、低温、かつ低圧の液体冷媒を低圧の気体冷媒にする。そして、蒸発器５において、低圧の液体冷媒が気化する際に周囲から気化熱を奪い、周囲が冷却される。なお、蒸発器５を通過した低圧の気体冷媒は、上述した回転式圧縮機２内に取り込まれる。The expansion device 4 reduces the pressure of the high-pressure liquid refrigerant sent from the radiator 3 so that the high-pressure liquid refrigerant becomes a low-temperature and low-pressure liquid refrigerant.
The evaporator 5 vaporizes the low-temperature and low-pressure liquid refrigerant sent from the expansion device 4, and converts the low-temperature and low-pressure liquid refrigerant into a low-pressure gas refrigerant. In the evaporator 5, when the low-pressure liquid refrigerant is vaporized, the vaporization heat is taken from the surroundings, and the surroundings are cooled. The low-pressure gaseous refrigerant that has passed through the evaporator 5 is taken into the rotary compressor 2 described above.

このように、本実施形態の冷凍サイクル装置１では、作動流体である冷媒が気体冷媒と液体冷媒とに相変化しながら循環する。   Thus, in the refrigeration cycle apparatus 1 of the present embodiment, the refrigerant that is the working fluid circulates while changing phase between the gas refrigerant and the liquid refrigerant.

次に、上述した回転式圧縮機２について説明する。
本実施形態の回転式圧縮機２は、圧縮機本体１１と、アキュムレータ１２と、を備えている。
アキュムレータ１２は、いわゆる気液分離器である。アキュムレータ１２は、上述した蒸発器５と圧縮機本体１１との間に設けられている。アキュムレータ１２は、吸い込みパイプ２１を通して圧縮機本体１１に接続されている。アキュムレータ１２は、蒸発器５で気化された気体冷媒、及び蒸発器５で気化されなかった液体冷媒のうち、気体冷媒のみを圧縮機本体１１に供給する。Next, the rotary compressor 2 described above will be described.
The rotary compressor 2 according to the present embodiment includes a compressor body 11 and an accumulator 12.
The accumulator 12 is a so-called gas-liquid separator. The accumulator 12 is provided between the evaporator 5 and the compressor body 11 described above. The accumulator 12 is connected to the compressor body 11 through the suction pipe 21. The accumulator 12 supplies only the gas refrigerant to the compressor main body 11 among the gas refrigerant vaporized by the evaporator 5 and the liquid refrigerant not vaporized by the evaporator 5.

圧縮機本体１１は、回転軸３１と、電動機部３２と、圧縮機構部３３と、これら回転軸３１、電動機部３２及び圧縮機構部３３を収納する密閉容器（容器）３４と、を備えている。
密閉容器３４は筒状に形成されている。密閉容器３４における軸線Ｏ方向の両端部は、閉塞されている。密閉容器３４内には、潤滑油Ｊが収容されている。潤滑油Ｊには、圧縮機構部３３の一部が浸漬されている。The compressor body 11 includes a rotary shaft 31, an electric motor unit 32, a compression mechanism unit 33, and a sealed container (container) 34 that houses the rotary shaft 31, the electric motor unit 32, and the compression mechanism unit 33. .
The sealed container 34 is formed in a cylindrical shape. Both ends of the sealed container 34 in the direction of the axis O are closed. Lubricating oil J is accommodated in the sealed container 34. A part of the compression mechanism 33 is immersed in the lubricating oil J.

回転軸３１は、密閉容器３４の軸線Ｏに沿って同軸上に配置されている。なお、以下の説明では、軸線Ｏに沿う方向を単に軸方向といい、軸方向のうち電動機部３２寄りを上側、圧縮機構部３３寄りを下側という。また、軸方向に直交する方向を径方向、軸線Ｏ周りの方向を周方向という。   The rotating shaft 31 is coaxially disposed along the axis O of the sealed container 34. In the following description, a direction along the axis O is simply referred to as an axial direction, and in the axial direction, a portion closer to the motor unit 32 is referred to as an upper side, and a portion closer to the compression mechanism portion 33 is referred to as a lower side. A direction orthogonal to the axial direction is referred to as a radial direction, and a direction around the axis O is referred to as a circumferential direction.

電動機部３２は、いわゆるインナーロータ型のＤＣブラシレスモータである。電動機部３２は、筒状の固定子３５と、固定子３５の内側に配置された円柱状の回転子３６と、を備えている。
固定子３５は、密閉容器３４の内壁面に焼嵌め等により固定されている。回転子３６は、回転軸３１の上部に固定されている。回転子３６は、固定子３５の内側に径方向に間隔をあけて配置されている。The electric motor unit 32 is a so-called inner rotor type DC brushless motor. The electric motor unit 32 includes a cylindrical stator 35 and a columnar rotor 36 disposed inside the stator 35.
The stator 35 is fixed to the inner wall surface of the sealed container 34 by shrink fitting or the like. The rotor 36 is fixed to the upper part of the rotating shaft 31. The rotor 36 is arranged inside the stator 35 with a space in the radial direction.

圧縮機構部３３は、筒状のシリンダ４１と、シリンダ４１の両端開口部を各別に閉塞する主軸受（閉塞板）４２及び副軸受（閉塞板）４３と、を備えている。
シリンダ４１内には、回転軸３１が貫通している。主軸受４２及び副軸受４３は、回転軸３１を回転可能に支持している。シリンダ４１、主軸受４２、及び副軸受４３により形成された空間は、シリンダ室４６（図２参照）を構成している。The compression mechanism section 33 includes a cylindrical cylinder 41, and a main bearing (blocking plate) 42 and a sub-bearing (blocking plate) 43 that respectively block the opening portions at both ends of the cylinder 41.
A rotating shaft 31 passes through the cylinder 41. The main bearing 42 and the sub bearing 43 support the rotating shaft 31 in a rotatable manner. A space formed by the cylinder 41, the main bearing 42, and the auxiliary bearing 43 constitutes a cylinder chamber 46 (see FIG. 2).

上述した回転軸３１のうち、シリンダ室４６内に位置する部分には、軸線Ｏに対して径方向に偏心する偏心部５１が形成されている。
偏心部５１にはローラ５３が外嵌されている。ローラ５３は、回転軸３１の回転に伴い、外周面がシリンダ４１の内周面に摺接しながら、軸線Ｏに対して偏心回転可能に構成されている。An eccentric portion 51 that is eccentric in the radial direction with respect to the axis O is formed in a portion of the rotating shaft 31 that is located in the cylinder chamber 46.
A roller 53 is fitted on the eccentric part 51. The roller 53 is configured to be able to rotate eccentrically with respect to the axis O while the outer peripheral surface is in sliding contact with the inner peripheral surface of the cylinder 41 as the rotary shaft 31 rotates.

図２は図１のＩＩ−ＩＩ線に相当する圧縮機構部３３の断面図である。
図１、図２に示すように、シリンダ４１における周方向の一部には、径方向の外側に向けて窪むブレード溝５４が形成されている。ブレード溝５４は、シリンダ４１の軸方向の全体に亘って形成されている。ブレード溝５４は、径方向の外側端部において、密閉容器３４内に連通している。FIG. 2 is a cross-sectional view of the compression mechanism portion 33 corresponding to the II-II line of FIG.
As shown in FIGS. 1 and 2, a blade groove 54 that is recessed outward in the radial direction is formed in a part of the cylinder 41 in the circumferential direction. The blade groove 54 is formed over the entire axial direction of the cylinder 41. The blade groove 54 communicates with the inside of the sealed container 34 at the radially outer end.

ブレード溝５４内には、ブレード５５が設けられている。ブレード５５は、シリンダ４１に対して径方向にスライド移動可能に構成されている。図１に示すように、ブレード５５は、径方向の外側端面（以下、背面という。）が付勢部材５７により径方向の内側に向けて付勢されている。一方、図２に示すように、ブレード５５は、径方向の内側端面（以下、先端面という）がシリンダ室４６内においてローラ５３の外周面に当接している。これにより、ブレード５５は、ローラ５３の偏心回転に伴いシリンダ室４６内に進退可能に構成されている。なお、軸方向から見た平面視において、ブレード５５の先端面は、径方向の内側に向けて凸の円弧状とされている。また、ブレード５５の具体的な構成については後述する。   A blade 55 is provided in the blade groove 54. The blade 55 is configured to be slidable in the radial direction with respect to the cylinder 41. As shown in FIG. 1, the blade 55 has a radially outer end surface (hereinafter referred to as a back surface) biased by a biasing member 57 inward in the radial direction. On the other hand, as shown in FIG. 2, the blade 55 is in contact with the outer peripheral surface of the roller 53 in the cylinder chamber 46 at the radially inner end surface (hereinafter referred to as the front end surface). Thus, the blade 55 is configured to be able to advance and retract in the cylinder chamber 46 with the eccentric rotation of the roller 53. In the plan view as viewed from the axial direction, the tip surface of the blade 55 has a circular arc shape that protrudes inward in the radial direction. The specific configuration of the blade 55 will be described later.

シリンダ室４６は、ローラ５３及びブレード５５によって吸込室と圧縮室とに分割されている。そして、圧縮機構部３３では、ローラ５３の回転動作及びブレード５５の進退動作により、シリンダ室４６内で圧縮動作が行われる。   The cylinder chamber 46 is divided into a suction chamber and a compression chamber by a roller 53 and a blade 55. In the compression mechanism unit 33, the compression operation is performed in the cylinder chamber 46 by the rotation operation of the roller 53 and the advance / retreat operation of the blade 55.

シリンダ４１において、ローラ５３の回転方向（図２中の矢印参照）に沿うブレード溝５４の奥側（図２中、ブレード溝５４の左側）に位置する部分には、シリンダ４１を径方向に貫通する吸込孔５６が形成されている。吸込孔５６には、径方向の外側端部から上述した吸い込みパイプ２１（図１参照）が接続される。一方、吸込孔５６の径方向の内側端部は、シリンダ室４６内に開口している。
シリンダ４１の内周面において、ローラ５３の回転方向に沿うブレード溝５４の手前側（図２中、ブレード溝５４の右側）に位置する部分には、吐出溝５８が形成されている。吐出溝５８は、軸方向から見た平面視で半円形状に形成されている。In the cylinder 41, a portion located on the back side (left side of the blade groove 54 in FIG. 2) of the blade groove 54 along the rotation direction of the roller 53 (see the arrow in FIG. 2) penetrates the cylinder 41 in the radial direction. A suction hole 56 is formed. The suction pipe 21 (see FIG. 1) described above is connected to the suction hole 56 from the radially outer end. On the other hand, the radially inner end of the suction hole 56 opens into the cylinder chamber 46.
On the inner peripheral surface of the cylinder 41, a discharge groove 58 is formed in a portion located on the front side of the blade groove 54 along the rotation direction of the roller 53 (on the right side of the blade groove 54 in FIG. 2). The ejection groove 58 is formed in a semicircular shape in a plan view as viewed from the axial direction.

図１に示すように、主軸受４２は、シリンダ４１の上端開口部を閉塞している。主軸受４２は、回転軸３１のうち、シリンダ４１よりも上方に位置する部分を回転可能に支持している。具体的に、主軸受４２は、回転軸３１が挿通された筒部６１と、筒部６１の下端部から径方向の外側に向けて突設されたフランジ部６２と、を備えている。   As shown in FIG. 1, the main bearing 42 closes the upper end opening of the cylinder 41. The main bearing 42 rotatably supports a portion of the rotating shaft 31 located above the cylinder 41. Specifically, the main bearing 42 includes a cylindrical portion 61 through which the rotary shaft 31 is inserted, and a flange portion 62 that protrudes from the lower end portion of the cylindrical portion 61 toward the outside in the radial direction.

図１、図２に示すように、フランジ部６２の周方向の一部には、フランジ部６２を軸方向に貫通する吐出孔６４（図２参照）が形成されている。吐出孔６４は、上述した吐出溝５８を通してシリンダ室４６内に連通している。なお、フランジ部６２には、シリンダ室４６（圧縮室）内の圧力上昇に伴い吐出孔６４を開閉し、シリンダ室４６外に冷媒を吐出する図示しない吐出弁機構が配設されている。   As shown in FIGS. 1 and 2, a discharge hole 64 (see FIG. 2) that penetrates the flange portion 62 in the axial direction is formed in a part of the flange portion 62 in the circumferential direction. The discharge hole 64 communicates with the inside of the cylinder chamber 46 through the discharge groove 58 described above. The flange portion 62 is provided with a discharge valve mechanism (not shown) that opens and closes the discharge hole 64 as the pressure in the cylinder chamber 46 (compression chamber) increases and discharges the refrigerant to the outside of the cylinder chamber 46.

図１に示すように、主軸受４２には、主軸受４２を上方から覆うマフラ６５が設けられている。マフラ６５には、マフラ６５の内外を連通する連通孔６６が形成されている。上述した吐出孔６４を通して吐出される高温、かつ高圧の気体冷媒は、連通孔６６を通して密閉容器３４内に吐出される。   As shown in FIG. 1, the main bearing 42 is provided with a muffler 65 that covers the main bearing 42 from above. The muffler 65 is formed with a communication hole 66 that communicates the inside and outside of the muffler 65. The high-temperature and high-pressure gaseous refrigerant discharged through the discharge hole 64 described above is discharged into the sealed container 34 through the communication hole 66.

副軸受４３は、シリンダ４１の下端開口部を閉塞している。副軸受４３は、回転軸３１のうち、シリンダ４１よりも下方に位置する部分を回転可能に支持している。具体的に、副軸受４３は、回転軸３１が挿通される筒部７１と、筒部７１の上端部から径方向の外側に向けて突設されたフランジ部７２と、を備えている。   The auxiliary bearing 43 closes the lower end opening of the cylinder 41. The auxiliary bearing 43 rotatably supports a portion of the rotating shaft 31 located below the cylinder 41. Specifically, the auxiliary bearing 43 includes a cylindrical portion 71 through which the rotary shaft 31 is inserted, and a flange portion 72 that protrudes outward from the upper end portion of the cylindrical portion 71 in the radial direction.

図１、図２に示すように、上述したブレード５５は、径方向に沿って延びる直方体形状に形成されている。ブレード５５と、ブレード溝５４の内壁面や各軸受４２，４３のフランジ部６２，７２と、の間には、潤滑油Ｊが介在している。そのため、ブレード５５のうち、ブレード溝５４に面する側面（幅方向（周方向）の両側を向く側面）は、ブレード溝５４の内壁面に対して油膜を介して摺動可能とされている。また、ブレード５５の上端面は、フランジ部６２の下面に対して油膜を介して摺動可能とされている。ブレード５５の下端面は、フランジ部７２の上面に対して油膜を介して摺動可能とされている。すなわち、本実施形態のブレード５５は、外表面のうち上述した背面を除く部分（側面、上端面及び下端面）が摺動面として機能する。   As shown in FIGS. 1 and 2, the blade 55 described above is formed in a rectangular parallelepiped shape extending along the radial direction. Lubricating oil J is interposed between the blade 55 and the inner wall surface of the blade groove 54 and the flange portions 62 and 72 of the bearings 42 and 43. Therefore, a side surface (side surface facing both sides in the width direction (circumferential direction)) of the blade 55 facing the blade groove 54 is slidable with respect to the inner wall surface of the blade groove 54 via an oil film. The upper end surface of the blade 55 is slidable with respect to the lower surface of the flange portion 62 via an oil film. The lower end surface of the blade 55 is slidable with respect to the upper surface of the flange portion 72 via an oil film. That is, in the blade 55 of the present embodiment, portions (side surface, upper end surface, and lower end surface) of the outer surface excluding the above-described back surface function as sliding surfaces.

ブレード５５の上下端面（フランジ部６２，７２との対向面）において、ブレード幅方向の中央部には、軸方向の内側に窪む給油溝８１が径方向に延設されている。図２に示すように、給油溝８１は、軸方向から見た平面視で径方向（ブレード５５の移動方向）に沿って延びる直線状とされている。給油溝８１の溝幅Ｈは、径方向の全体に亘って一様とされている。なお、給油溝８１は、円板状のカッター等を用いた切削加工により形成することができる。また、給油溝８１の容積は、ブレード５５がシリンダ室４６内に最も突出した下死点からシリンダ室４６から最も後退した上死点に移行する運転領域（以下、圧縮行程後半という。）に必要な潤滑油Ｊの容量に合わせて設定されていることが好ましい。   On the upper and lower end surfaces of the blade 55 (surfaces facing the flange portions 62 and 72), an oil supply groove 81 that is recessed inward in the axial direction is extended in the radial direction at the center portion in the blade width direction. As shown in FIG. 2, the oil supply groove 81 has a linear shape extending along the radial direction (moving direction of the blade 55) in a plan view viewed from the axial direction. The groove width H of the oil supply groove 81 is uniform over the entire radial direction. The oil supply groove 81 can be formed by cutting using a disk-shaped cutter or the like. Further, the volume of the oil supply groove 81 is necessary in an operation region (hereinafter referred to as the latter half of the compression stroke) in which the blade 55 shifts from the bottom dead center where the blade 55 protrudes most into the cylinder chamber 46 to the top dead center where the blade 55 retracts most. It is preferable to set according to the volume of the lubricating oil J.

図１に示すように、給油溝８１は、径方向の外側端部（第１端部）寄りに位置する直線延在部８２と、直線延在部８２における径方向の内側端部（第２端部）に連なる傾斜部８３と、を有している。   As shown in FIG. 1, the oil supply groove 81 includes a linearly extending portion 82 located closer to the radially outer end (first end) and a radially inner end (second) of the linearly extending portion 82. And an inclined portion 83 connected to the end portion.

直線延在部８２は、軸方向の溝深さが径方向の全体に亘って一様とされている。直線延在部８２は、径方向の外側端部がブレード５５の背面上で開口している。これにより、直線延在部８２における径方向の外側端部は、ブレード溝５４を通してシリンダ室４６の外側で密閉容器３４内に連通している。給油溝８１内には、密閉容器３４内に貯留された潤滑油Ｊがブレード溝５４を通して流入する。本実施形態において、給油溝８１は、その最大溝深さＥ（本実施形態では直線延在部８２の深さ）が溝幅Ｈ（図２参照）よりも深くなっている。
傾斜部８３は、径方向の内側に向かうに従い溝深さが漸次浅くなっている。具体的に、傾斜部８３は、その底面がブレード幅方向から見た側面視で軸方向の内側に向けて凸の円弧状に形成されている。傾斜部８３における径方向の内側端部は、ブレード５５の先端面（第２端面）に近接した状態で、ブレード５５内で終端している。すなわち、給油溝８１は、ブレード５５の先端面には到達しておらず、シリンダ室４６内とは連通していない。なお、給油溝８１は、ブレード５５がシリンダ室４６内に最も突出したときに、少なくとも傾斜部８３がシリンダ室４６内に位置するように形成されている。In the linearly extending portion 82, the groove depth in the axial direction is uniform over the entire radial direction. The linearly extending portion 82 has an outer end portion in the radial direction that is open on the back surface of the blade 55. As a result, the radially outer end of the linearly extending portion 82 communicates with the inside of the sealed container 34 outside the cylinder chamber 46 through the blade groove 54. The lubricating oil J stored in the sealed container 34 flows into the oil supply groove 81 through the blade groove 54. In the present embodiment, the oil groove 81 has a maximum groove depth E (in this embodiment, the depth of the linearly extending portion 82) deeper than the groove width H (see FIG. 2).
The slope of the inclined portion 83 is gradually shallower toward the inner side in the radial direction. Specifically, the inclined portion 83 is formed in a circular arc shape whose bottom surface is convex inward in the axial direction when viewed from the side in the blade width direction. The radially inner end portion of the inclined portion 83 terminates in the blade 55 in a state of being close to the tip surface (second end surface) of the blade 55. That is, the oil supply groove 81 does not reach the tip surface of the blade 55 and does not communicate with the cylinder chamber 46. The oil supply groove 81 is formed such that at least the inclined portion 83 is positioned in the cylinder chamber 46 when the blade 55 protrudes most into the cylinder chamber 46.

図３は、図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線に相当するブレード５５の断面図である。
図３に示すように、ブレード５５の各側面と上下端面とのなす角部には、第１面取り部７５が各別に形成されている。なお、図３に示す例において、各第１面取り部７５は、ブレード５５における径方向の全長に亘って形成されている。但し、ブレード５５における径方向の一部に第１面取り部７５を形成しても構わない。FIG. 3 is a cross-sectional view of the blade 55 corresponding to the line III-III in FIG.
As shown in FIG. 3, a first chamfered portion 75 is formed at each corner formed by each side surface of the blade 55 and the upper and lower end surfaces. In the example shown in FIG. 3, each first chamfered portion 75 is formed over the entire radial length of the blade 55. However, the first chamfered portion 75 may be formed in a part of the blade 55 in the radial direction.

一方、ブレード５５の上下端面と各給油溝８１の内側面とのなす角部には、第２面取り部７６が各別に形成されている。第２面取り部７６の面取り量Ｌ２（ブレード５５の上下端面からの軸方向の深さ）は、第１面取り部７５の面取り量Ｌ１よりも大きくなっている。なお、図示の例において、第２面取り部７６は、給油溝８１における径方向の全長に亘って形成されている。但し、給油溝８１における径方向の一部に第２面取り部７６を形成しても構わない。なお、各面取り部７５，７６は、ブレード５５の上下端面に対する俯角が４５°の角面取り（Ｃ面取り）となっている。但し、各面取り部７５，７６におけるブレード５５の上下端面に対する俯角は、適宜変更が可能である。また、各面取り部７５，７６は、角面取りに限らず、丸面取り（Ｒ面取り）等であっても構わない。   On the other hand, a second chamfered portion 76 is formed at each corner formed by the upper and lower end surfaces of the blade 55 and the inner surface of each oil supply groove 81. The chamfering amount L2 of the second chamfered portion 76 (the axial depth from the upper and lower end surfaces of the blade 55) is larger than the chamfered amount L1 of the first chamfered portion 75. In the illustrated example, the second chamfered portion 76 is formed over the entire length of the oil supply groove 81 in the radial direction. However, the second chamfered portion 76 may be formed in a part of the oil supply groove 81 in the radial direction. Each of the chamfered portions 75 and 76 is a square chamfer (C chamfer) having a depression angle of 45 ° with respect to the upper and lower end surfaces of the blade 55. However, the depression angles of the chamfered portions 75 and 76 with respect to the upper and lower end surfaces of the blade 55 can be changed as appropriate. Further, the chamfered portions 75 and 76 are not limited to corner chamfering, and may be round chamfering (R chamfering) or the like.

図２に示すように、ブレード５５の上下端面において、給油溝８１及び面取り部７５，７６以外の部分は、シール面として機能する。シール面は、径方向の外側を除く三方から給油溝８１を取り囲んでいる。シール面は、油膜を介してフランジ部６２，７２それぞれと対向する。この場合、ブレード５５のシール面とフランジ部６２，７２との間を通した圧縮室内及び吸込室内間の連通が、油膜によって遮断されている。本実施形態では、シール面のうち、給油溝８１に対してブレード幅方向の両側に位置する部分のシール幅Ｓ１，Ｓ２、及び給油溝８１における径方向の内側端縁とブレード５５の先端面との間の径方向に沿うシール幅Ｓ３はそれぞれ同等とされている。なお、給油溝８１の溝幅Ｈは、シール面の最小幅よりも狭くなっている。   As shown in FIG. 2, portions other than the oil supply groove 81 and the chamfered portions 75 and 76 on the upper and lower end surfaces of the blade 55 function as seal surfaces. The seal surface surrounds the oil supply groove 81 from three directions except the outer side in the radial direction. The seal surface faces each of the flange portions 62 and 72 through the oil film. In this case, the communication between the compression chamber and the suction chamber passing between the sealing surface of the blade 55 and the flange portions 62 and 72 is blocked by the oil film. In the present embodiment, of the seal surface, the seal widths S1, S2 of portions located on both sides in the blade width direction with respect to the oil supply groove 81, the radially inner end edge of the oil supply groove 81, and the tip surface of the blade 55 The seal widths S3 along the radial direction between them are the same. The groove width H of the oil supply groove 81 is narrower than the minimum width of the seal surface.

ここで、給油溝８１の底面における表面粗さは、ブレード５５の背面の表面粗さよりも小さくなっている。本実施形態において、表面粗さとはＪＩＳ Ｂ ０６０１に規格化されている十点平均粗さＲｚｊｉｓの値である。本実施形態では、給油溝８１の内側面における表面粗さについても、ブレード５５の背面の表面粗さよりも小さくなっていることが好ましい。なお、給油溝８１の底面における表面粗さは、給油溝８１の内側面における表面粗さと同等、若しくは給油溝８１の内側面における表面粗さよりも小さいことが好ましい。   Here, the surface roughness of the bottom surface of the oil supply groove 81 is smaller than the surface roughness of the back surface of the blade 55. In the present embodiment, the surface roughness is a value of ten-point average roughness Rzjis standardized in JIS B 0601. In the present embodiment, it is preferable that the surface roughness on the inner surface of the oil supply groove 81 is also smaller than the surface roughness on the back surface of the blade 55. The surface roughness on the bottom surface of the oil supply groove 81 is preferably equal to the surface roughness on the inner surface of the oil supply groove 81 or smaller than the surface roughness on the inner surface of the oil supply groove 81.

次に、上述した回転式圧縮機２の作用について説明する。
図１に示すように電動機部３２の固定子３５に電力が供給されると、回転軸３１が回転子３６とともに軸線Ｏ周りに回転する。そして、回転軸３１の回転に伴い、偏心部５１及びローラ５３がシリンダ室４６内で偏心回転する。このとき、ローラ５３がシリンダ４１の内周面にそれぞれ摺接する。これにより、吸込みパイプ２１を通してシリンダ室４６内に気体冷媒が取り込まれるとともに、シリンダ室４６内に取り込まれた気体冷媒が圧縮される。Next, the operation of the rotary compressor 2 described above will be described.
As shown in FIG. 1, when electric power is supplied to the stator 35 of the electric motor unit 32, the rotating shaft 31 rotates around the axis O together with the rotor 36. As the rotary shaft 31 rotates, the eccentric portion 51 and the roller 53 rotate eccentrically in the cylinder chamber 46. At this time, the rollers 53 are in sliding contact with the inner peripheral surface of the cylinder 41. As a result, the gaseous refrigerant is taken into the cylinder chamber 46 through the suction pipe 21 and the gaseous refrigerant taken into the cylinder chamber 46 is compressed.

具体的には、シリンダ室４６のうち、吸込室内に吸込孔５６を通して気体冷媒が吸い込まれるとともに、圧縮室にて先に吸込孔５６から吸い込まれた気体冷媒が圧縮される。圧縮された気体冷媒は、主軸受４２の吐出孔６４を通してシリンダ室４６の外側（マフラ６５内）に吐出され、その後マフラ６５の連通孔６６を通して密閉容器３４内に吐出される。なお、密閉容器３４内に吐出された気体冷媒は、上述したように放熱器３に送り込まれる。   Specifically, in the cylinder chamber 46, the gas refrigerant is sucked into the suction chamber through the suction hole 56, and the gas refrigerant previously sucked from the suction hole 56 is compressed in the compression chamber. The compressed gaseous refrigerant is discharged to the outside of the cylinder chamber 46 (inside the muffler 65) through the discharge hole 64 of the main bearing 42, and then discharged into the sealed container 34 through the communication hole 66 of the muffler 65. Note that the gaseous refrigerant discharged into the sealed container 34 is sent into the radiator 3 as described above.

ここで、ブレード５５の給油溝８１内は、ブレード溝５４を通して密閉容器３４内に連通しているため、潤滑油Ｊで満たされている。給油溝８１内の潤滑油Ｊは、シール面と各フランジ部６２，７２との間に流れ込み、両者間に油膜を形成する。したがって、ブレード５５は、フランジ部６２，７２との直接の接触を抑制した状態で、ローラ５３の偏心回転に伴いシリンダ室４６に対して径方向に進退移動する。   Here, since the oil supply groove 81 of the blade 55 communicates with the closed container 34 through the blade groove 54, the oil supply groove 81 is filled with the lubricating oil J. The lubricating oil J in the oil supply groove 81 flows between the seal surface and the flange portions 62 and 72, and forms an oil film therebetween. Therefore, the blade 55 moves back and forth in the radial direction with respect to the cylinder chamber 46 with the eccentric rotation of the roller 53 in a state in which direct contact with the flange portions 62 and 72 is suppressed.

図４は、図１のＩＶ部の拡大図である。
図４に示すように、ブレード５５が進退移動する過程において、ブレード５５及びフランジ部６２，７２間に介在する潤滑油Ｊにはブレード５５側とフランジ部６２，７２側とで速度差が生じる。この速度差が生じると、潤滑油Ｊには粘性に伴うせん断力が作用する。特に、給油溝８１における径方向の内側端部に傾斜部８３が形成されているので、圧縮行程後半ではブレード５５の移動方向（図４中の矢印Ｑ１）の後方に向かうに従いブレード５５とフランジ部６２，７２間の隙間が狭くなる。そのため、潤滑油Ｊの粘性作用と傾斜部８３の傾きとによって、給油溝８１内の潤滑油Ｊが径方向の内側に引きずり込まれる（いわゆる、くさび効果（図４中の矢印Ｑ２））。これにより、潤滑油Ｊがブレード５５の上下端面とフランジ部６２，７２との間を、ブレード５５の先端面側まで入り込んでいくことで、ブレード５５とフランジ部６２，７２との間に潤滑油Ｊを効果的に供給できる。FIG. 4 is an enlarged view of a portion IV in FIG.
As shown in FIG. 4, in the process in which the blade 55 moves forward and backward, the lubricating oil J interposed between the blade 55 and the flange portions 62 and 72 has a speed difference between the blade 55 side and the flange portions 62 and 72 side. When this speed difference occurs, a shearing force due to viscosity acts on the lubricating oil J. In particular, since the inclined portion 83 is formed at the radially inner end portion of the oil supply groove 81, the blade 55 and the flange portion are moved toward the rear in the moving direction of the blade 55 (arrow Q1 in FIG. 4) in the latter half of the compression stroke. The gap between 62 and 72 is narrowed. Therefore, the lubricating oil J in the oil supply groove 81 is dragged inward in the radial direction by the viscous action of the lubricating oil J and the inclination of the inclined portion 83 (so-called wedge effect (arrow Q2 in FIG. 4)). As a result, the lubricant oil J enters between the upper and lower end surfaces of the blade 55 and the flange portions 62 and 72 to the tip surface side of the blade 55, so that the lubricant oil is interposed between the blade 55 and the flange portions 62 and 72. J can be supplied effectively.

一方、給油溝８１における径方向の外側端部は、直線延在部８２を通して開放されているため、ブレード５５が上死点から下死点に移行する運転領域（以下、圧縮行程前半という）では、上述したくさび効果は発生し難い。そのため、圧縮行程前半では、圧縮行程後半に比べて径方向の内側に潤滑油Ｊが流れ難い。これにより、圧縮行程前半において、給油溝８１内の潤滑油Ｊがブレード５５の先端面側に大量に流れ込むのを抑制できる。これにより、ブレード５５及びフランジ部６２，７２間に介在する余剰の潤滑油Ｊがシリンダ室４６内に流入したり、潤滑油Ｊとともに冷媒がシリンダ室４６内に流入したりするのを抑制し、圧縮性能の低下を抑制できる。   On the other hand, since the radially outer end of the oil supply groove 81 is opened through the linear extending portion 82, in the operation region where the blade 55 shifts from the top dead center to the bottom dead center (hereinafter referred to as the first half of the compression stroke). The wedge effect described above hardly occurs. Therefore, in the first half of the compression stroke, the lubricating oil J is less likely to flow inward in the radial direction than in the second half of the compression stroke. Thereby, in the first half of the compression stroke, it is possible to suppress a large amount of the lubricating oil J in the oil supply groove 81 from flowing into the tip surface side of the blade 55. Thereby, it is possible to suppress surplus lubricating oil J interposed between the blade 55 and the flange portions 62 and 72 from flowing into the cylinder chamber 46 and refrigerant from flowing into the cylinder chamber 46 together with the lubricating oil J, A decrease in compression performance can be suppressed.

ここで、本実施形態では、給油溝８１の底面における表面粗さが、ブレード５５の背面の表面粗さよりも小さくなっている構成とした。
この構成によれば、潤滑油Ｊ中に浮遊する摩耗粉等の異物が給油溝８１における底面の凹凸に引っ掛かる等して給油溝８１内に堆積するのを抑制できる。また、本実施形態では、給油溝８１のうち径方向の内側端部がブレード５５内で終端し、径方向の外側端部がシリンダ室４６の外部に開放されている。そのため、仮に潤滑油Ｊとともに異物が給油溝８１内に進入したとしても、例えば圧縮行程後半において、ブレード５５の径方向の外側への移動に伴い、給油溝８１内の異物が潤滑油Ｊとともに給油溝８１における径方向の外側端部を通して排出され易くなる。これにより、異物によって給油溝８１の実容積が減少したり、給油溝８１が塞がれたりするのを抑制できる。したがって、所望量の潤滑油Ｊを給油溝８１内で保持し続けることができるので、ブレード５５及びフランジ部６２，７２間で油膜が破断されるのを抑制できる。その結果、ブレード５５とフランジ部６２，７２とが直接接触するのを抑制し、両者間の摩耗を低減できるので、長期に亘って動作信頼性を維持できる。Here, in the present embodiment, the surface roughness on the bottom surface of the oil supply groove 81 is configured to be smaller than the surface roughness on the back surface of the blade 55.
According to this configuration, it is possible to suppress foreign matter such as wear powder floating in the lubricating oil J from being accumulated in the oil supply groove 81 by being caught by the irregularities on the bottom surface of the oil supply groove 81. In the present embodiment, the radially inner end of the oil supply groove 81 terminates in the blade 55, and the radially outer end is open to the outside of the cylinder chamber 46. Therefore, even if foreign matter enters the oil supply groove 81 together with the lubricating oil J, for example, in the latter half of the compression stroke, the foreign matter in the oil supply groove 81 is supplied together with the lubricating oil J as the blade 55 moves outward in the radial direction. It becomes easy to discharge through the radially outer end of the groove 81. Thereby, it can suppress that the real volume of the oil supply groove | channel 81 reduces by the foreign material, or the oil supply groove | channel 81 is obstruct | occluded. Accordingly, since a desired amount of the lubricating oil J can be continuously held in the oil supply groove 81, it is possible to suppress the oil film from being broken between the blade 55 and the flange portions 62 and 72. As a result, it is possible to suppress direct contact between the blade 55 and the flange portions 62 and 72 and to reduce wear between them, so that operation reliability can be maintained over a long period of time.

しかも、本実施形態では、給油溝８１における径方向の内側端部に、円弧状の傾斜部８３が形成されているので、圧縮行程後半で上述したくさび効果が発生し易くなる。これにより、ブレード５５（シール面）とフランジ部６２，７２との間において、潤滑油Ｊが先端面に近接する部分まで効果的に供給されることになる。そのため、ブレード５５及びフランジ部６２，７２間の油膜が破断されるのを抑制し、動作信頼性の更なる向上を図ることができる。   In addition, in the present embodiment, since the arc-shaped inclined portion 83 is formed at the radially inner end of the oil supply groove 81, the wedge effect described above is likely to occur in the latter half of the compression stroke. As a result, the lubricating oil J is effectively supplied to the portion close to the tip surface between the blade 55 (seal surface) and the flange portions 62 and 72. Therefore, it is possible to suppress the oil film between the blade 55 and the flange portions 62 and 72 from being broken, and to further improve the operation reliability.

また、本実施形態では、ブレード５５の上下端面とブレード５５の側面とのなす角部、及びブレード５５の上下端面と各給油溝８１の内側面とのなす角部にそれぞれ面取り部７５，７６が形成されている構成とした。
この構成によれば、ブレード５５とフランジ部６２，７２との接触による摩耗粉等の発生を抑制できる。しかも、第２面取り部７６の面取り量Ｌ２が第１面取り部７５の面取り量Ｌ１よりも大きくなっているので、ブレード５５の上下端面と給油溝８１の内側面とのなす角部と、フランジ部６２，７２と、の接触を確実に抑制できる。
一方で、第１面取り部７５の面取り量Ｌ１が第２面取り部７６の面取り量よりも小さくなるので、第１面取り部７５とフランジ部６２，７２との間の隙間を通してシリンダ室４６の外部に位置する潤滑油Ｊ（吐出圧力の潤滑油Ｊ）がシリンダ室４６内に流入するのを抑制できる。これにより、圧縮性能の低下を抑制できる。Further, in the present embodiment, chamfered portions 75 and 76 are provided at corners formed by the upper and lower end surfaces of the blade 55 and the side surfaces of the blade 55, and corner portions formed by the upper and lower end surfaces of the blade 55 and the inner surfaces of the oil supply grooves 81, respectively. It was set as the structure formed.
According to this structure, generation | occurrence | production of the abrasion powder etc. by the contact with the braid | blade 55 and the flange parts 62 and 72 can be suppressed. Moreover, since the chamfering amount L2 of the second chamfered portion 76 is larger than the chamfered amount L1 of the first chamfered portion 75, the corner portion formed by the upper and lower end surfaces of the blade 55 and the inner side surface of the oil supply groove 81, and the flange portion The contact with 62, 72 can be reliably suppressed.
On the other hand, since the chamfering amount L1 of the first chamfered portion 75 is smaller than the chamfered amount of the second chamfered portion 76, it passes outside the cylinder chamber 46 through the gap between the first chamfered portion 75 and the flange portions 62 and 72. It is possible to suppress the lubricant oil J (the lubricant oil J at the discharge pressure) from flowing into the cylinder chamber 46. Thereby, the fall of compression performance can be suppressed.

そして、本実施形態の冷凍サイクル装置１においては、上述した回転式圧縮機２を備えているため、高性能で信頼性に優れた冷凍サイクル装置１を提供できる。   And since the refrigerating cycle apparatus 1 of this embodiment is equipped with the rotary compressor 2 mentioned above, the refrigerating cycle apparatus 1 excellent in performance and reliability can be provided.

（第２の実施形態）
図５は第２の実施形態におけるブレード１５５の図３に相当する断面図である。
図５に示すブレード１５５において、給油溝１８１には内側面と底面とを接続する接続部１０１が形成されている。接続部１０１は、給油溝１８１の内側面の内面形状に倣って延びる第１仮想線Ｋ１と、底面の内面形状に倣って延びる第２仮想線Ｋ２と、の接続点Ｐ（内側面と底面とのなす角部）よりも軸方向の外側に膨出している。具体的に、接続部１０１は、軸方向に沿う縦断面視において、軸方向の内側に向けて凸の円弧状に形成されている。接続部１０１は、給油溝１８１における径方向の全長に亘って曲率半径が一様に形成されている。但し、接続部１０１は、給油溝１８１における径方向の一部に形成されていてもよい。また、接続部１０１は、径方向の位置に応じて曲率半径を異ならせても構わない。(Second Embodiment)
FIG. 5 is a cross-sectional view corresponding to FIG. 3 of the blade 155 in the second embodiment.
In the blade 155 shown in FIG. 5, the oil supply groove 181 is formed with a connecting portion 101 that connects the inner surface and the bottom surface. The connection portion 101 has a connection point P (an inner surface and a bottom surface) between a first imaginary line K1 extending along the inner surface shape of the inner surface of the oil supply groove 181 and a second imaginary line K2 extending along the inner surface shape of the bottom surface. Bulges outward in the axial direction from the corners formed by. Specifically, the connection portion 101 is formed in a convex arc shape toward the inner side in the axial direction in a longitudinal sectional view along the axial direction. The connecting portion 101 has a uniform radius of curvature over the entire length of the oil supply groove 181 in the radial direction. However, the connection part 101 may be formed in a part of the oil supply groove 181 in the radial direction. Further, the connecting portion 101 may have a different curvature radius depending on the radial position.

給油溝１８１の底面からの接続部１０１の膨出量は、上述した第１面取り部７５の面取り量Ｌ１よりも大きくなっている。なお、接続部１０１は、ブレード幅方向において、給油溝１８１の底面に平坦面が少なくとも一部残っていれば、その寸法（曲率半径や底面からの膨出量等）は適宜変更が可能である。また、接続部１０１における軸方向に沿う縦断面視形状は、円弧状に限らず直線状であっても構わない。   The bulging amount of the connecting portion 101 from the bottom surface of the oil supply groove 181 is larger than the chamfering amount L1 of the first chamfered portion 75 described above. In addition, as long as at least a part of the flat surface remains on the bottom surface of the oil supply groove 181 in the blade width direction, the dimensions (the radius of curvature, the bulging amount from the bottom surface, etc.) of the connecting portion 101 can be appropriately changed. . Moreover, the longitudinal sectional view shape along the axial direction in the connecting portion 101 is not limited to the arc shape, and may be a linear shape.

この構成によれば、上述した実施形態と同様の作用効果を奏することに加え、給油溝１８１の内側面と底面とが滑らかに連なることになるので、内側面と底面とのなす角部に異物が堆積するのを抑制できる。   According to this configuration, in addition to the same effects as the above-described embodiment, the inner surface and the bottom surface of the oil supply groove 181 are smoothly connected. Can be prevented from accumulating.

なお、上述した実施形態では、閉塞板として主軸受４２及び副軸受４３を用いた場合について説明したが、これに限られない。例えば、シリンダ４１の上端開口部を閉塞するとともに、回転軸３１が挿通された軸受部と、シリンダ４１の下端開口部を閉塞して、回転軸３１の軸方向の下端面を摺動可能に支持するシリンダプレートと、を閉塞板として用いても構わない。   In addition, although embodiment mentioned above demonstrated the case where the main bearing 42 and the subbearing 43 were used as a closure board, it is not restricted to this. For example, the upper end opening portion of the cylinder 41 is closed, the bearing portion through which the rotary shaft 31 is inserted, and the lower end opening portion of the cylinder 41 are closed so that the lower end surface in the axial direction of the rotary shaft 31 is slidably supported. The cylinder plate to be used may be used as a closing plate.

また、上述した実施形態では、シリンダ室４６が１つの構成について説明したが、これに限らず、シリンダ室４６を複数設けても構わない。
また、上述した実施形態では、軸方向を上下方向に一致させた場合について説明したが、これに限らず、軸方向を水平方向に一致させても構わない。
さらに、上述した実施形態では、ローラ５３とブレードとを別体で形成した場合について説明したが、これに限らず、ローラ５３とブレードとを一体で形成しても構わない。In the above-described embodiment, the configuration of one cylinder chamber 46 has been described. However, the present invention is not limited to this, and a plurality of cylinder chambers 46 may be provided.
In the above-described embodiment, the case where the axial direction is matched with the vertical direction has been described. However, the present invention is not limited to this, and the axial direction may be matched with the horizontal direction.
Furthermore, in the above-described embodiment, the case where the roller 53 and the blade are formed separately has been described. However, the present invention is not limited thereto, and the roller 53 and the blade may be formed integrally.

また、上述した実施形態では、ブレードの上下端面に給油溝を各別に形成した場合について説明したが、これに限らず、少なくとも一方の端面に給油溝が形成された構成でも構わない。
さらに、上述した実施形態では、ブレードの端面に対して給油溝を１列形成した場合について説明したが、これに限らず、複数列の給油溝を形成しても構わない。In the above-described embodiment, the case where the oil supply grooves are separately formed on the upper and lower end surfaces of the blade has been described. However, the present invention is not limited to this, and a configuration in which the oil supply grooves are formed on at least one end surface may be used.
Furthermore, although embodiment mentioned above demonstrated the case where 1 row of oil supply grooves were formed with respect to the end surface of a braid | blade, you may form not only this but multiple rows of oil supply grooves.

また、上述した実施形態では、給油溝における径方向の内側端部が円弧状に形成された場合について説明したが、これに限らず、給油溝の形状は適宜設計変更が可能である。この場合、給油溝の断面積がブレードの先端面に向かうに従い漸次小さくなる構成として、例えば給油溝における径方向の内側端部を直線状や階段状に形成してもよい。また、給油溝における径方向の全体がブレードの先端面に向かうに従い漸次浅くなっていても構わない。さらに、給油溝の溝幅がブレードの先端面に向かうに従い漸次狭くなるような構成であっても構わない。
また、給油溝の断面積が径方向の全体に亘って一様であっても構わない。Moreover, although embodiment mentioned above demonstrated the case where the inner end part of the radial direction in an oil supply groove | channel was formed in circular arc shape, it is not restricted to this, The design change of the shape of an oil supply groove | channel is possible suitably. In this case, as a configuration in which the cross-sectional area of the oil supply groove gradually decreases toward the tip end surface of the blade, for example, the radially inner end of the oil supply groove may be formed in a linear shape or a step shape. Further, the entire radial direction of the oil supply groove may gradually become shallower toward the tip surface of the blade. Further, a configuration may be adopted in which the groove width of the oil supply groove gradually becomes narrower toward the tip surface of the blade.
Further, the cross-sectional area of the oil supply groove may be uniform over the entire radial direction.

また、上述した実施形態では、軸方向から見た平面視で給油溝がブレードの移動方向（径方向）に沿って延びる直線状とした場合について説明したが、これに限られない。例えば、ブレードの移動方向に沿って延びていれば、給油溝は例えば波形にしたり、移動方向に対して傾斜したりしていても構わない。   Moreover, although embodiment mentioned above demonstrated the case where the oil supply groove was made into the linear form extended along the moving direction (radial direction) of a blade by planar view seen from the axial direction, it is not restricted to this. For example, as long as it extends along the moving direction of the blade, the oil supply groove may be, for example, corrugated or inclined with respect to the moving direction.

以上説明した少なくともひとつの実施形態によれば、給油溝の底面における表面粗さが、ブレードの背面の表面粗さよりも小さくなっているため、潤滑油中に浮遊する摩耗粉等の異物が給油溝における底面の凹凸に引っ掛かる等して給油溝内に堆積するのを抑制できる。また、給油溝における第２端部がブレード内で終端しているため、仮に潤滑油とともに異物が給油溝内に進入したとしても、例えば圧縮行程後半において、ブレードの径方向の外側への移動に伴い、給油溝内の異物が潤滑油とともに給油溝における第１端部を通して排出され易くなる。これにより、異物によって給油溝の実容積が減少したり、給油溝が塞がれたりするのを抑制できる。したがって、所望量の潤滑油を給油溝内で保持し続けることができるので、ブレード及びフランジ部間で油膜が破断されるのを抑制できる。その結果、ブレードとフランジ部とが直接接触するのを抑制し、両者間の摩耗を低減できるので、長期に亘って動作信頼性を維持できる。   According to at least one embodiment described above, the surface roughness of the bottom surface of the oil groove is smaller than the surface roughness of the back surface of the blade, so that foreign matter such as wear powder floating in the lubricating oil is removed from the oil groove. It can suppress that it accumulates in the oil supply groove | channel by catching on the unevenness | corrugation of the bottom face in. In addition, since the second end portion of the oil supply groove terminates in the blade, even if foreign matter enters the oil supply groove together with the lubricating oil, for example, in the latter half of the compression stroke, the blade moves outward in the radial direction. Accordingly, the foreign matter in the oil supply groove is easily discharged through the first end portion of the oil supply groove together with the lubricating oil. Thereby, it can suppress that the real volume of the oil supply groove | channel decreases by a foreign material, or the oil supply groove | channel is blocked. Therefore, since a desired amount of lubricating oil can be continuously held in the oil supply groove, the oil film can be prevented from being broken between the blade and the flange portion. As a result, since direct contact between the blade and the flange portion can be suppressed and wear between the two can be reduced, operation reliability can be maintained over a long period of time.

本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これら実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができる。これら実施形態やその変形は、発明の範囲や要旨に含まれると同様に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれるものである。   Although several embodiments of the present invention have been described, these embodiments are presented by way of example and are not intended to limit the scope of the invention. These embodiments can be implemented in various other forms, and various omissions, replacements, and changes can be made without departing from the spirit of the invention. These embodiments and their modifications are included in the scope and gist of the invention, and are also included in the invention described in the claims and the equivalents thereof.

１…冷凍サイクル装置、２…回転式圧縮機、３…放熱器、４…膨張装置、５…蒸発器、３４…密閉容器（容器）、４１…シリンダ、４２…主軸受（閉塞板）、４３…副軸受（閉塞板）、４６…シリンダ室、５３…ローラ、５５，１５５…ブレード、７５…第１面取り部、７６…第２面取り部、８１，１８１…給油溝、１０１…接続部、Ｌ１…第１面取り量、Ｌ２…第２面取り量 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Refrigeration cycle apparatus, 2 ... Rotary compressor, 3 ... Radiator, 4 ... Expansion device, 5 ... Evaporator, 34 ... Sealed container (container), 41 ... Cylinder, 42 ... Main bearing (blocking plate), 43 ... Sub bearing (blocking plate), 46 ... Cylinder chamber, 53 ... Roller, 55, 155 ... Blade, 75 ... First chamfered part, 76 ... Second chamfered part, 81, 181 ... Oil supply groove, 101 ... Connection part, L1 ... 1st chamfering amount, L2 ... 2nd chamfering amount

Claims (6)

潤滑油が貯留される容器と、
前記容器内に収納されたシリンダと、
前記シリンダの開口部を閉塞して、前記シリンダとともにシリンダ室を形成する閉塞板と、
前記シリンダ室内で偏心回転するローラと、
前記シリンダに形成されたブレード溝内に設けられ、前記ローラに当接して前記シリンダ室内を分割するとともに、前記ローラの偏心回転に伴い前記シリンダ室内に進退可能とされたブレードと、
前記ブレードのうち、前記閉塞板と対向する対向面に形成され、前記ブレードの移動方向に沿って延びる給油溝と、を備え、
前記給油溝は、第１端部が前記シリンダ室の外側で前記容器内に連通し、第２端部が前記ブレード内で終端し、
前記給油溝の底面における表面粗さは、前記ブレードの外表面のうち前記第１端部寄りに位置する背面の表面粗さよりも小さい、
回転式圧縮機。A container for storing lubricating oil;
A cylinder housed in the container;
A closing plate that closes the opening of the cylinder and forms a cylinder chamber together with the cylinder;
A roller that rotates eccentrically in the cylinder chamber;
A blade that is provided in a blade groove formed in the cylinder, divides the cylinder chamber in contact with the roller, and is capable of moving back and forth in the cylinder chamber with the eccentric rotation of the roller;
An oil supply groove formed on an opposing surface of the blade facing the closing plate and extending along a moving direction of the blade;
The oil supply groove has a first end communicating with the container outside the cylinder chamber, a second end terminating in the blade,
The surface roughness at the bottom surface of the oil groove is smaller than the surface roughness of the back surface located closer to the first end portion of the outer surface of the blade,
Rotary compressor. 前記給油溝における少なくとも前記第２端部寄りに位置する部分は、前記ブレードの第２端面に向かうに従い断面積が小さくなっている、
請求項１に記載の回転式圧縮機。A portion located at least near the second end portion in the oil supply groove has a smaller cross-sectional area toward the second end surface of the blade.
The rotary compressor according to claim 1. 前記給油溝は、前記第１端部から前記第２端部に向かうに従い溝深さが漸次浅くなる円弧状に形成されている、
請求項２に記載の回転式圧縮機。The oil supply groove is formed in an arc shape in which the groove depth becomes gradually shallower from the first end toward the second end.
The rotary compressor according to claim 2. 前記ブレードは、
前記ブレード溝に面する側面と前記対向面とのなす角部に形成された第１面取り部と、
前記給油溝の内側面と前記対向面とのなす角部に形成された第２面取り部と、を有し、
前記第２面取り部の面取り量は、前記第１面取り部の面取り量よりも大きい、
請求項１から請求項３の何れか１項に記載の回転式圧縮機。The blade is
A first chamfered portion formed at a corner formed by a side surface facing the blade groove and the opposing surface;
A second chamfered portion formed at a corner formed by the inner surface of the oil supply groove and the facing surface;
The chamfering amount of the second chamfered portion is larger than the chamfering amount of the first chamfered portion,
The rotary compressor according to any one of claims 1 to 3. 前記ブレードは、
前記給油溝の内側面と前記底面との間を接続するとともに、前記内側面と前記底面とのなす角部に対して前記対向面に向けて膨出する接続部と、
前記ブレード溝に面する側面と前記対向面とのなす角部に形成された第１面取り部と、を有し、
前記接続部の膨出量は、前記第１面取り部の面取り量よりも大きい、
請求項１から請求項４の何れか１項に記載の回転式圧縮機。The blade is
A connecting portion that connects between the inner surface of the oil supply groove and the bottom surface, and bulges toward the facing surface with respect to a corner portion formed by the inner surface and the bottom surface;
A first chamfered portion formed at a corner formed by a side surface facing the blade groove and the opposing surface;
The bulging amount of the connecting portion is larger than the chamfering amount of the first chamfered portion,
The rotary compressor according to any one of claims 1 to 4. 請求項１から請求項５の何れか１項に記載の回転式圧縮機と、
前記回転式圧縮機に接続された放熱器と、
前記放熱器に接続された膨張装置と、
前記膨張装置と前記回転式圧縮機との間に接続された蒸発器と、を備えていることを特徴とする冷凍サイクル装置。The rotary compressor according to any one of claims 1 to 5,
A radiator connected to the rotary compressor;
An expansion device connected to the radiator;
An refrigeration cycle apparatus comprising: an evaporator connected between the expansion device and the rotary compressor.
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