JPWO2010113296A1 - 空気調和装置 - Google Patents

Abstract

利用側熱交換器２６、利用側熱交換器２６に流れる熱媒体を加熱する中間熱交換器１５ａ、利用側熱交換器２６に流れる熱媒体を冷却する中間熱交換器１５ｂ、中間熱交換器１５ａと利用側熱交換器２６とを接続する流路と、中間熱交換器１５ｂと利用側熱交換器２６とを接続する流路と、を切り替える三方弁２２，２３、及び、利用側熱交換器２６に流入する熱媒体の流量を制御する三方弁２５及びバイパス２７、を備え、利用側熱交換器２６の一部が、停止状態から運転状態に切り替わったとき、又は運転モードが切り替わったとき、この利用側熱交換器２６に流入する熱媒体の流量を抑制して、この利用側熱交換器２６以外の利用側熱交換器２６の吹き出し温度の変化を抑制する。

Description

本発明は、ビル用マルチエアコン等の空気調和装置に関するものである。

ビル用マルチエアコン等に用いられる複数の室内機（利用側熱交換器）を備えた従来の空気調和装置には、水等の安全な熱媒体を熱源装置の中間熱交換器で加熱又は冷却し、この熱媒体を各利用側熱交換器に流通させるものがある。このような空気調和装置としては、各室内機が冷房運転と暖房運転とを個別に行えるものとして、例えば「ビルの屋上には、２台の吸収式冷温水機１ａ，１ｂと、冷房運転時の冷却水冷却用の冷却塔２が設置されている。これら冷温水機１ａ，１ｂにはそれぞれ冷温水配管３ａ，３ｂが接続され、各冷温水配管には、冷温水を各階に送水する冷温水ポンプ４ａ，４ｂが具備されている。冷温水配管３ａ，３ｂは、ビルの各階にある空調用室内機５（１階用），６（２階用），７（３階用），および８（４階用）に通じており、各室内機５，６，７および８には、空調コントローラ９、送風ファン１０冷暖風切替弁１１が各々内蔵されている」（例えば特許文献１参照）というものが提案されている。
また、各室内機（利用側熱交換器）が冷房運転と暖房運転とを個別に行えないものとして、例えば「構成部品２〜７にて構築される周期の空冷ヒートポンプサイクルにて冷温水を製造し、冷温水循環ポンプ８にて往ヘッダ１０と還ヘッダ９間を循環させるとともに、往ヘッダ１０及び還ヘッダ９より水配管１５及び１６にて接続された各ファンコイル１４に冷温水を循環し冷暖房を行うものである。」（例えば特許文献２参照）というものが提案されている。

特開平４−２１４１３４号公報（段落０００８、図１） 特開平１１−３４４２４０号公報（要約、図１

しかしながら、特許文献１に示す従来の空気調和装置では、各室内機（利用側熱交換器）が冷房運転と暖房運転とを個別に行うために、温水（高温の熱媒体）が流通する配管と冷水（低温の熱媒体）が流通する配管を別々に各利用側熱交換器へ接続する必要がある。つまり、分岐ユニットと利用側熱交換器は、２つの熱媒体流通経路で接続する必要がある。このため、熱媒体配管の接続が複雑になってしまうという問題点がある。

また、特許文献１及び特許文献２に示す従来の空気調和装置では、例えば冬期には停止中の利用側熱交換器及びこれに接続された熱媒体配管には低温の熱媒体が滞留する。この利用側熱交換器の運転を開始する際、前述の低温の熱媒体が他の暖房運転中の利用側熱交換器に流入すると、暖房吹き出し温度の低下を招く。また、例えば夏期には、停止中の利用側熱交換器及びこれに接続された熱媒体配管には高温の熱媒体が滞留する。この利用側熱交換器の運転を開始する際、前述の高温の熱媒体が他の冷房運転中の利用側熱交換器に流入すると、冷房吹き出し温度の上昇を招く。

さらに、分岐ユニットと利用側熱交換器を１つの熱媒体流通経路で接続した特許文献２に記載の空気調和装置において、各利用側熱交換器ごとの冷暖同時運転を実現しようとすると、以下の問題点が懸念される。例えば、ある利用側熱交換器が冷房運転から暖房運転へと運転モードを切り替えたとする。このとき、この利用側熱交換器及びこの利用側熱交換器と分岐ユニットとを接続する熱媒体配管に滞留する低温の熱媒体が、暖房運転中の他の利用側熱交換器に流入してしまう。これにより、暖房運転中の他の利用側熱交換器の吹き出し温度を低下させてしまう。また、例えば、ある利用側熱交換器が暖房運転から冷房運転へと運転モードを切り替えたとする。このとき、この利用側熱交換器及びこの利用側熱交換器と分岐ユニットとを接続する熱媒体配管に滞留する高温の熱媒体が、冷房運転中の他の利用側熱交換器に流入してしまう。これにより、冷房運転中の他の利用側熱交換器の吹き出し温度を上昇させてしまう。

本発明は上述のような課題を解決するためになされたものであり、１つの熱媒体経路で分岐ユニットと各利用側熱交換器を接続可能で、熱媒体を熱源装置で加熱又は冷却して各室内機（利用側熱交換器）に流通させる空気調和装置において、停止中の室内機の運転を開始した際、又は運転中の室内機の運転モードを変更した際に、他の利用側熱交換器の吹き出し温度の変化を抑制しながら冷暖同時運転可能な空気調和装置を得ることを目的とする。

本発明に係る空気調和装置は、複数の利用側熱交換器、前記利用側熱交換器に流れる熱媒体を加熱する第１の熱交換器、前記利用側熱交換器に流れる熱媒体を冷却する第２の熱交換器、前記第１の熱交換器と前記利用側熱交換器とを接続する流路と、前記第２の熱交換器と前記利用側熱交換器とを接続する流路と、を切り替える熱媒体流路切替装置、及び、前記利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を制御する熱媒体流量調整部、を備え、前記利用側熱交換器の一部が、停止状態から運転状態に切り替わったとき、又は運転モードが切り替わったとき、該利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制して、前記第１の熱交換器に流入する熱媒体及び前記第２の熱交換器に流入する熱媒体の少なくとも一方の熱媒体の温度変化を抑制し、該利用側熱交換器以外の前記利用側熱交換器の吹き出し温度の変化を抑制するものである。

本発明においては、停止中の利用側熱交換器が運転を開始したとき、又は利用側熱交換器の運転モードを切り替えたとき、前記の利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を調整するので、他の利用側熱交換器の吹き出し温度の変化を抑制しながら冷暖同時運転可能な空気調和装置を得ることができる。

本発明の実施の形態１に係る空気調和装置のシステム回路図である。 本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の全冷房運転時のシステム回路図である。 本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の全暖房運転時のシステム回路図である。 本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の冷房主体運転時のシステム回路図である。 本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の暖房主体運転時のシステム回路図である。 本発明の実施の形態１に係る三方弁２５ａ〜２５ｄの特性の一例を示す図である。 本発明の実施の形態１に係る影響抑制方法の一例を示すフローチャートである。 本発明の実施の形態１に係る暖房運転に切り替える利用側熱交換器２６のバイパス率に対する運転中の利用側熱交換器２６の暖房吹き出し温度及び熱媒体流量の関係を示す特性図である。 本発明の実施の形態１に係る暖房運転に切り替える利用側熱交換器２６のバイパス率に対する配管と利用側熱交換器２６に滞留する熱媒体が入れ替わる時間の関係を示す特性図である。 本発明の実施の形態１に係る影響抑制方法の一例を示すフローチャートである。 本発明の実施の形態１に係る冷房運転に切り替える利用側熱交換器２６のバイパス率に対する運転中の利用側熱交換器２６の冷房吹き出し温度及び熱媒体流量の関係を示す特性図である。 本発明の実施の形態１に係る冷房運転に切り替える利用側熱交換器２６のバイパス率に対する配管と利用側熱交換器２６に滞留する熱媒体が入れ替わる時間の関係を示す特性図である。 本発明の実施の形態１に係る冷房運転に切り替える利用側熱交換器２６のバイパス率と冷房運転中の利用側熱交換器２６の冷房能力比との関係を示す特性図である。 本発明の実施の形態２に係る影響抑制方法の一例を示すフローチャートである。

１ 熱源機、２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ 室内機、３ 中継ユニット、４ 冷媒配管、５ 熱媒体配管、１０ 圧縮機、１１ 四方弁、１２ 熱源側熱交換器、１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ 逆止弁、１４ 気液分離器、１５ａ，１５ｂ 中間熱交換器、１６ａ，１６ｂ，１６ｃ，１６ｄ，１６ｅ 膨張弁、１７ アキュムレータ、２１ａ，２１ｂ ポンプ、２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄ 三方弁、２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄ 三方弁、２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄ 止め弁、２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄ 三方弁、２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄ 利用側熱交換器、２７ａ，２７ｂ，２７ｃ，２７ｄ バイパス、３１ａ，３１ｂ 温度センサー、３２ａ，３２ｂ 温度センサー、３３ａ，３３ｂ，３３ｃ，３３ｄ 温度センサー、３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄ 温度センサー、３５ 温度センサー、３６ 圧力センサー、３７ 温度センサー、３８ 温度センサー、３９ａ，３９ｂ，３９ｃ，３９ｄ 温度センサー、５０ 制御装置。

実施の形態１．
図１は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置のシステム回路図である。本実施の形態１の空気調和装置は、圧縮機１０、冷媒流路切替装置である四方弁１１、熱源側熱交換器１２、逆止弁１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ、気液分離器１４、中間熱交換器１５ａ，１５ｂ、電子式膨張弁等の膨張装置である膨張弁１６ａ，１６ｂ，１６ｃ，１６ｄ，１６ｅ、並びにアキュムレータ１７を配管接続して冷凍サイクル回路を構成している。ここで、中間熱交換器１５ａが第１の熱交換器に相当する。中間熱交換器１５ｂが第２の熱交換器に相当する。

また、中間熱交換器１５ａ及び１５ｂ、熱媒体送出装置であるポンプ２１ａ及び２１ｂ、熱媒体流路切替装置である三方弁２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄ，２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄ、熱媒体流路開閉装置である止め弁２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄ、三方弁２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄ、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄ並びにバイパス２７ａ，２７ｂ，２７ｃ，２７ｄを配管接続して熱媒体循環回路を構成している。

ここで、三方弁２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄ，２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄが、熱媒体流量調整部に相当する。三方弁２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄが熱媒体流量調整装置に相当する。バイパス２７ａ，２７ｂ，２７ｃ，２７ｄが熱媒体バイパス配管に相当する。三方弁２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄ及びバイパス２７ａ，２７ｂ，２７ｃ，２７ｄが熱媒体流量調整部に相当する。なお、本実施の形態１では室内機２（利用側熱交換器２６）の台数を４台としているが、室内機２（利用側熱交換器２６）の台数は任意である。

本実施の形態１では、圧縮機１０、四方弁１１、熱源側熱交換器１２、逆止弁１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ及びアキュムレータ１７を、熱源機１（室外機）の中に収容している。また、熱源機１には、空気調和装置全体の制御を統制する制御装置５０も収容されている。利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄを、それぞれ各室内機２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄに収容している。気液分離器１４、膨張弁１６ａ，１６ｂ，１６ｃ，１６ｄ，１６ｅを、熱媒体変換機である中継ユニット３（分岐ユニット）に収容している。また、後述する、温度センサー３１ａ及び３１ｂ、温度センサー３２ａ及び３２ｂ、温度センサー３３ａ，３３ｂ，３３ｃ，３３ｄ、温度センサー３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄ、温度センサー３５、圧力センサー３６、温度センサー３７、温度センサー３８、並びに温度センサー３９ａ，３９ｂ，３９ｃ，３９ｄについても、中継ユニット３に収容されている。

また、熱源機１と中継ユニット３は冷媒配管４で接続されている。また、中継ユニット３と室内機２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄのそれぞれ（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄのそれぞれ）は水や不凍液等の安全な熱媒体が流れる熱媒体配管５で接続されている。つまり、中継ユニット３と室内機２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄのそれぞれ（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄのそれぞれ）は、１つの熱媒体経路で接続されている。冷媒配管４及び熱媒体配管５の詳細な接続先は、後述の運転モードの説明で示す。

圧縮機１０は吸入した冷媒を加圧して吐出する（送り出す）。また、冷媒流路切替装置となる四方弁１１は、制御装置５０の指示に基づいて、冷暖房に係る運転モードに対応した弁の切り替えを行い、冷媒の経路が切り替わるようにする。本実施の形態１では、全冷房運転（動作しているすべての室内機２が冷房（除湿も含む。以下、同じ）を行っているときの運転）、冷房主体運転（冷房、暖房を行っている室内機２が同時に存在する場合に、冷房が主となるときの運転）時と、全暖房運転（動作しているすべての室内機２が暖房を行っているときの運転）、暖房主体運転（冷房、暖房を行っている室内機２が同時に存在する場合に、暖房が主となるときの運転）時とによって循環経路が切り替わるようにする。

熱源側熱交換器１２は、例えば、冷媒を通過させる伝熱管及びその伝熱管を流れる冷媒と外気との間の伝熱面積を大きくするためのフィン（図示せず）を有し、冷媒と空気（外気）との熱交換を行う。例えば、全暖房運転時、暖房主体運転時においては蒸発器として機能し、冷媒を蒸発させてガス（気体）化させる。一方、全冷房運転時、冷房主体運転時においては凝縮器として機能する。場合によっては、完全にガス化、液化させず、液体とガスとの二相混合（気液二相冷媒）の状態にすることもある。

逆止弁１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄは冷媒の逆流を防止することで、冷媒の流れを整え、熱源機１の冷媒の流入出における循環経路を一定にする。気液分離器１４は冷媒配管４から流れる冷媒を、ガス化した冷媒（ガス冷媒）と液化した冷媒（液冷媒）とに分離する。中間熱交換器１５ａ，１５ｂは、冷媒を通過させる伝熱管と熱媒体を通過させる伝熱管とを有し、冷媒と熱媒体とによる媒体間の熱交換を行わせる。本実施の形態１では、中間熱交換器１５ａは、全暖房運転、冷房主体運転、暖房主体運転において凝縮器として機能し、冷媒に放熱させて熱媒体を加熱する。また、中間熱交換器１５ｂは、全冷房運転、冷房主体運転、暖房主体運転において蒸発器として機能し、冷媒に吸熱させて熱媒体を冷却する。例えば電子式膨張弁等の膨張弁１６ａ，１６ｂ，１６ｃ，１６ｄ，１６ｅは、冷媒流量を調整することにより冷媒を減圧させる。アキュムレータ１７は冷凍サイクル回路中の過剰な冷媒を貯留したり、圧縮機１０に冷媒液が多量に戻って圧縮機１０が破損するのを防止する働きがある。

熱媒体送出装置であるポンプ２１ａ，２１ｂは、熱媒体を循環させるために加圧する。ここで、ポンプ２１ａ，２１ｂについては、内蔵するモータ（図示せず）の回転数を一定の範囲内で変化させることで、熱媒体を送り出す流量（吐出流量）を変化させることができる。また、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄは、それぞれ室内機２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄにおいて、熱媒体と空調空間の空気とを熱交換させ、空調空間の空気を加熱又は冷却する。

三方弁２２ａ，２２ｂ，２２ｃ，２２ｄは、それぞれ利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄの熱媒体流入口に配管接続されており、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄの入口側（熱媒体流入側）において流路の切り替えを行う。また、三方弁２３ａ，２３ｂ，２３ｃ，２３ｄは、それぞれ利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄの熱媒体流出側に配管接続されており、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄの出口側（熱媒体流出側）において流路の切り替えを行う。これらの切替装置は、加熱に係る熱媒体と冷却に係る熱媒体のどちらかを利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄに通過させるための切り替えを行うものである。また、止め弁２４ａ，２４ｂ，２４ｃ，２４ｄは、それぞれ利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄに熱媒体を通過又は遮断させるために開閉する。

さらに、三方弁２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄは、それぞれ、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄとバイパス２７ａ，２７ｂ，２７ｃ，２７ｄとを通過する熱媒体の比率を調整する。バイパス２７ａ，２７ｂ，２７ｃ，２７ｄは、それぞれ、三方弁２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄによる調整で利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄに流れなかった熱媒体を通過させる。

熱媒体の温度を検出する熱媒体温度検出装置である温度センサー３１ａ，３１ｂは、それぞれ中間熱交換器１５ａ，１５ｂの熱媒体の出口側（熱媒体流出側）における熱媒体の温度を検出する。また、熱媒体の温度を検出する熱媒体温度検出装置である温度センサー３２ａ，３２ｂは、それぞれ中間熱交換器１５ａ，１５ｂの熱媒体入口側（熱媒体流入側）における熱媒体の温度を検出する。熱媒体の温度を検出する熱媒体温度検出装置である温度センサー３３ａ，３３ｂ，３３ｃ，３３ｄは、それぞれ利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄに流入する熱媒体の温度を検出する。また、熱媒体の温度を検出する熱媒体温度検出装置である温度センサー３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄは、それぞれ利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄから流出する熱媒体の温度を検出する。また、熱媒体の温度を検出する熱媒体温度検出装置である温度センサー３９ａ，３９ｂ，３９ｃ，３９ｄは、それぞれ三方弁２５ａ，２５ｂ，２５ｃ，２５ｄから流出する熱媒体の温度を検出する。以下、例えば温度センサー３４ａ，３４ｂ，３４ｃ，３４ｄ等の同じ手段について、特に区別しない場合には、例えば添え字を省略したり、温度センサー３４ａ〜３４ｄとして表記したりするものとする。他の機器、手段についても同様であるものとする。

冷媒の温度を検出する冷媒温度検出装置である温度センサー３５は、中間熱交換器１５ａの冷媒出口側（冷媒流出側）における冷媒の温度を検出する。冷媒圧力検出装置である圧力センサー３６は、中間熱交換器１５ａの冷媒出口側（冷媒流出側）における冷媒の圧力を検出する。また、冷媒の温度を検出する冷媒温度検出装置である温度センサー３７は、中間熱交換器１５ｂの冷媒入口側（冷媒流入側）における冷媒の温度を検出する。また、冷媒の温度を検出する冷媒温度検出装置である温度センサー３８は、中間熱交換器１５ｂの冷媒出口側（冷媒流出側）における冷媒の温度を検出する。

＜運転モード＞
続いて、各運転モードにおける空気調和装置の動作について、冷媒及び熱媒体の流れに基づいて説明する。ここで、冷凍サイクル回路等における圧力の高低については、基準となる圧力との関係により定まるものではなく、圧縮機１０の圧縮、膨張弁１６ａ〜１６ｅ等の冷媒流量制御等によりできる相対的な圧力として高圧、低圧として表すものとする。また、温度の高低についても同様であるものとする。

（全冷房運転）
図２は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の全冷房運転時のシステム回路図である。ここでは、室内機２ａ，２ｂ（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ）が冷房運転を行い、室内機２ｃ，２ｄ（利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄ）が停止している場合について説明する。まず、冷凍サイクル回路における冷媒の流れについて説明する。熱源機１において、圧縮機１０に吸入された冷媒は圧縮され、高圧のガス冷媒として吐出される。圧縮機１０を出た冷媒は、四方弁１１を経て、凝縮器として機能する熱源側熱交換器１２に流れる。高圧のガス冷媒は熱源側熱交換器１２内を通過する間に外気との熱交換により凝縮し、高圧の液冷媒となって流出し、逆止弁１３ａを流れる（冷媒の圧力の関係で逆止弁１３ｂ、１３ｃ側には流れない）。さらに冷媒配管４を通って中継ユニット３に流入する。

中継ユニット３に流入した冷媒は気液分離器１４を通過する。全冷房運転時には中継ユニット３に液冷媒が流入するため、中間熱交換器１５ａにはガス冷媒が流れない。そのため、中間熱交換器１５ａは機能しない。一方、液冷媒は膨張弁１６ｅ、１６ａを通過して、中間熱交換器１５ｂに流入する。このとき、膨張弁１６ａの開度を制御し、冷媒の流量を調整することで冷媒を減圧させるため、低温低圧の気液二相冷媒が中間熱交換器１５ｂに流入することになる。

中間熱交換器１５ｂは冷媒に対して蒸発器として機能するため、中間熱交換器１５ｂを通過する冷媒は、熱交換対象となる熱媒体を冷却しながら（熱媒体から吸熱しながら）、低温低圧のガス冷媒となって流出する。中間熱交換器１５ｂから流出したガス冷媒は膨張弁１６ｃを通過して中継ユニット３から流出する。そして、冷媒配管４を通過して熱源機１に流入する。ここで、全冷房運転時における膨張弁１６ｂ、１６ｄについては、冷媒が流れないような開度にしておく。また、膨張弁１６ｃ、１６ｅについては、圧力損失が生じないようにするため、全開にしておく。

熱源機１に流入した冷媒は、逆止弁１３ｄを通過して、さらに四方弁１１、アキュムレータ１７を介して再度圧縮機１０へ吸い込まれる。

次に、熱媒体循環回路における熱媒体の流れについて説明する。ここで、図２において、停止により熱を搬送する必要がない室内機２ｃ，２ｄの利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄへは熱媒体を通過させる必要がない。そこで、止め弁２４ｃ，２４ｄは閉止し、利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄに熱媒体が流れないようにする。

熱媒体は中間熱交換器１５ｂにおいて冷媒との熱交換により冷却される。そして、冷却に係る熱媒体はポンプ２１ｂにより吸引され、送り出される。ポンプ２１ｂから出た熱媒体は、三方弁２２ａ，２２ｂ、止め弁２４ａ，２４ｂを通過する。そして、三方弁２５ａ，２５ｂの流量調整により、空調空間の空気を冷却するための仕事に必要な熱を賄う（供給する）分の熱媒体が利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入する。ここで、温度センサー３３ａ，３３ｂの検出温度と温度センサー３４ａ，３４ｂの検出温度との温度差が設定した目標値に近づくように、三方弁２５ａ，２５ｂの開度（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂとバイパス２７ａ，２７ｂとを通過する熱媒体の比率）を調整する。

利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入した熱媒体は空調空間の空気との熱交換を行って流出する。一方、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入しなかった残りの熱媒体は空調空間の空気調和には寄与することなくバイパス２７ａ，２７ｂを通過する。

利用側熱交換器２６ａ，２６ｂを流出した熱媒体とバイパス２７ａ，２７ｂを通過した熱媒体とは、三方弁２５ａ，２５ｂにおいて合流する。そして、三方弁２３ａ，２３ｂを通過して中間熱交換器１５ｂに流入する。中間熱交換器１５ｂにおいて冷却された熱媒体は再度ポンプ２１ｂにより吸引され、送り出される。

（全暖房運転）
図３は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の全暖房運転時のシステム回路図である。ここでは、室内機２ａ，２ｂ（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ）が暖房を行い、室内機２ｃ，２ｄ（利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄ）が停止している場合について説明する。まず、冷凍サイクル回路における冷媒の流れについて説明する。熱源機１において、圧縮機１０に吸入された冷媒は圧縮され、高圧のガス冷媒として吐出される。圧縮機１０を出た冷媒は、四方弁１１、逆止弁１３ｂを流れる。さらに冷媒配管４を通って中継ユニット３に流入する。

中継ユニット３に流入したガス冷媒は気液分離器１４を通過して中間熱交換器１５ａに流入する。中間熱交換器１５ａは冷媒に対して凝縮器として機能するため、中間熱交換器１５ａを通過する冷媒は、熱交換対象となる熱媒体を加熱しながら（熱媒体に放熱しながら）、液冷媒となって流出する。

中間熱交換器１５ａから流出した冷媒は、膨張弁１６ｄ及び１６ｂを通過して中継ユニット３から流出し、冷媒配管４を通って熱源機１に流入する。このとき、膨張弁１６ｂ又は膨張弁１６ｄの開度を制御することで冷媒の流量を調整して、冷媒を減圧させるため、低温低圧の気液二相冷媒が中継ユニット３から流出することになる。ここで、全暖房運転時における膨張弁１６ａもしくは１６ｃ及び１６ｅについては、冷媒が流れないような開度にしておく。

熱源機１に流入した冷媒は、逆止弁１３ｃを経て、蒸発器として機能する熱源側熱交換器１２に流れる。低温低圧の気液二相冷媒は、熱源側熱交換器１２内を通過する間に外気との熱交換により蒸発し、低温低圧のガス冷媒となる。熱源側熱交換器１２から流出した冷媒は、四方弁１１、アキュムレータ１７を介して再度圧縮機１０へ吸い込まれる。

次に、熱媒体循環回路における熱媒体の流れについて説明する。ここで、図３において、停止により熱を搬送する必要がない（空調空間を加熱する必要がない。サーモオフしている状態を含む）室内機２ｃ，２ｄの利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄへは熱媒体を通過させる必要がない。そこで、止め弁２４ｃ，２４ｄは閉止し、利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄに熱媒体が流れないようにする。

熱媒体は中間熱交換器１５ａにおいて冷媒との熱交換により加熱される。そして、加熱された熱媒体はポンプ２１ａにより吸引され、送り出される。ポンプ２１ａから出た熱媒体は、三方弁２２ａ，２２ｂ、止め弁２４ａ，２４ｂを通過する。そして、三方弁２５ａ，２５ｂの流量調整により、空調空間の空気を加熱するための仕事に必要な熱を賄う（供給する）分の熱媒体が利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入する。ここで、全暖房運転においても、温度センサー３３ａ，３３ｂの検出温度と温度センサー３４ａ，３４ｂの検出温度との温度差が、設定した目標値となるように、三方弁２５ａ，２５ｂの開度（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂとバイパス２７ａ，２７ｂとを通過する熱媒体の比率）を調整する。

利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入した熱媒体は空調空間の空気との熱交換を行って流出する。一方、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入しなかった残りの熱媒体は空調空間の空気調和には寄与することなくバイパス２７ａ，２７ｂを通過する。

利用側熱交換器２６ａ，２６ｂを流出した熱媒体とバイパス２７ａ，２７ｂを通過した熱媒体とは、三方弁２５ａ，２５ｂにおいて合流する。さらに三方弁２３ａ，２３ｂを通過して中間熱交換器１５ａに流入する。中間熱交換器１５ａにおいて加熱された熱媒体は再度ポンプ２１ａにより吸引され、送り出される。

（冷房主体運転）
図４は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の冷房主体運転時のシステム回路図である。ここでは、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）が暖房、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）が冷房を行い、室内機２ｃ，２ｄ（利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄ）が停止している場合について説明する。まず、冷凍サイクル回路における冷媒の流れについて説明する。熱源機１において、圧縮機１０に吸入された冷媒は圧縮され、高圧のガス冷媒として吐出される。圧縮機１０を出た冷媒は、四方弁１１を経て、熱源側熱交換器１２に流れる。高圧のガス冷媒は熱源側熱交換器１２内を通過する間に外気との熱交換により凝縮する。ここで、冷房主体運転のときには、熱源側熱交換器１２から気液二相冷媒が流出するようにする。熱源側熱交換器１２から流出した気液二相冷媒は逆止弁１３ａを流れる。さらに冷媒配管４を通って中継ユニット３に流入する。

中継ユニット３に流入した冷媒は気液分離器１４を通過する。気液分離器１４において気液二相冷媒は液冷媒とガス冷媒とに分離する。気液分離器１４において分離したガス冷媒は、中間熱交換器１５ａに流入する。中間熱交換器１５ａに流入した冷媒は、凝縮により熱交換対象となる熱媒体を加熱しながら液冷媒となって流出し、膨張弁１６ｄを通過する。

一方、気液分離器１４において分離した液冷媒は、膨張弁１６ｅを通過する。そして、膨張弁１６ｄを通過した液冷媒と合流し、膨張弁１６ａを通過して中間熱交換器１５ｂに流入する。ここで、膨張弁１６ａの開度を制御し、冷媒の流量を調整することで冷媒を減圧させるため、低温低圧の気液二相冷媒が中間熱交換器１５ｂに流入する。中間熱交換器１５ｂに流入した冷媒は、蒸発により熱交換対象となる熱媒体を冷却しながら低温低圧のガス冷媒となって流出する。中間熱交換器１５ｂから流出したガス冷媒は膨張弁１６ｃを通過して中継ユニット３から流出する。そして、冷媒配管４を通過して熱源機１に流入する。ここで、冷房主体運転時における膨張弁１６ｂについては、冷媒が流れないような開度にしておく。また、膨張弁１６ｃについては、圧力損失が生じないようにするため、全開にしておく。

熱源機１に流入した冷媒は、逆止弁１３ｄを通過して、さらに四方弁１１、アキュムレータ１７を介して再度圧縮機１０へ吸い込まれる。

次に、熱媒体循環回路における熱媒体の流れについて説明する。ここで、図４において、停止により熱負荷がかからない（空調空間を冷却、加熱する必要がない。サーモオフしている状態を含む）室内機２ｃ，２ｄの利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄへは熱媒体を通過させる必要がない。そこで、止め弁２４ｃ，２４ｄは閉止し、利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄに熱媒体が流れないようにする。

熱媒体は中間熱交換器１５ｂにおいて冷媒との熱交換により冷却される。そして、冷却された熱媒体はポンプ２１ｂにより吸引され、送り出される。また、熱媒体は中間熱交換器１５ａにおいて冷媒との熱交換により加熱される。そして、冷却された熱媒体はポンプ２１ａにより吸引され、送り出される。

ポンプ２１ｂから出た冷却された熱媒体は、三方弁２２ｂ、止め弁２４ｂを通過する。また、ポンプ２１ａから出た加熱された熱媒体は、三方弁２２ａ、止め弁２４ａを通過する。このように、三方弁２２ａは加熱された熱冷媒を通過させ、冷却された熱冷媒を遮断する。また、三方弁２２ｂは冷却された熱冷媒を通過させ、加熱された熱冷媒を遮断する。このため、循環中においては冷却された熱媒体と加熱された熱媒体とが流れる流路が仕切られて隔てられることとなり、混合することはない。

そして、三方弁２５ａ，２５ｂの流量調整により、空調空間の空気を冷却、加熱するための仕事に必要な熱を賄う（供給する）分の熱媒体が利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入する。ここで、温度センサー３３ａ，３３ｂの検出温度と温度センサー３４ａ，３４ｂの検出温度との温度差が、それぞれ設定した目標値となるように、三方弁２５ａ，２５ｂの開度（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂとバイパス２７ａ，２７ｂとを通過する熱媒体の比率）を調整する。

利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入した熱媒体は空調空間の空気の熱交換を行って流出する。一方、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入しなかった残りの熱媒体は空調空間の空気調和には寄与することなくバイパス２７ａ，２７ｂを通過する。

利用側熱交換器２６ａを流出した熱媒体とバイパス２７ａを通過した熱媒体とは、三方弁２５ａにおいて合流する。さらに三方弁２３ａを通過して中間熱交換器１５ａに流入する。中間熱交換器１５ａにおいて加熱された熱媒体は再度ポンプ２１ａにより吸引され、送り出される。
利用側熱交換器２６ｂを流出した熱媒体とバイパス２７ｂを通過した熱媒体とは、三方弁２５ｂにおいて合流する。さらに三方弁２３ｂを通過して中間熱交換器１５ｂに流入する。中間熱交換器１５ｂにおいて冷却された熱媒体は再度ポンプ２１ｂにより吸引され、送り出される。

（暖房主体運転）
図５は、本発明の実施の形態１に係る空気調和装置の暖房主体運転時のシステム回路図である。ここでは、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）が暖房、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）が冷房を行い、室内機２ｃ，２ｄ（利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄ）が停止している場合について説明する。まず、冷凍サイクル回路における冷媒の流れについて説明する。熱源機１において、圧縮機１０に吸入された冷媒は圧縮され、高圧のガス冷媒として吐出される。圧縮機１０を出た冷媒は、四方弁１１、逆止弁１３ｂを流れる。さらに冷媒配管４を通って中継ユニット３に流入する。

中継ユニット３に流入した冷媒は気液分離器１４を通過する。気液分離器１４を通過したガス冷媒は中間熱交換器１５ａに流入する。中間熱交換器１５ａに流入した冷媒は、凝縮により熱交換対象となる熱媒体を加熱しながら液冷媒となって流出し、膨張弁１６ｄを通過する。ここで、暖房主体運転時における膨張弁１６ｅについては、冷媒が流れないような開度にしておく。

膨張弁１６ｄを通過した冷媒は、さらに膨張弁１６ａと１６ｂとを通過する。膨張弁１６ａを通過した冷媒は中間熱交換器１５ｂに流入する。ここで、膨張弁１６ａの開度を制御し、冷媒の流量を調整することで冷媒を減圧させるため、低温低圧の気液二相冷媒が中間熱交換器１５ｂに流入する。中間熱交換器１５ｂに流入した冷媒は、蒸発により熱交換対象となる熱媒体を冷却しながら低温低圧のガス冷媒となって流出する。中間熱交換器１５ｂから流出したガス冷媒は膨張弁１６ｃを通過する。一方、膨張弁１６ｂを通過した冷媒も、膨張弁１６ｂの開度を制御するため、低温低圧の気液二相冷媒となり、膨張弁１６ｃを通過したガス冷媒と合流する。そのため、より乾き度の大きい低温低圧の冷媒となる。合流した冷媒は冷媒配管４を通過して熱源機１に流入する。

熱源機１に流入した冷媒は、逆止弁１３ｃを経て、蒸発器として機能する熱源側熱交換器１２に流れる。低温低圧の気液二相冷媒は、熱源側熱交換器１２内を通過する間に外気との熱交換により蒸発し、低温低圧のガス冷媒となる。熱源側熱交換器１２から流出した冷媒は、四方弁１１、アキュムレータ１７を介して再度圧縮機１０へ吸い込まれる。

次に、熱媒体循環回路における熱媒体の流れについて説明する。ここで、図５において、停止により熱負荷がかからない（空調空間を冷却、加熱する必要がない。サーモオフしている状態を含む）室内機２ｃ，２ｄの利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄへは熱媒体を通過させる必要がない。そこで、止め弁２４ｃ，２４ｄは閉止し、利用側熱交換器２６ｃ，２６ｄに熱媒体が流れないようにする。

熱媒体は中間熱交換器１５ｂにおいて冷媒との熱交換により冷却される。そして、冷却された熱媒体はポンプ２１ｂにより吸引され、送り出される。また、熱媒体は中間熱交換器１５ａにおいて冷媒との熱交換により加熱される。そして、冷却された熱媒体はポンプ２１ａにより吸引され、送り出される。

ポンプ２１ｂから出た冷却された熱媒体は、三方弁２２ｂ、止め弁２４ｂを通過する。また、ポンプ２１ａから出た加熱された熱媒体は、三方弁２２ａ、止め弁２４ａを通過する。このように、三方弁２２ａは加熱された熱冷媒を通過させ、冷却された熱冷媒を遮断する。また、三方弁２２ｂは冷却された熱冷媒を通過させ、加熱された熱冷媒を遮断する。このため、循環中においては冷却された熱媒体と加熱された熱媒体とは隔てられ、混合することはない。

そして、三方弁２５ａ，２５ｂの流量調整により、空調空間の空気を冷却、加熱するための仕事に必要な熱を賄う（供給する）分の熱媒体が利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入する。ここで、温度センサー３３ａ，３３ｂの検出温度と温度センサー３４ａ，３４ｂの検出温度との温度差が、それぞれ設定した目標値となるように、三方弁２５ａ，２５ｂの開度（利用側熱交換器２６ａ，２６ｂとバイパス２７ａ，２７ｂとを通過する熱媒体の比率）を調整する。

利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入した熱媒体は空調空間の空気との熱交換を行って流出する。一方、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂに流入しなかった残りの熱媒体は空調空間の空気調和には寄与することなくバイパス２７ａ，２７ｂを通過する。

利用側熱交換器２６ａを流出した熱媒体とバイパス２７ａを通過した熱媒体とは、三方弁２５ａにおいて合流する。さらに三方弁２３ａを通過して中間熱交換器１５ａに流入する。中間熱交換器１５ａにおいて加熱された熱媒体は再度ポンプ２１ａにより吸引され、送り出される。
利用側熱交換器２６ｂを流出した熱媒体とバイパス２７ｂを通過した熱媒体とは、三方弁２５ｂにおいて合流する。さらに三方弁２３ｂを通過して中間熱交換器１５ｂに流入する。中間熱交換器１５ｂにおいて冷却された熱媒体は再度ポンプ２１ｂにより吸引され、送り出される。

以上のように、暖房対象の空調空間に設置された利用側熱交換器２６を中間熱交換器１５ａと接続される流路へ切り替え、冷房対象の空調空間に設置された利用側熱交換器２６を中間熱交換器１５ｂと接続される流路へ切り替えることにより、室内機２ａ〜２ｄ（利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄ）の各々において、暖房運転、冷房運転を自由に行うことができるようになる。

なお、本実施の形態１では三方弁２２ａ〜２２ｄ及び三方弁２３ａ〜２３ｄは、流路を切り替えられるものであればこれに限らない。例えば、三方弁２２ａ〜２２ｄ及び三方弁２３ａ〜２３ｄに換えて、開閉弁等の二方弁を２つ組み合わせ、流路を切り替えてもよい。
また、ステッピングモータ駆動式の混合弁等の三方流路の流量を変化させられるもので三方弁２２ａ〜２２ｄ及び三方弁２３ａ〜２３ｄを構成してもよい。電子式膨張弁等の２方流路の流量を変化させられるものを２つ組み合わせて、三方弁２２ａ〜２２ｄ及び三方弁２３ａ〜２３ｄの換わりとしてもよい。ステッピングモータ駆動式の混合弁や電子式膨張弁を用いて流量調整を行うことにより、流路の突然の開閉によるウォーターハンマーを防ぐこともできる。

さて、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄの熱負荷が小さい場合、熱交換に寄与せずバイパス２７ａ〜２７ｄを通って中間熱交換器１５ａ又は中間熱交換器１５ｂに戻る熱媒体が増加する。つまり、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄに流入することことなく中間熱交換器１５ａ又は中間熱交換器１５ｂに戻る熱媒体が増加する。このとき、中間熱交換器１５ａ，１５ｂの熱交換量はほぼ一定であるので、中間熱交換器１５ａでは熱媒体の温度が所望の温度よりも上昇し、中間熱交換器１５ｂでは熱媒体の温度が所望の温度よりも低下してしまう。

これを防ぐためには、中間熱交換器１５ａ，１５ｂを流出した熱媒体の温度、つまり温度センサー３１ａ，３１ｂの検出温度が目標値に近づくように、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄの熱負荷の変化に応じて、ポンプ２１ａ，２１ｂの回転数を制御すればよい。利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄの熱負荷が下がったときは、ポンプ２１ａ，２１ｂの回転数を下げて、空気調和装置の省エネルギー化を図ることができる。利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄの熱負荷が上がったときは、ポンプの回転数２１ａ，２１ｂ上げて、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄの熱負荷を賄うことができる。ここで、中間熱交換器１５ａ，１５ｂに流入する熱媒体の温度、つまり温度センサー３２ａ，３２ｂの検出温度が目標値に近づくようにポンプ２１ａ，２１ｂの回転数を制御しても、同様の効果を得ることができる。

本実施の形態１では温度センサー３１ａ，３１ｂ及び温度センサー３２ａ，３２ｂの双方を設けているが、温度センサー３１ａ，３１ｂ及び温度センサー３２ａ，３２ｂのいずれか一方を設けていればよい。

なお、ポンプ２１ｂは、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄのいずれかにて冷房負荷又は除湿負荷が発生した場合に動作し、いずれの利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄにおいても冷房負荷及び除湿負荷がない場合は停止させている。また、ポンプ２１ａは、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄのいずれかにて暖房負荷が発生した場合に動作し、いずれの利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄにおいても暖房負荷がない場合は停止させている。

ここで、熱媒体を加熱する中間熱交換器１５ａにおいては、冷媒が熱媒体に対して放熱し、加熱する。そのため、温度センサー３１ａで検出される熱媒体の出口側（流出側）の温度が、中間熱交換器１５ａの入口側（流入側）における冷媒の温度よりも高くなることはない。そして、冷媒の過熱ガス域の加熱量は少ないので、熱媒体の出口側（流出側）の温度は、圧力センサ３６の検出に係る圧力における飽和温度で求まる凝縮温度によって制約される。また、熱媒体を冷却する側の中間熱交換器１５ｂにおいては、冷媒が熱媒体から吸熱し、冷却する。そのため、温度センサー３１ｂで検出される熱媒体の出口側（流出側）の温度が、中間熱交換器１５ｂの入口側（流入側）における冷媒の温度よりも低くなることはない。また、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄの熱負荷の増加又は減少に対して、中間熱交換器１５ａの冷凍サイクル回路側における凝縮温度や中間熱交換器１５ｂの冷凍サイクル回路側における蒸発温度は変化する。

したがって、中間熱交換器１５ａの冷凍サイクル回路側における凝縮温度に基づいて、中間熱交換器１５ａの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ａで検出される熱媒体の温度）の制御目標値を設定するのがよい。また、中間熱交換器１５ｂの冷凍サイクル回路側における蒸発温度に基づいて、中間熱交換器１５ｂの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ｂで検出される熱媒体の温度）の制御目標値を設定するのがよい。

例えば、中間熱交換器１５ｂの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ｂで検出される熱媒体の温度）の制御目標温度を７℃に設定していたとする。このときの中間熱交換器１５ｂの冷凍サイクル回路側における蒸発温度が３℃だったとする。その後、中間熱交換器１５ｂの冷凍サイクル回路側における蒸発温度が７℃に上昇した場合、中間熱交換器１５ｂの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ｂで検出される熱媒体の温度）を７℃にすることができないので、ポンプ２１ｂ等の制御ができなくなる。そこで、中間熱交換器１５ｂの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ｂで検出される熱媒体の温度）の制御目標温度を、例えば蒸発温度の上昇分（４℃）だけ上昇させ、例えば１１℃に設定する。

同様に、中間熱交換器１５ａの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ａで検出される熱媒体の温度）の制御目標温度も、中間熱交換器１５ａの冷凍サイクル回路側における凝縮温度の上昇又は低下に基づいて変更する。

＜室内機起動時の他の室内機への影響抑制方法＞
つづいて、停止していたある室内機２が運転を開始した際の、他の室内機２への影響を抑制する方法（以下、影響抑制方法という）について説明する。

例えば冬期等において、停止していた室内機２のいずれかを暖房運転に切り替えるとき、この暖房運転に切り替えた室内機２に収容されている利用側熱交換器２６と接続された熱媒体配管５に滞留している低温の熱媒体は、中間熱交換器１５ａに流入することとなる。このため、暖房運転中の室内機２に収容された利用側熱交換器２６に流入する熱媒体温度を低下させてしまう。また、例えば夏期等において、停止していた室内機２のいずれかを冷房運転に切り替えるとき、この冷房運転に切り替えた室内機２に収容されている利用側熱交換器２６と接続された熱媒体配管５に滞留している高温の熱媒体は、中間熱交換器１５ａに流入することとなる。このため、冷房運転中の室内機２に収容された利用側熱交換器２６に流入する熱媒体温度を上昇させてしまう。さらに、上述のように、本実施の形態１に係る空気調和装置は、室内機２ａ〜２ｄの冷房運転と暖房運転を混在させて行うことができる。また、室内機２ａ〜２ｄの運転モードを簡単に切り替えることができる。そのため、冷房運転していた室内機２のいずれかを暖房運転に切り替えるとき、又は暖房運転をしていた室内機２のいずれかを冷房運転に切り替えるときも、前述の課題は発生する。

まず、室内機２ａが暖房運転を行い、室内機２ｂが停止中又は冷房運転を行っている状態（図５に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが暖房運転を行っている状態（図３に示す状態）に運転モードを変化させた場合の熱媒体の温度変化について説明する。つまり、室内機２ｂの運転モードを停止中から暖房運転、又は冷房運転から暖房運転に切り替えた場合の熱媒体の温度変化について説明する。

例えば、室内機２ａが暖房運転を行い、室内機２ｂが冷房運転を行っている状態において、中間熱交換器１５ａの入口側の熱媒体の温度（温度センサー３２ａの検出温度）を４０℃、中間熱交換器１５ａの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ａの検出温度）を４５℃とする。また、中間熱交換器１５ｂの入口側の熱媒体の温度（温度センサー３２ｂの検出温度）を１３℃、中間熱交換器１５ｂの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ｂの検出温度）を７℃とする。

室内機２ｂの運転モードを冷房運転から暖房運転に切り替える場合、まず止め弁２４ｂによって、利用側熱交換器２６ｂへの低温の熱媒体の流入を停止する。そして、三方弁２２ｂ，２３ｂを暖房側（中間熱交換器１５ａと接続する流路）に切り替える。また、冷房運転をする室内機２がない場合は、ポンプ２１ｂも停止させる。その後、止め弁２４ｂを開くと、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた低温の熱媒体は、高温の熱媒体に押し出されて三方弁２３ｂを通過する。この低温の熱媒体は、三方弁２３ａを通過した熱媒体と合流し、混合されて中間熱交換器１５ａに流入する。

例えば、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた低温の熱媒体を１０℃（中間熱交換器１５ｂの入口側の熱媒体の温度と出口側の熱媒体の温度との平均）、利用側熱交換器２６ａから流出した熱媒体の温度を４０℃とすると、混合後の熱媒体の温度ｔｗａｂは次式（１）となる。
ｔｗａｂ＝（Ｖｗａ／Ｖｗａｂ）・ｔｗａ＋（１−Ｖｗａ／Ｖｗａｂ）・ｔｗｂ…（１）
なお、Ｖｗａは三方弁２３ａを通過する熱媒体の流量、ｔｗａは三方弁２３ａを通過する熱媒体温度、Ｖｗｂは三方弁２３ｂを通過する熱媒体の流量、ｔｗｂは三方弁２３ｂを通過する熱媒体の温度、Ｖｗａｂは混合後の熱媒体の流量を示す。
例えば、三方弁２３ａを通る熱媒体の流量と三方弁２３ｂを通る熱媒体の流量とが同じ場合、混合後の熱媒体の温度ｔｗａｂは２５℃となる。

ここで、中間熱交換器１５ａに注目すると、冷凍サイクル回路側では、暖房運転を行う利用側熱交換器２６が１台から２台に増えることにより、中間熱交換器１５ａにおける冷媒と熱媒体との熱交換量Ｑｗｈが足りなくなる。そこで、熱交換量Ｑｗｈを増やすために、熱源機１では圧縮機１０の冷媒吐出流量を増加させたりする。これにより、暖房運転を行う利用側熱交換器２６の１台あたりの暖房能力ｑｈを維持することができる。

一方、熱媒体循環回路側では、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた低温の熱媒体と高温の熱媒体とが混合するため、中間熱交換器１５ａの入口側の熱媒体の温度が４０℃から例えば２５℃に低下する。このため、中間熱交換器１５ａの出口側の熱媒体の温度を４５℃に維持するために、ポンプ２１ａの回転数を低下させる。すると、高温の熱媒体の流量が減少してしまう。したがって、利用側熱交換器２６ａの熱媒体流量も低下するため、当初より暖房運転をしていた室内機２ａからの吹き出し温度が低下してしまう。

また、中間熱交換器１５ａの入口側の熱媒体の温度の低下が大きいと、冷凍サイクル回路側では、冷媒の凝縮圧力の低下や冷媒の過冷却度の増大が発生する。このため、中間熱交換器１５ａでは液冷媒の比率が大きくなり、伝熱性能の低下等の問題点が生じる。

次に、室内機２ａが停止中又は暖房運転を行い、室内機２ｂが冷房運転を行っている状態（図４に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが冷房運転を行っている状態（図２に示す状態）に運転モードを変化させた場合の熱媒体の温度変化について説明する。つまり、室内機２ａの運転モードを停止中から冷房運転、又は暖房運転から冷房運転に切り替えた場合の熱媒体の温度変化について説明する。

例えば、室内機２ａが暖房運転を行い、室内機２ｂが冷房運転を行っている状態において、中間熱交換器１５ａの入口側の熱媒体の温度（温度センサー３２ａの検出温度）を４０℃、中間熱交換器１５ａの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ａの検出温度）を４５℃とする。また、中間熱交換器１５ｂの入口側の熱媒体の温度（温度センサー３２ｂの検出温度）を１３℃、中間熱交換器１５ｂの出口側の熱媒体の温度（温度センサー３１ｂの検出温度）を７℃とする。

室内機２ａの運転モードを暖房運転から冷房運転に切り替える場合、まず止め弁２４ａによって、利用側熱交換器２６ａへの高温の熱媒体の流入を停止する。そして、三方弁２２ａ、２３ａを冷房側（中間熱交換器１５ｂと接続する流路）に切り替える。また、暖房運転をする室内機２がない場合は、ポンプ２１ａも停止させる。その後、止め弁２４ａを開くと、利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５に滞留していた高温の熱媒体は、低温の熱媒体に押し出されて三方弁２３ａを通過する。この高温の熱媒体は、三方弁２３ｂを通過した熱媒体と合流し、混合されて中間熱交換器１５ｂに流入する。

例えば、利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５に滞留していた高温の熱媒体を４２．５℃（中間熱交換器１５ａの入口側の熱媒体の温度と出口側の熱媒体の温度との平均）、利用側熱交換器２６ｂから流出した熱媒体の温度を１３℃、三方弁２３ａを通る熱媒体の流量と三方弁２３ｂを通る熱媒体の流量とが同じ、とすると、混合後の熱媒体の温度ｔｗａｂは（１）式より２７．８℃となる。

ここで、中間熱交換器１５ｂに注目すると、冷凍サイクル回路側では、冷房運転を行う利用側熱交換器２６が１台から２台に増えることにより、中間熱交換器１５ｂにおける冷媒と熱媒体との熱交換量Ｑｗｃが足りなくなる。そこで、熱交換量Ｑｗｃを増やすために、熱源機１では圧縮機１０の冷媒吐出流量を増加させたりする。これにより、冷房運転を行う利用側熱交換器２６の１台あたりの冷房能力ｑｃを維持することができる。

一方、熱媒体循環回路側では、利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５に滞留していた高温の熱媒体と低温の熱媒体とが混合するため、中間熱交換器１５ｂの入口側の熱媒体の温度が１３℃から例えば２７．８℃に上昇する。このため、中間熱交換器１５ｂの出口側の熱媒体の温度を７℃に維持するために、ポンプ２１ｂの回転数を低下させる。すると、低温の熱媒体の流量が減少してしまう。したがって、利用側熱交換器２６ｂの熱媒体流量も低下するため、当初より冷房運転をしていた室内機２ｂからの吹き出し温度が上昇してしまう。

また、中間熱交換器１５ｂの入口側の熱媒体の温度の上昇が大きいと、冷凍サイクル回路側では、冷媒の蒸発圧力の上昇や冷媒の過熱度の増大が発生する。このため、中間熱交換器１５ｂではガス冷媒の比率が大きくなり、伝熱性能の低下等の問題点が生じる。

また、中間熱交換器１５ａでの冷媒の過冷却度や中間熱交換器１５ｂでの過熱度の増加が大きくなると、冷凍サイクル回路内の冷媒分布が大きく変化する。このため、中間熱交換器１５ａを流れる冷媒の凝縮圧力や、中間熱交換器１５ｂを流れる冷媒の蒸発圧力を目標圧力に安定させるのに時間を要してしまうという問題点も生じる。

そこで、本実施形態に係る空気調和装置では、以下の方法により、ある室内機２が停止中から運転を開始した際、又は運転モードを変更した際の、他の室内機２への影響の抑制を図っている。具体的には、三方弁２５ａ〜２５ｄの出口に温度センサー３９ａ〜３９ｄを設けている。そして、室内機２ａ〜２ｄが運転を開始するとき、又は運転モードを切り替えるときに、この温度センサー３９ａ〜３９ｄの検出温度に基づいて、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄに流入する熱媒体の流量を調整する。これにより、室内機２ａ〜２ｄからの吹き出し温度の変化を抑制している。

まず、室内機２ａが暖房運転を行い、室内機２ｂが停止中又は冷房運転を行っている状態（図５に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが暖房運転を行っている状態（図３に示す状態）に運転モードを変化させた場合の影響抑制方法について説明する。つまり、室内機２ｂの運転モードを停止中から暖房運転、又は冷房運転から暖房運転に切り替えた場合の、影響抑制方法について説明する。

図７は、本発明の実施の形態１に係る影響抑制方法の一例を示すフローチャートである。
停止中又は冷房運転中の室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）（ステップＳ１０１）を暖房運転に切り替えると（ステップＳ１０２）、制御装置５０は、他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中であるか否かを判断する（ステップＳ１０３）。他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中でなければ、ステップＳ１０４に進んでポンプ２１ｂを停止し、ステップＳ１０５に進む。他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中であれば、ステップＳ１０５に進み、止め弁２４ｂを閉止する。そして、ステップＳ１０６に進み、室内機２ｂのファン（図示せず）を停止させる。なお、ファンを再び起動させる条件（Ｓ１０７）については、後述する。ステップＳ１０８では、三方弁２２ｂ，２３ｂを暖房側（中間熱交換器１５ａと接続する流路）に切り替える。ステップＳ１０９では、他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中であるか否かを判断する。

ステップＳ１０９において他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中であると判断した場合、ステップＳ１１１に進み、三方弁２５ｂの開度をＬ１に調整する。なお、三方弁２５ｂの開度Ｌ１の決定方法については、後述する。ここで、三方弁２５ａ〜２５ｄの流量特性の一例を図６に示す。この例では、三方弁２５ａ〜２５ｄが全閉であるとバイパス２７ａ〜２７ｄを流れる流量が最大になり、三方弁２５ａ〜２５ｄが全開であると利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄに流れる流量が最大になる。その後、ステップＳ１１２では、止め弁２４ｂを開く（Ｓ１１２）。

ステップＳ１１２終了後、温度センサー３９ｂの検出温度ｔｍがある閾値αより大きいか否かを判断する（ステップＳ１１３）。ここで、閾値αが第１の閾値に相当する。温度センサー３９ｂの検出温度ｔｍが閾値α以下の場合、ステップＳ１１４に進む。そして、利用側熱交換器２６ｂに流入する熱媒体の流量を減少させるため、三方弁２５ｂの開度をＬ１からＬ１−ΔＬに変更する。その後、再びステップＳ１１３に戻る。温度センサー３９ｂの検出温度ｔｍが閾値αより大きい場合、ステップＳ１１５に進む。

ステップＳ１１５では、温度センサー３４ｂの検出温度ｔｏｕｔ（利用側熱交換器２６ｂ出口側の熱媒体温度）がある閾値αより大きいか否かを判断する。なお、閾値αの決定方法については、後述する。温度センサー３４ｂの検出温度ｔｏｕｔが閾値α以下の場合、ステップＳ１１６に進む。ステップＳ１１６では、温度センサー３９ｂの検出温度ｔｍが上限値α＋εより大きいと判断すると、バイパス２７ｂを流れる熱媒体流量を小さくするため、ステップＳ１１７に進む。そこで、三方弁２５ｂの開度をＬ１からＬ１＋ΔＬに変更する。その後、再びステップＳ１１３に戻る。一方で、ｔｍがα＋ε以下であると判断すると、Ｌ１は変更しない。ここで、α＋εはｔｍの目標値の猶予である。温度センサー３４ｂの検出温度ｔｏｕｔが閾値αより大きい場合、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた低温の熱媒体が高温の熱媒体と入れ替わったと判断し、ステップＳ１１８に進む。そして、三方弁２５ｂで利用側熱交換器２６ｂの空調負荷を調整する制御に移行する。

一方、ステップＳ１０９において他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中でないと判断した場合、止め弁２４ｂを開き（Ｓ１１０）、三方弁２５ｂで利用側熱交換器２６ｂの空調負荷を調整する制御に移行する（ステップＳ１１８）。

（開度Ｌ１、閾値α）
閾値α、及び三方弁２５ｂの開度Ｌ１について説明する。
閾値α及び三方弁２５ｂの開度Ｌ１は、暖房運転している室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）の吹き出し温度を考慮して決定する。

室内機２ｂが暖房運転に切り替わる前においては、利用側熱交換器２６ａでは、熱媒体と空調空間の空気が熱交換し、例えば熱媒体は４５℃から４０℃まで冷却される。また、利用側熱交換器２６ａでは、熱媒体と空調空間の空気が熱交換し、空調空間の空気は例えば２０℃から４０℃まで加熱される。中間熱交換器１５ａでは、例えば熱媒体は４０℃から４５℃まで加熱される。なお、バイパス２７ａを通過する熱媒体の流量は０Ｌ／ｍｉｎとし、利用側熱交換器２６ａと中間熱交換器１５ａに流入する熱媒体流量は２０Ｌ／ｍｉｎとする。

止め弁２４ｂが開き（図７のステップＳ１１２）、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた低温の熱媒体が三方弁２３ｂを通過すると、中間熱交換器１５ａ入口の熱媒体の温度Ｔｗａｂと利用側熱交換器２６ａに流入する熱媒体流量Ｖｗは、次のように変化する。なお、三方弁２２ａ，２２ｂを通過する熱媒体の流量は等しいとする。

三方弁２２ａを通過する熱媒体は、利用側熱交換器２６ａで空気と熱交換を行い、４５℃から４０℃まで冷却される。一方、三方弁２２ｂを通過する熱媒体は、一部は利用側熱交換器２６ｂに向かって流れ、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留する冷たい熱媒体を押し出す。また、残りの一部は、バイパス２７ｂを通って、三方弁２５ｂで前記の冷たい熱媒体と混合する。

このとき、利用側熱交換器２６ｂに流入する熱媒体流量をＶｗｒ、バイパス２７ｂを流れる熱媒体流量をＶｗｂとすると、バイパス率Ｒｂは（２）式で示される。
Ｒｂ＝Ｖｗｂ／（Ｖｗｂ＋Ｖｗｒ）＝Ｖｗｂ／Ｖｗ…（２）
この（２）式を用いると、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた冷たい熱媒体とバイパス２７ｂを通過した高温の熱媒体とが混合された熱媒体（三方弁２５ｂを通過した熱媒体）の温度ｔｍは、次式（３）のようになる。
ｔｍ＝Ｒｂ・ｔｂ＋（１−Ｒｂ）ｔｗｒ…（３）
ここで、ｔｗｒは利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた冷たい熱媒体の温度、ｔｂはバイパス２７ｂを通過した高温の熱媒体の温度である。また、この三方弁２５ｂを通過した熱媒体の温度ｔｍは、（１）式に示すｔｗｂ（三方弁２３ｂを通過する熱媒体の温度）と同じ温度を示す。

例えばバイパス率Ｒｂを０．１、ｔｗｒを１０℃、ｔｂを４５℃とすると、三方弁２５ｂを通過した熱媒体の温度ｔｍは１３．５℃となる。
また、三方弁２３ａと２３ｂを通る熱媒体の流量は等しく、三方弁２３ａを通る熱媒体の温度ｔｗａは４０℃とすると、三方弁２３ｂを通過した熱媒体と三方弁２３ａを通過した熱媒体とが混合された後の熱媒体の温度、つまり中間熱交換器１５ａ入口の熱媒体の温度ｔｗａｂは、（１）式より２６．８℃となる。

ここで、中間熱交換器１５ａ出口の熱媒体の温度は、ポンプ２１ａの回転数を制御することにより、例えば４５℃一定に制御されている。中間熱交換器１５ａにおける熱交換量Ｑｗｈは、熱媒体流量Ｖｗａｂ、熱媒体の定圧比熱ｃｐｗ、熱媒体入口温度ｔｗｈｉｎ、出口温度ｔｗｈｏｕｔとすると、次式（４）になる。
Ｑｗｈ＝ｃｐｗ・Ｖｗａｂ・（ｔｗｈｏｕｔ−ｔｗｈｉｎ）…（４）
上述のようにＱｗｈは暖房運転をする利用側熱交換器２６の台数に応じて定められる。つまり、ｔｗｈｏｕｔ−ｔｗｈｉｎを約５℃一定とした場合、利用側熱交換器２６ａ１台のみが暖房運転をしているときはＶｗａｂ＝２０Ｌ／ｍｉｎとなり、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂの２台が暖房運転をするときはＶｗａｂ＝４０Ｌ／ｍｉｎとなるように、Ｑｗｈは定められる。

止め弁２４ｂが開くと（図７のステップＳ１１２）、上述のように中間熱交換器１５ａにおける熱交換量Ｑｗｈは増加する。このとき、熱媒体入口温度ｔｗｈｉｎは４０℃から２６．８℃に低下する。熱媒体出口温度ｔｗｈｏｕｔを４５℃一定にすると、（４）式より熱媒体流量Ｖｗａｂは４０Ｌ／ｍｉｎから１１Ｌ／ｍｉｎとなる。つまり、利用側熱交換器２６ａに流入する熱媒体流量Ｖｗは約５．５Ｌ／ｍｉｎとなる。

ここで、利用側熱交換器２６ａの暖房能力ｑｈは次式（５）のようになる。
ｑｈ＝ｃｐａ・Ｖａ・（ｔａｏｕｔ−ｔａｉｎ）…（５）
ここで、ｃｐａは空気の定圧比熱、Ｖａはファンの風量、ｔａｉｎは利用側熱交換器２６ａに流入する空気の温度、ｔａｏｕｔは吹き出し温度（利用側熱交換器２６ａから流出する空気の温度）を示す。
暖房能力ｑｈが熱媒体流量に比例すると仮定すると、利用側熱交換器２６ａに流入する熱媒体が２０Ｌ／ｍｉｎから５．５Ｌ／ｍｉｎになることにより、吹き出し温度は４０℃から約２５．５℃に低下する。

図８に、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）を冷房運転から暖房運転に切り替えた際の、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率と室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）の吹き出し温度との関係を示す。この図８は、上記（１）式〜（５）式より求められている。この図８より、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂが増加するにつれて、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）の暖房吹き出し温度が上昇していることがわかる。これは、バイパス２７ｂを通過する熱媒体の流量が多いほど、中間熱交換器１５ａ入口の熱媒体の温度が高くなり、結果的に利用側熱交換器２６ａの熱媒体の流量が多くなるためである。

また、図９に室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）を停止中又は冷房運転から暖房運転に切り替えた際の、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率と利用側熱交換器２６ｂに接続された熱媒体配管５内の低温熱媒体の入れ替わり時間との関係を示す。この熱媒体配管５内の低温熱媒体が高温熱媒体に入れ替わる時間Ｔｃは、次式（６）により求めている。
Ｔｃ＝Ｍ／（Ｖｗ・Ｒｂ）…（６）
ここで、Ｍは熱媒体配管５に滞留する熱媒体の容積、Ｖｗは三方弁２５ｂの出口流量を示す。なお、この（６）式は、ビル用マルチエアコン等の熱媒体配管５の長さが長い空気調和装置を想定している。ビル用マルチエアコン等は、熱媒体配管５の長さが片道５０ｍ程度になる場合がある。例えば、熱媒体配管５の内径を２０ｍｍとすると、熱媒体配管５に滞留する熱媒体の容積Ｍはおよそ３１Ｌとなる。これに比べ利用側熱交換器２６の熱媒体容積は小さいため、ここでは熱媒体配管５のみを考慮している。

図９に示すように、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂが増加するにつれて、熱媒体配管５内の低温熱媒体が高温熱媒体に入れ替わる時間Ｔｃが増加している。これは、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂが増加すると、利用側熱交換器２６ｂに流入する熱媒体流量が減少して、冷たい熱媒体と暖かい熱媒体が入れ替わる時間Ｔｃが増加することを示している。以上より、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂを増加させると室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）の暖房吹き出し温度を高くすることができるが、それに対して熱媒体が入れ替わるための時間Ｔｃが増加するため、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）においては温風を吹出すまでの時間がかかってしまう。

そこで、本実施の形態１では、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）を暖房運転に切り替えた後の利用側熱交換器２６ａの暖房能力ｑｈが、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）を暖房運転に切り替える前の利用側熱交換器２６ａの暖房能力ｑｈの５０％を維持できるように、バイパス率Ｒｂを決定している。つまり、利用側熱交換器２６ａの熱媒体流量が５．５Ｌ／ｍｉｎのときの利用側熱交換器２６ａの暖房能力ｑｈが、利用側熱交換器２６ａの熱媒体流量が２０Ｌ／ｍｉｎのときの利用側熱交換器２６ａの暖房能力ｑｈの５０％を維持できるように、バイパス率Ｒｂを決定している。そして、このバイパス率Ｒｂ及び図８に基づいて、閾値α、及び三方弁２５ｂの開度Ｌ１を決定している。

具体的には、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）を暖房運転に切り替えた後の利用側熱交換器２６ａの暖房能力ｑｈを、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）を暖房運転に切り替える前の利用側熱交換器２６ａの暖房能力ｑｈの５０％を維持するためには、室内機２ａのファンの風量Ｖａを一定、利用側熱交換器２６ａに流入する空気の温度ｔａｉｎを２０℃とすると、室内機２ａ暖房吹き出し温度ｔａｏｕｔを３０℃以上とすればよいことが（５）式よりわかる。また、この室内機２ａ暖房吹き出し温度ｔａｏｕｔを維持するには、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂを０．６とすればよいことが図８よりわかる。利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂを０．６にするためには、三方弁２５ｂを通過した熱媒体の温度ｔｍ（温度センサー３９ｂの検出温度）を３１℃にすればよいことが（３）式よりわかる。したがって、このｔｍを閾値αとしている。また、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂが０．６となる三方弁２５ｂの開度をＬ１としている。

（ファンの再起動条件）
次に、室内機２ｂを暖房運転に切り替えた後における、室内機２ｂのファンの再起動条件について説明する。
上述のように利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂを０．６とすると、利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５内の熱媒体が入れ替わる時間Ｔｃは約７．４分である。熱媒体配管５は利用側熱交換器２６ｂへの行きと戻りで同じ長さであるので、暖かい熱媒体が利用側熱交換器２６ｂに到達するまでの時間は約３．７分となる。このため、図７のステップＳ１０７に示すＴ１は３．７分とすることができる。しかしながら、このＴ１は暖かい熱媒体が利用側熱交換器２６ｂに到達するまでの最大値である。また、利用側熱交換器２６ｂ出口の熱媒体の温度ｔｏｕｔが閾値αより大きくなれば、利用側熱交換器２６ｂ内の熱媒体が入れ替わったと判断できる（図７のＳ１１５）。したがって、室内機２ｂのファンの再起動条件にｔｏｕｔ＞αという条件判断を加えることで無駄にファンの起動を遅延させることを避けることができる。

次に、室内機２ｂが冷房運転を行い、室内機２ａが停止中又は暖房運転を行っている状態（図５に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが冷房運転を行っている状態（図３に示す状態）に運転モードに変化させた場合の影響抑制方法について説明する。つまり、室内機２ａの運転モードを停止中から冷房運転、又は暖房運転から冷房運転に切り替えた場合の、影響抑制方法について説明する。

図１０は、本発明の実施の形態１に係る影響抑制方法の一例を示すフローチャートである。
停止中又は暖房運転中の室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）（ステップＳ２０１）を冷房運転に切り替えると（ステップＳ２０２）、制御装置５０は、他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中であるか否かを判断する（ステップＳ２０３）。他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中でなければ、ステップＳ２０４に進んでポンプ２１ａを停止し、ステップＳ２０５に進む。他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中であれば、ステップＳ２０５に進み、止め弁２４ａを閉止する。そして、ステップＳ２０６に進み、室内機２ａのファン（図示せず）を停止させる。なお、ファンを再び起動させる条件（Ｓ２０７）については、後述する。ステップＳ２０８では、三方弁２２ａ，２３ａを冷房側（中間熱交換器１５ｂと接続する流路）に切り替える。ステップＳ２０９では、他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中であるか否かを判断する。

ステップＳ２０９において他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中であると判断した場合、ステップＳ２１１に進み、三方弁２５ａの開度をＬ２に調整する。なお、三方弁２５ａの開度Ｌ２の決定方法については、後述する。その後、ステップＳ２１２では、止め弁２４ａを開く（Ｓ２１２）。

ステップＳ２１２終了後、温度センサー３９ａの検出温度ｔｍがある閾値βより小さいか否かを判断する（ステップＳ２１３）。ここで、閾値βが第２の閾値に相当する。温度センサー３９ａの検出温度ｔｍが閾値β以上の場合、ステップＳ２１４に進む。そして、利用側熱交換器２６ａに流入する熱媒体の流量を減少させるため、三方弁２５ａの開度をＬ２からＬ２−ΔＬに変更する。その後、再びステップＳ２１３に戻る。温度センサー３９ａの検出温度ｔｍが閾値βより小さい場合、ステップＳ２１５に進む。

ステップＳ２１５では、温度センサー３４ａの検出温度ｔｏｕｔ（利用側熱交換器２６ａ出口側の熱媒体温度）がある閾値βより小さいか否かを判断する。なお、閾値βの決定方法については、後述する。温度センサー３４ａの検出温度ｔｏｕｔが閾値β以上の場合、ステップＳ２１６に進む。ステップＳ２１６では、温度センサー３９ａの検出温度ｔｍが上限値β−εより小さいと判断すると、バイパス２７ａを流れる熱媒体流量を小さくするため、ステップＳ２１７に進む。そこで、熱媒体流量調整弁の開度をＬ２からＬ２＋ΔＬに変更する。その後、再びステップＳ２１３に戻る。一方で、ｔｍがβ−ε以上であると判断すると、Ｌ２は変更しない。ここで、β−εはｔｍの目標値の猶予である。温度センサー３４ａの検出温度ｔｏｕｔが閾値βより小さい場合、利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５に滞留していた高温の熱媒体が低温の熱媒体と入れ替わったと判断し、ステップＳ２１８に進む。そして、三方弁２５ａで利用側熱交換器２６ａの空調負荷を調整する制御に移行する。

一方、ステップＳ２０９において他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中でないと判断した場合、止め弁２４ａを開き（Ｓ２１０）、三方弁２５ａで利用側熱交換器２６ｂの空調負荷を調整する制御に移行する（ステップＳ２１８）。

（開度Ｌ２、閾値β）
閾値β、及び三方弁２５ｂの開度Ｌ２について説明する。
閾値β及び三方弁２５ｂの開度Ｌ２は、冷房運転している室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）の吹き出し温度を考慮して決定する。

室内機２ａが暖房運転に切り替わる前においては、利用側熱交換器２６ｂでは、熱媒体と空調空間の空気が熱交換し、例えば熱媒体は７℃から１３℃まで加熱される。また、利用側熱交換器２６ｂでは、熱媒体と空調空間の空気が熱交換し、空調空間の空気は例えば２７℃から１２℃まで冷却される。中間熱交換器１５ｂでは、例えば熱媒体は１３℃から７℃まで冷却される。なお、バイパス２７ｂを通過する熱媒体の流量は０Ｌ／ｍｉｎとし、利用側熱交換器２６ｂと中間熱交換器１５ｂに流入する熱媒体流量は２０Ｌ／ｍｉｎとする。

止め弁２４ａが開き（図１０のステップＳ２１２）、利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５に滞留していた高温の熱媒体が三方弁２３ａを通過すると、中間熱交換器１５ｂ入口の熱媒体の温度Ｔｗａｂと利用側熱交換器２６ｂに流入する熱媒体流量Ｖｗは、次のように変化する。なお、三方弁２２ａ，２２ｂを通過する熱媒体の流量は等しいとする。

三方弁２２ｂを通過する熱媒体は、利用側熱交換器２６ｂで空気と熱交換を行い、７℃から１３℃まで加熱される。一方、三方弁２２ａを通過する熱媒体は、一部は利用側熱交換器２６ａに向かって流れ、利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５に滞留する高温の熱媒体を押し出す。また、残りの一部は、バイパス２７ａを通って、三方弁２５ａで前記の高温熱媒体と混合する。このとき、例えばバイパス率Ｒｂを０．１、利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５に滞留していた高温熱媒体の温度ｔｗｒを４２．５℃、バイパス２７ａを通る熱媒体の温度ｔｂを７℃とすると、（３）式より、三方弁２５ａを通過した熱媒体の温度ｔｍは３９℃となる。

また、三方弁２３ａと２３ｂを通る熱媒体の流量は等しく、三方弁２３ｂを通る熱媒体の温度ｔｗａは１３℃とすると、三方弁２３ｂを通過した熱媒体と三方弁２３ａを通過した熱媒体とが混合された後の熱媒体の温度、つまり中間熱交換器１５ｂ入口の熱媒体の温度ｔｗａｂは、（１）式より約２６℃となる。

ここで、中間熱交換器１５ｂ出口の熱媒体の温度は、ポンプ２１ｂの回転数を制御することにより、例えば７℃一定に制御されている。中間熱交換器１５ｂにおける熱交換量Ｑｗｃは、熱媒体流量Ｖｗａｂ、熱媒体の定圧比熱ｃｐｗ、熱媒体入口温度ｔｗｃｉｎ、出口温度ｔｗｃｏｕｔとすると、次式（７）になる。
Ｑｗｃ＝ｃｐｗ・Ｖｗａｂ・（ｔｗｃｉｎ―ｔｗｃｏｕｔ）…（７）
上述のようにＱｗｃは冷房運転をする利用側熱交換器２６の台数に応じて定められる。つまり、ｔｗｃｉｎ―ｔｗｃｏｕｔを約６℃一定とした場合、利用側熱交換器２６ｂ１台のみが冷房運転をしているときはＶｗａｂ＝２０Ｌ／ｍｉｎとなり、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂの２台が冷房運転をするときはＶｗａｂ＝４０Ｌ／ｍｉｎとなるように、Ｑｗｃは定められる。

止め弁２４ｂが開くと（図１０のステップＳ２１２）、上述のように中間熱交換器１５ｂにおける熱交換量Ｑｗｃは増加する。このとき、熱媒体入口温度ｔｗｃｉｎは１３℃から２６℃に上昇する。熱媒体出口温度ｔｗｃｏｕｔを７℃一定にすると、（７）式より熱媒体流量Ｖｗａｂは４０Ｌ／ｍｉｎから１２．６ＬＬ／ｍｉｎとなる。つまり、利用側熱交換器２６ｂに流入する熱媒体流量Ｖｗは約６．３Ｌ／ｍｉｎとなる。

ここで、利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃは次式（８）のようになる。
ｑｃ＝ｃｐａｉ・Ｖａ・（ｉａｉｎ―ｉａｏｕｔ）…（８）
ここで、ｃｐａｉは空気のエンタルピー基準の定圧比熱、Ｖａはファンの風量、ｉａｉｎは利用側熱交換器２６ｂ入口の空気のエンタルピー、ｉａｏｕｔは利用側熱交換器２６ｂ出口の空気のエンタルピーを示す。
冷房能力ｑｃが熱媒体流量に比例すると仮定すると、利用側熱交換器２６ｂに流入する熱媒体が２０Ｌ／ｍｉｎから６．３Ｌ／ｍｉｎになることにより、ｉａｏｕｔから換算される吹き出し温度は１２℃から２０．９℃に上昇する。なお、ｉａｉｎは一定として計算している。

図１１に、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を停止中又は暖房運転から冷房運転に切り替えた際の、利用側熱交換器２６ａのバイパス率と室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）の吹き出し温度との関係を示す。この図１１より、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂが増加するにつれて、室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）の冷房吹き出し温度が低下していることがわかる。これは、バイパス２７ａを通過する熱媒体の流量が多いほど、中間熱交換器１５ｂ入口の熱媒体の温度が低くなり、結果的に利用側熱交換器２６ｂの熱媒体流量Ｖｗが多くなるためである。

また、図１２に室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を停止中又は暖房運転から冷房運転に切り替えた際の、利用側熱交換器２６ａのバイパス率と利用側熱交換器２６ａに接続された熱媒体配管５内の高温熱媒体の入れ替わり時間Ｔｃとの関係を示す。この熱媒体配管５内の高温熱媒体が低温熱媒体に入れ替わる時間Ｔｃは、（６）式により求めている。

図１２に示すように、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂが増加するにつれて、熱媒体配管５内の高温熱媒体が低温熱媒体に入れ替わる時間Ｔｃが増加している。これは、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂが増加すると、利用側熱交換器２６ａに流入する熱媒体流量が減少して、高温の熱媒体と低温の熱媒体が入れ替わる時間Ｔｃが増加することを示している。以上より、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂを増加させると室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）の冷房吹き出し温度を低くすることができるが、それに対して熱媒体が入れ替わるための時間Ｔｃが増加するため、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）においては冷風を吹出すまでの時間がかかってしまう。

そこで、本実施の形態１では、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を冷房運転に切り替えた後の利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃが、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を冷房運転に切り替える前の利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃの５０％を維持できるように、バイパス率Ｒｂを決定している。つまり、利用側熱交換器２６ｂの熱媒体流量が６．３Ｌ／ｍｉｎのときの利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃが、利用側熱交換器２６ｂの熱媒体流量が２０Ｌ／ｍｉｎのときの利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃの５０％を維持できるように、バイパス率Ｒｂを決定している。そして、このバイパス率Ｒｂ及び図１１に基づいて、閾値β、及び三方弁２５ａの開度Ｌ２を決定している。

図１３は、本発明の実施の形態１に係る、冷房運転に切り替える利用側熱交換器２６のバイパス率と冷房運転中の利用側熱交換器２６の冷房能力比との関係を示す特性図である。図１３の縦軸は、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を冷房運転に切り替える前の利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃに対する、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を冷房運転に切り替えた後の利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃの比率を表している。この図１３より、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を冷房運転に切り替えた後の利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃが、室内機２ａ（利用側熱交換器２６ａ）を冷房運転に切り替える前の利用側熱交換器２６ｂの冷房能力ｑｃの５０％を維持するためには、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂを０．５とすればよいことがわかる。このときの冷房吹き出し温度は、図１１より１７．３℃である。また、図１２より熱媒体が入れ替わる時間は約６．１分となる。利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂを０．５にするためには、三方弁２５ａを通過した熱媒体の温度ｔｍ（温度センサー３９ａの検出温度）を１８．９℃にすればよいことが（３）式よりわかる。したがって、このｔｍを閾値βとしている。また、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂが０．５となる三方弁２５ａの開度をＬ２としている。

（ファンの再起動条件）
次に、室内機２ａを冷房運転に切り替えた後における、室内機２ａのファンの再起動条件について説明する。
上述のように利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂを０．５とすると、利用側熱交換器２６ａと接続された熱媒体配管５内の熱媒体が入れ替わる時間Ｔｃは約６．１分である。熱媒体配管５は利用側熱交換器２６ａへの行きと戻りで同じ長さであるので、低温熱媒体が利用側熱交換器２６ａに到達するまでの時間は約３．１分となる。このため、図１０のステップＳ２０７に示すＴ２は３．１分とすることができる。しかしながら、このＴ２は低温熱媒体が利用側熱交換器２６ａに到達するまでの最大値である。また、利用側熱交換器２６ａ出口の熱媒体の温度ｔｏｕｔが閾値βより小さくなれば、利用側熱交換器２６ａ内の熱媒体が入れ替わったと判断できる（図１０のＳ２１５）。したがって、室内機２ａのファンの再起動条件にｔｏｕｔ＜βという条件判断を加えることで無駄にファンの起動を遅延させることを避けることができる。

このように構成された空気調和装置においては、利用側熱交換器２６の運転モードが切り替わったとき、運転モードが切り替わったこの利用側熱交換器２６に流入する熱媒体の流量を調整するので、他の利用側熱交換器２６の吹き出し温度の変化を抑制しながら冷暖同時運転可能な空気調和装置を得ることができる。例えば、室内機２ａが暖房運転を行い、室内機２ｂが停止中又は冷房運転を行っている状態（図５に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが暖房運転を行っている状態（図３に示す状態）に運転モードに切り替えた場合、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂを０．６とすることにより、室内機２ａの暖房吹き出し温度を３０℃にすることができる。したがって、熱媒体の混合によって室内機２ａの暖房吹き出し温度が低下することを抑制することができる。また、例えば、室内機２ｂが冷房運転を行い、室内機２ａが停止中又は暖房運転を行っている状態（図５に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが冷房運転を行っている状態（図３に示す状態）に運転モードに切り替えた場合、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂを０．５とすることにより、室内機２ｂの冷房吹き出し温度を１７．３℃にすることができる。したがって、熱媒体の混合によって室内機２ｂの冷房吹き出し温度が上昇することを抑制することができる。

また、利用側熱交換器２６の運転モードを切り替えたとき、この運転モードですでに運転している利用側熱交換器２６が存在しない場合、は上記制御を行わない。したがって、運転モードを切り替えた室内機２のファンの再起動までの無駄な遅延を防止することができる。

また、熱源機１は冷凍サイクル回路を備えたヒートポンプ式の熱源機である。熱媒体循環回路に上記制御を行う本実施の形態１の空気調和装置では、中間熱交換器１５ａ及び１５ｂに流入する熱媒体の温度変化が少ないので、冷凍サイクル回路（熱源機１）を安定して動作させることができる。

また、この実施の形態１では、利用側熱交換器２６の熱媒体流入口と三方弁２２との間は１本の熱媒体配管５で接続することができる。利用側熱交換器２６の熱媒体流出口と三方弁２３との間は１本の熱媒体配管５で接続することができる。したがって、例えば三方弁２２及び三方弁２３を中継ユニット３に設けることによって、１つの熱媒体経路で中継ユニット３と各利用側熱交換器２６を接続することができる。

なお、本実施の形態１で示したバイパス率Ｒｂは、あくまでも一例であり、各室内機２（利用側熱交換器２６）の運転条件に応じて任意に変更可能である。
例えば利用側熱交換器２６ｂの運転モードを停止中又は冷房運転から暖房運転に切り替えた際、他の利用側熱交換器２６ａ，２６ｃ，２６ｄのうち２台以上が暖房運転を行っている場合、暖房運転している熱媒体の熱容量は大きい。このため、中間熱交換器１５ａに流入する熱媒体の温度の低下は小さくなる。このため、利用側熱交換器２６ｂの運転モード切り替え前から暖房運転を行っている利用側熱交換器２６を流れる熱媒体の流量Ｖｗが増加し、暖房吹き出し温度が高くなる。したがって、利用側熱交換器２６ｂのバイパス率Ｒｂ（利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂに接続された熱媒体配管５に滞留する熱媒体の入れ替わり時間Ｔｃ）を小さくすることができる。

また、例えば利用側熱交換器２６ａの運転モードを停止中又は暖房運転から冷房運転に切り替えた際、他の利用側熱交換器２６ｂ〜２６ｄのうち２台以上が冷房運転を行っている場合、冷房運転している熱媒体の熱容量は大きい。このため、中間熱交換器１５ａに流入する熱媒体の温度の上昇は小さくなる。このため、利用側熱交換器２６ａの運転モード切り替え前から冷房運転を行っている利用側熱交換器２６を流れる熱媒体の流量Ｖｗが増加し、冷房吹き出し温度が低くなる。したがって、利用側熱交換器２６ａのバイパス率Ｒｂ（利用側熱交換器２６ａ及び利用側熱交換器２６ａに接続された熱媒体配管５に滞留する熱媒体の入れ替わり時間Ｔｃ）を小さくすることができる。

実施の形態２．
上記の実施の形態１では、温度センサー３９ａ〜３９ｄの検出温度に基づき利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄへ流入する熱媒体の流量を調整したが、温度センサー３４ａ〜３４ｄの検出温度に基づき利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄへ流入する熱媒体の流量を調整してもよい。

一例として、室内機２ａが暖房運転を行い、室内機２ｂが停止中又は冷房運転を行っている状態（図５に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが暖房運転を行っている状態（図３に示す状態）に運転モードを変化させた場合の影響抑制方法について説明する。つまり、室内機２ｂの運転モードを停止中又は冷房運転から暖房運転に切り替えた場合の、影響抑制方法について説明する。

図１４は、本発明の実施の形態２に係る影響抑制方法の一例を示すフローチャートである。停止中又は冷房運転中の室内機２ｂ（利用側熱交換器２６ｂ）（ステップＳ３０１）を暖房運転に切り替えると（ステップＳ３０２）、制御装置５０は、他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中であるか否かを判断する（ステップＳ３０３）。他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中でなければ、ステップＳ３０４に進んでポンプ２１ｂを停止し、ステップＳ３０５に進む。他の室内機２（利用側熱交換器２６）が冷房運転中であれば、ステップＳ３０５に進み、止め弁２４ｂを閉止する。そして、ステップＳ３０６に進み、室内機２ｂのファン（図示せず）を停止させる。なお、ファンを再び起動させる条件（Ｓ３０７）については、上記の通りとする。ステップＳ３０８では、三方弁２２ｂ，２３ｂを暖房側（中間熱交換器１５ａと接続する流路）に切り替える。ステップＳ３０９では、他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中であるか否かを判断する。

ステップＳ３０９において他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中であると判断した場合、ステップＳ３１１に進み、三方弁２５ｂの開度をＬ１に調整する。なお、三方弁２５ｂの開度Ｌ１は上述と同じでよい。その後、ステップＳ３１２では、止め弁２４ｂを開く（Ｓ３１２）。

ステップＳ３１２終了後、ステップＳ３１３では、温度センサー３４ｂの検出温度ｔｏｕｔ（利用側熱交換器２６ｂ出口側の熱媒体温度）がある閾値αより大きいか否かを判断する。なお、閾値αは上述と同じでよい。温度センサー３４ｂの検出温度ｔｏｕｔが閾値αより大きい場合、利用側熱交換器２６ｂ及び利用側熱交換器２６ｂと接続された熱媒体配管５に滞留していた低温の熱媒体が高温の熱媒体と入れ替わったと判断し、ステップＳ３１４に進む。そして、三方弁２５ｂで利用側熱交換器２６ｂの空調負荷を調整する制御に移行する。温度センサー３４ｂの検出温度ｔｏｕｔが閾値α以下の場合、ステップＳ３１３に戻る。

一方、ステップＳ３０９において他の室内機２（利用側熱交換器２６）が暖房運転中でないと判断した場合、止め弁２４ｂを開き（Ｓ３１０）、三方弁２５ｂで利用側熱交換器２６ｂの空調負荷を調整する制御に移行する（ステップＳ３１４）。ステップＳ３１４では、制御装置５０は、利用側熱交換器２６ｂの入口側と出口側における熱媒体の温度差に基づき、三方弁２５ｂの開度Ｌ１を調整する。本実施の形態２では、熱媒体の温度低下を防ぐため、前述のステップＳ３１１の処理での三方弁２５ｂの開度Ｌ１を絞り気味に制限されている。そのため、ステップＳ３１４の通常運転状態に移行したときに、制御装置５０は、開度Ｌ１が大きくなるように変化させ、必要な量の熱媒体を利用側熱交換器２６ｂに供給する。

また、室内機２ａが暖房運転を行い、室内機２ｂが停止中又は冷房運転を行っている状態（図５に示す状態）から、室内機２ａ，２ｂが暖房運転を行っている状態（図３に示す状態）に運転モードを変化させた場合についても、温度センサー３４ａ〜３４ｄの検出温度に基づき利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄへ流入する熱媒体の流量を調整することによって、影響を抑制することができる。

なお、実施の形態１及び実施の形態２では、運転状態の変化した（停止状態から起動した、又は運転モードを変更した）室内機２（利用側熱交換器２６）と接続された三方弁２５の開度を、この三方弁から流出した熱媒体の温度及びこの三方弁２５に流出する熱媒体の温度のうちの少なくとも一方に基づき、制御した。これにより、運転モードの変更されていない他の利用側熱交換器２６における吹き出し温度の変化を抑制した。これに限らず、例えば、運転状態の変化した室内機２（利用側熱交換器２６）と接続された三方弁２５の開度を、この利用側熱交換器２６に流出入する熱媒体の温度差が所定の温度差となるように、制御してもよい。つまり、運転モードの変更されていない他の利用側熱交換器２６における吹き出し温度の変化を抑制する場合、運転状態の変化した利用側熱交換器２６に流出入する熱媒体の温度差の目標値ｔ_o1を、通常運転時の目標値ｔ_o2よりも大きい値に設定する。これにより、運転状態の変化した利用側熱交換器２６から流出する熱媒体の流量を抑制し、運転モードの変更されていない他の利用側熱交換器２６における吹き出し温度の変化を抑制することができる。

また、本実施形態１及び実施の形態２で示した熱媒体の温度や流量等は、好適な条件を示したものにすぎず、熱媒体の温度や流量等が変化しても本発明を実施することができる。

また、本実施の形態１及び実施の形態２で用いた検出値以外の検出値に基づき、利用側熱交換器２６ａ〜２６ｄへ流入する熱媒体の流量を調整してもよい。例えば、温度センサー３２ａ及び３２ｂの検出温度（中間熱交換器１５ａ，１５ｂに流入する熱媒体の温度）に基づき、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄへ流入する熱媒体の流量を調整してもよい。また、例えば、圧力センサー３６の検出圧力から求められる中間熱交換器１５ａを流れる冷媒の凝縮温度や、温度センサー３７で検出される中間熱交換器１５ｂを流れる冷媒の蒸発温度に基づき、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄへ流入する熱媒体の流量を調整してもよい。これら各検出値のうち複数の検出値に基づいて、利用側熱交換器２６ａ，２６ｂ，２６ｃ，２６ｄへ流入する熱媒体の流量を調整してもよい。流量調整に用いないセンサーについては、熱媒体循環回路に設置しなくともよい。

また、本実施の形態１及び実施の形態２では利用側熱交換器２６及び三方弁２３を接続する熱媒体配管５とバイパス２７との接続部に三方弁２５を設けたが、利用側熱交換器２６及び三方弁２２を接続する熱媒体配管とバイパス２７との接続部に三方弁２５を設けてもよい。

また、本実施の形態１及び実施の形態２では三方弁２５及びバイパス２７により熱媒体流量調整部を構成したが、止め弁２４を流量調整可能なものとし、この止め弁２４を熱媒体流量調整部としてもよい。

また、本実施の形態１及び実施の形態２の熱源側である冷凍サイクル回路には、ハイドロフルオロカーボン等の気相と液相の相変化を用いて大きな熱量が得られる冷媒の他、例えば二酸化炭素等、使用状態で超臨界となりうる冷媒を用いることができる。その場合、全冷房運転及び冷房主体運転では、熱源側熱交換器１２はガスクーラとして機能する。中間熱交換器１５ａもまた、ガスクーラとして機能して、熱媒体を加熱する。さらに、超臨界となった冷媒は気液二相に分離しないため、気液分離器１４を設置しなくともよい。

また、本実施の形態１及び実施の形態２では熱源機の熱源を冷凍サイクル回路としたが、ヒータ等の種々の熱源を用いることが可能である。

Claims (14)

1. 複数の利用側熱交換器、
   前記利用側熱交換器に流れる熱媒体を加熱する第１の熱交換器、
   前記利用側熱交換器に流れる熱媒体を冷却する第２の熱交換器、
   前記第１の熱交換器と前記利用側熱交換器とを接続する流路と、前記第２の熱交換器と前記利用側熱交換器とを接続する流路と、を切り替える熱媒体流路切替装置、
   及び、前記利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を制御する熱媒体流量調整部、
   を備え、
   前記利用側熱交換器の一部が、停止状態から運転状態に切り替わったとき、又は運転モードが切り替わったとき、
   該利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制して、
   前記第１の熱交換器に流入する熱媒体及び前記第２の熱交換器に流入する熱媒体の少なくとも一方の熱媒体の温度変化を抑制し、
   該利用側熱交換器以外の前記利用側熱交換器の吹き出し温度の変化を抑制することを特徴とする空気調和装置。
2. 前記熱媒体流量調整部は、
   一方が前記利用側熱交換器の熱媒体流入側に接続され、他方が前記利用側熱交換器の熱媒体流出側に接続された熱媒体バイパス配管と、
   該熱媒体バイパス配管を流れる熱媒体の流量と前記利用側熱交換器を流れる熱媒体の流量を制御する熱媒体流量調整装置と、
   を備えることを特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。
3. 前記利用側熱交換器から流出する熱媒体の温度を検出する第１の熱媒体温度検出装置を備え、
   該第１の熱媒体温度検出装置の検出温度に基づいて前記熱媒体流量調整装置を制御し、
   停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制することを特徴とする請求項２に記載の空気調和装置。
4. 前記バイパス配管を流出した熱媒体の温度を検出する第２の熱媒体温度検出装置を備え、
   該第２の熱媒体温度検出装置の検出温度に基づいて前記熱媒体流量調整装置を制御し、
   停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制することを特徴とする請求項２又は請求項３に記載の空気調和装置。
5. 停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器が、暖房運転状態となった場合、
   前記第１の熱媒体温度検出装置の検出温度が第１の閾値よりも大きくなるように、該利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制することを特徴とする請求項３に記載の空気調和装置。
6. 停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器が、冷房運転状態となった場合、
   前記第１の熱媒体温度検出装置の検出温度が第２の閾値よりも小さくなるように、該利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制することを特徴とする請求項３に記載の空気調和装置。
7. 停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器が、暖房運転状態となった場合、
   前記第２の熱媒体温度検出装置の検出温度が第１の閾値よりも大きくなるように、該利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制することを特徴とする請求項４に記載の空気調和装置。
8. 停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器が、冷房運転状態となった場合、
   前記第２の熱媒体温度検出装置の検出温度が第２の閾値よりも小さくなるように、該利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制することを特徴とする請求項４に記載の空気調和装置。
9. 前記利用側熱交換器に流入する熱媒体の温度を検出する第３の熱媒体温度検出装置を備え、
   該第３の熱媒体温度検出装置の検出温度と前記第１の熱媒体検出温度との差が所定の温度差となるように、前記熱媒体流量調整装置を制御し、
   停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を抑制することを特徴とする請求項３に記載の空気調和装置。
10. 前記利用側熱交換器の一部が、停止状態から運転状態に切り替わったとき、又は運転モードが切り替わったとき、
    該利用側熱交換器に送風するファンを、所定時間停止させることを特徴とする請求項１〜請求項９のいずれか一項に記載の空気調和装置。
11. 停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器へ流入する熱媒体の流量を抑制し終えた場合、
    前記所定時間が終了する前でも、前記ファンを起動させることを特徴とする請求項１０に記載の空気調和装置。
12. 停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器以外の前記利用側熱交換器において、停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器の運転モードと同じ運転モードの前記利用側熱交換器が存在する場合、
    停止状態から運転状態に切り替わった又は運転モードが切り替わった前記利用側熱交換器に流入する熱媒体の流量を制御することを特徴とする請求項１〜請求項１１のいずれか一項に記載の空気調和装置。
13. 圧縮機、熱源側熱交換器、冷媒の圧力を調整する少なくとも１つの膨張装置、前記第１の熱交換器、及び前記第２の熱交換器を配管接続した冷凍サイクル回路を備え、
    該冷凍サイクル回路を循環する冷媒により、
    前記第１の熱交換器を流れる熱媒体が加熱され、前記第２の熱交換器を流れる熱媒体が冷却されることを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載の空気調和装置。
14. 前記冷凍サイクル回路を循環する冷媒は、二酸化炭素であることを特徴とする請求項１３に記載の空気調和装置。

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