JPWO2008111617A1 - すべり軸受 - Google Patents
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Abstract
Description
以下、すべり軸受に関する従来技術を出願日順に特許文献1〜12で列挙し、特許文献13ではすべり軸受ではないがSn合金/Cu合金積層構造の従来技術として説明する。
より具体的には、特許文献3に記載された1 〜10 wt% Sn及び 5〜 50wt%Niを含有し、残部 Cuからなる銅合金を用いた軸受層(ライニング)にNiバリヤーを介さずに直接Sn系オーバレイを被着したすべり軸受の組織などの特性をさらに究明した。
さらに、銅合金には総量で5質量%以下のZn,Ag,Al及びInの1種又は2種以上を含有させることができる。これらの添加元素は耐焼付性に寄与する。以下、本発明を詳しく説明する。
以下、図面を参照して本発明につきより詳細に説明する。
より詳しく述べるならば、本発明のすべり軸受用銅合金ではCuの活量が低下しているので、熱処理を行っても拡散層が比較的薄く生成され、残存Sn層が厚く保たれ、なじみ性を良好にすることができる。また、かかる熱処理により形成される拡散層の表面には微細な凹凸が無数に形成されている。かかるすべり軸受の断面構造を示す図2において12はすべり軸受層、13はSn系オーバレイ、13Aは拡散により形成された金属間化合物層、15は微細凹凸である。図示されたように、微細凹凸15の中にSnが埋め込まれているために、Sn系オーバレイ13が微細凹凸15のレベルまで摩滅した状態では、なじみ性に優れた金属Snと硬度が高いCu-Sn系金属間化合物が相手軸と接触するために、耐焼付性が良好になるものと考えられる。
拡散のための熱処理条件は、特許文献12で提案された180 〜200℃で 5〜20時間の条件を採用することができる(請求項4)。エンジン運転中にすべり軸受がさらされる温度は、この温度範囲よりは低いことがほとんどであるから、上記した熱処理はエンジン運転中の拡散を抑える効果も期待することができる。
続いて、本発明のすべり軸受の試験結果を説明する。
試験機:往復動荷重試験機
滑り速度:6.6m/sec(3000rpm)
軸受面圧:57MPa
軸受寸法:直径42mm×幅17mm
軸寸法:S55C(焼入れ)
潤滑油種:10w-30 CF4
給油温度:120℃
試験時間:50h
軸受面圧:3.6MPa/30min、ステップアップ
試験時間:焼付発生まで
上記以外の条件は耐疲労性試験と同じ。
(イ)Sn+Ni合計含有量がゼロであると、加熱前の耐焼付性は良好であるが、加熱によるCuの拡散により、耐焼付性は急激に低下する。
(ロ)Sn+Ni合計含有量が25質量%であると、加熱後の耐焼付性が低い。
(ハ)Sn+Ni合計含有量が4〜20質量%の試験片は、加熱前及び加熱後いずれの耐焼付性も良好である。
図9には、Sn+Ni合計含有量20質量%のライニングにつき、エンジン使用中の条件に相当す熱処理を施した後の軸受全体の顕微鏡写真を示す。なお、金属間化合物層とオーバレイの界面には凹凸が存在するが、上記した請求項4相当の熱処理条件により形成される凹凸より界面は平坦化している。
表1に示す組成のライニングを通常の圧延及び成型により厚さ1.5mmのすべり軸受を製造し、板材を電解脱脂、水洗、酸洗、水洗を行い、その上に厚さが10μmのオーバレイを電気めっきにより被着した。なお、電気めっき条件は、次の二種類であったが、結果は同じであった。
硫酸第1Sn(金属Sn換算):20〜30g/L
無機アンモニウム塩:50〜150g/L
有機カルボン酸:10〜40g/L
浴温: 30℃
電流密度:0.5〜5A/dm2
ホウフッ化Sn(Snイオンとして):10〜20g/L
ホウフッ化水素酸:100〜500g/L
ゼラチン:0.5〜4g/L
βナフトール:0.1〜2g/L
浴温:30℃
電流密度0.5〜5A/dm2
供試材1、3:金属間化合物の厚さが厚くかつ耐焼付性が劣る。
供試材2、4、5:Ni+Sn合計量が多いために、ライニング硬化が著しく、金属間化合物の成長は抑えられているが、耐焼付性が劣る。
供試材6:実施例の供試材2のライニングに被着されたSn系オーバレイのAg含有量が多すぎる例であり、耐焼付性は劣る。
これらの比較例に対して、本発明の実施例の供試材はすべての性能が優れている。また、オーバレイとの界面にNi,Snが濃縮していないことを(EPMA)により確かめた。
実施例1の本発明実施例No.1,2及び比較例1,3について、熱処理条件を200℃、5時間とし、かつ耐焼付性試験を行った結果を表2に示す。
(イ)Niバリヤーが不必要であるため製造コストが低い。
(ロ)ライニングがPb などを含有しないために、環境汚染を招かない。
(ハ)ライニングからのCuの拡散そのものが抑えられるために、Sn系オーバレイの設計は拡散防止の観点を主眼にする必要はない。すなわち、Sn系オーバレイの優れたなじみ性を生かした設計をすればよい。この結果、なじみ性にすぐれたSn系オーバレイとCuの拡散が抑制されたライニングを組み合わせることができ、内燃機関のすべり軸受、などの摺動部材の摺動特性が著しく改善される。
(ニ)自動車運転中に起こるオーバレイ中へのCuの拡散が抑えられるために、オーバレイのなじみ性能が長期に亘って維持される。一方、オーバレイが一部摩滅した場合でも、ライニングの耐焼付性が優れているので、すべり軸受の性能が優れている。
Claims (6)
- 合計量で4質量%超〜 20質量%のSnとNiを含有し(但し、Snの最低量は4質量%である)、残部Cu及び不可避的不純物からなるすべり軸受層に、拡散防止用中間層を介さずに、厚さが3 〜19μmのSn系オーバレイを電気めっきで被着してなり、前記すべり軸受層の硬度はHv150以下であることを特徴とするすべり軸受。
- 合計量で4質量%超〜 20質量%のSnとNiを含有し(但し、Snの最低量は4質量%である)、残部Cu及び不可避的不純物からなるすべり軸受層に、拡散防止用中間層を介さずに、電気めっきで被着されたSn系オーバレイと、該Sn系オーバレイと前記すべり軸受の銅合金との拡散により形成された金属間化合物層を有し、前記すべり軸受層の硬度はHv150以下であることを特徴とするすべり軸受。
- 前記金属間化合物層が、前記Sn系オーバレイ中に形成されたCu-Sn系金属間化合物層を含んでなり、該Sn系オーバレイとの界面に微小な凹凸を有することを特徴とする請求項2記載のすべり軸受。
- 前記Cu-Sn系金属間化合物が、すべり軸受を組込む前に180 〜200℃で5〜 20時間熱処理を行うことにより形成されてなる請求項3記載のすべり軸受。
- 前記すべり軸受層は硬度がHv75 以上であることを特徴とする請求項1から4までの何れか1項記載のすべり軸受。
- 前記すべり軸受層は、総量で5質量%以下のZn,Ag,Al及びInの1種又は2種以上を含有することを特徴とする請求項1から5までの何れか1項記載のすべり軸受。
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