JPWO2005058458A1 - 低圧力損失積層不織布およびフィルター - Google Patents
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Abstract
Description
Textile Research Jounal,48,309,1978
負荷試験方法: 濾過速度 :3.0m/min
濾過風量 :1.98m3/min
入口ダスト濃度:2.5g/m3
濾過面積 :0.66m2
パルス制御 :時間制御
パルス条件 :圧力0.3MPa、間隔2min、噴射時間0.1s
試験粉体 :JIS試験用ダスト10種
評価時間 :7hr
高い剛性を得るためには、不織布を重ねて貼り合わせる手段をとってもよい。不織布を重ねて貼り合わせることにより、高い剛性とフィルター寿命延長を両立することが可能となるからである。
さらに不織布を構成する繊維表面に金属を被覆することによって難燃性だけでなく、粒子の帯電によるダスト剥離性の低下を抑制することが可能となる。
下記の負荷試験条件において、7時間経過後の最終圧力を求める。
濾過速度 :3.0m/min
濾過風量 :1.98m3/min
入口ダスト濃度:2.5g/m3
濾過面積 :0.66m2
パルス制御 :時間制御
パルス条件 :圧力0.3MPa、間隔2min、噴射時間0.1s
試験粉体 :JIS試験用ダスト10種
評価時間 :7hr
製品幅方向に5cm幅、20cm長の試料片を採取し、その重量の算術平均値を1m2当たりに換算する。
製品幅方向に5cm間隔で、荷重20gf/cm2にて評価し、その算術平均値を厚みとする。
走査型電子顕微鏡(SEM)により、不織布表面および繊維の拡大写真を撮影し、100本以上の繊維を読み取り、その算術平均値を繊維径とした。読み取り方法は、写真に対角線を引き、その対角線に交差する繊維の幅を読み取る。このとき、互いに融着している繊維は除外する。
PERKIN−ELMER社製 DSC7を使用し、昇温速度20℃/分で評価した。このときの結晶融解ピーク値を融点とする。
幅2cm、長さ10cmのサンプル片を支持間隔5cmでセットし、JIS−L−1096 ループ圧縮法で使用する加圧子を用いて、変形速度5cm/minで圧縮変形時の応力を曲げ剛性とする。
繊維径約14μm、目付70g/m2のポリエチレンテレフタレートスパンボンド不織布(東洋紡績株式会社製6701A)を不織布Aとした。イソフタル酸を導入した共重合ポリエステル(融点約130℃)を鞘成分に、融点が約270℃のポリエチレンテレフタレートを芯成分とした繊維径が約40μmの芯鞘型複合繊維よりなるスパンボンド不織布B(目付40g/m2)を作成した。芯鞘比は重量ベースで50:50であった。不織布Cとして繊維径14μm、目付130g/m2のポリエチレンテレフタレートスパンボンド不織布(東洋紡績株式会社製6A31AD)を不織布Cとして、3枚の不織布をプレーンカレンダーにより220℃、設定線圧約25kg/cm、速度10m/分で貼り合わせた。積層不織布の曲げ剛性は0.50N/2cmであった。積層不織布の最終圧力損失は430Paであった。不織布Aが上面になるようにしてロータリー方式の襞折り加工機で処理したところ問題なく処理することが可能であった。
不織布Bが、繊維径約35μmの芯鞘型短繊維(日本エステル株式会社製メルティー2080(商品名)、芯部融点約200℃)よりなる目付40g/m2の不織布に変更した以外は実施例1と同じ方法にて積層不織布を作成した。積層不織布の曲げ剛性は0.47N/2cmであった。積層不織布の最終圧力損失は440Paであった。不織布Aが上面になるようにしてロータリー方式の襞折り加工機で処理したところ問題なく処理することが可能であった。
繊維径14μm、目付70g/m2のリン系難燃剤(2−カルボキシエチル)フェニルホスフィン酸3000ppmを配合したポリエチレンテレフタレートスパンボンド不織布(東洋紡績株式会社製H6701A)を不織布Aとしたこと以外は実施例1と同じ方法にて積層不織布を得た。積層不織布の曲げ剛性は0.55N/2cmであった。積層不織布の最終圧力損失は440Paであった。不織布Aが上面になるようにしてロータリー方式の襞折り加工機で処理したところ問題なく処理することが可能であった。またJIS L-1096 ミクロバーナー法による難燃性評価において自消性という結果を示した。
繊維径14μm、目付70g/m2のポリエチレンテレフタレートスパンボンド不織布(東洋紡績株式会社製H6701A)を不織布Aとし、その不織布をSUSで300Åの厚みで蒸着したこと以外は実施例1と同じ方法にて積層不織布を得た。積層不織布の曲げ剛性は0.49N/2cmであった。積層不織布の最終圧力損失は400Paであった。不織布Aが上面になるようにしてロータリー方式の襞折り加工機で処理したところ問題なく処理することが可能であった。またJIS L-1096 ミクロバーナー法による難燃性評価において自消性という結果を示した。さらには、ダストの剥離性が良好であった。
繊維径14μm、目付70g/m2のリン系難燃剤を配合したポリエチレンテレフタレートスパンボンド不織布(東洋紡績株式会社製H6701A)を不織布Aとし、その不織布をSUSで300Åの厚みで蒸着したこと以外は実施例1と同じ方法にて積層不織布を得た。積層不織布の曲げ剛性は0.53N/2cmであった。積層不織布の最終圧力損失は400Paであった。不織布Aが上面になるようにしてロータリー方式の襞折り加工機で処理したところ問題なく処理することが可能であった。またJIS L-1096 ミクロバーナー法による難燃性評価において自消性という結果を示した。さらには、ダストの剥離性が良好であった。
イソフタル酸を導入した共重合ポリエステル(融点約130℃)を鞘成分に、融点が約270℃のポリエチレンテレフタレートを芯成分とした繊維径が17μm、目付240g/m2、のスパンボンド不織布を作成した。この不織布をプレーンカレンダーにより100℃、設定線圧約25kg/cm、速度10m/分で繊維充填率30%に調整した。不織布の曲げ剛性は0.3N/2cmであった。不織布の最終圧力損失は720Paであり、寿命が短かった。
繊維径14μm、目付240g/m2のポリエチレンテレフタレート不織布を作成した。これを比較例1と同様の加工条件でカレンダー加工した。不織布を構成する繊維同士の接着が弱く、ロータリー方式の襞折り加工機で処理したところ、層間剥離を生じ、加工が出来なかった。
Claims (7)
- 曲げ剛性が0.10〜1.50N/2cmであり、下記の負荷試験において、最終圧力損失が600Pa以下であることを特徴とする積層不織布。
負荷試験方法:
濾過速度 :3.0m/min
濾過風量 :1.98m3/min
入口ダスト濃度:2.5g/m3
濾過面積 :0.66m2
パルス制御 :時間制御
パルス条件 :圧力0.3MPa、間隔2min、噴射時間0.1s
試験粉体 :JIS試験用ダスト10種
評価時間 :7hr - 繊維径が7〜20μmの繊維からなり、目付が10〜100g/m2のポリエステル系不
織布A、鞘成分の融点が110℃〜250℃の間にあるポリエステルであって、芯成分の融点が185℃〜300℃のポリエステルである繊維径が20〜50μmの芯鞘型複合繊維を50%以上含む目付が15〜200g/m2である不織布B、目付が30〜200g
/m2のポリエステル不織布Cが積層一体化された積層不織布であって、トータル目付が400g/m2以下であることを特徴とする請求項1記載の積層不織布。 - ポリエステル系不織布がリン系難燃剤を共重合したポリエステルからなることを特徴とする請求項1又は2に記載の積層不織布。
- ポリエステル不織布が金属蒸着を施したポリエステル系不織布であることを特徴とする請求項1乃至3のいずれかに記載の積層不織布。
- 請求項1乃至3いずれかに記載の積層不織布の濾過面に微多孔膜を配置したことを特徴とする積層不織布。
- 請求項1乃至5いずれかに記載の積層不織布を用いたフィルター。
- 請求項6に記載の低圧力損失のフィルターにおいて、プリーツ加工を施した積層不織布を組み込んだカートリッジタイプのフィルター。
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