JPS6399403A - ボイラ給水ポンプ駆動タ−ビンの蒸気制御装置 - Google Patents
ボイラ給水ポンプ駆動タ−ビンの蒸気制御装置Info
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- JPS6399403A JPS6399403A JP24416086A JP24416086A JPS6399403A JP S6399403 A JPS6399403 A JP S6399403A JP 24416086 A JP24416086 A JP 24416086A JP 24416086 A JP24416086 A JP 24416086A JP S6399403 A JPS6399403 A JP S6399403A
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- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 8
- 239000010723 turbine oil Substances 0.000 description 6
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
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- 238000004134 energy conservation Methods 0.000 description 2
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- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Control Of Turbines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、特に、ボイラ給水ポンプ駆動タービン（以下
ＢＦＰ−Ｔと略す）を駆動するための蒸気量の安定供給
を目的としたボイラ給水ポンプ駆動タービンの制御装置
に関する。
ＢＦＰ−Ｔと略す）を駆動するための蒸気量の安定供給
を目的としたボイラ給水ポンプ駆動タービンの制御装置
に関する。
（従来の技術）
近年の汽力発電所では、エネルギー事情の多様化、化石
燃料の有効利用、省エネルギー等様々な見地から、効率
的な運用が呼ばれており、その対応策の一環として、Ｐ
ＣＢ （ファースト・カット・バック）運転機能及びＢ
ＦＰ−Ｔによるプラント起動機能を具備するプラントが
増加して来ている。
燃料の有効利用、省エネルギー等様々な見地から、効率
的な運用が呼ばれており、その対応策の一環として、Ｐ
ＣＢ （ファースト・カット・バック）運転機能及びＢ
ＦＰ−Ｔによるプラント起動機能を具備するプラントが
増加して来ている。
ＰＣＢ運転機能とは、今更いうまでもなく送電系統側で
の不測の事故等により運転中の発電所からの送電が不可
能となった場合に、当該運転中の発電所（ユニット）を
停止することなく、速かに所定負荷相当の極低負荷運転
まで移行して、運転を継続・待機し、送電系統が復帰し
た後速かに要求負荷を送電するための、急速負荷絞り込
み機能を言う。
の不測の事故等により運転中の発電所からの送電が不可
能となった場合に、当該運転中の発電所（ユニット）を
停止することなく、速かに所定負荷相当の極低負荷運転
まで移行して、運転を継続・待機し、送電系統が復帰し
た後速かに要求負荷を送電するための、急速負荷絞り込
み機能を言う。
火力発電プラントは、一旦停止してしまうと次回の起動
に際して不可避的に膨大な損失を伴うため、上記ＰＣＢ
機能は省エネルギー上の観点からも、是非とも具備すべ
き機能である。
に際して不可避的に膨大な損失を伴うため、上記ＰＣＢ
機能は省エネルギー上の観点からも、是非とも具備すべ
き機能である。
また、ＢＦＰ−Ｔは通常運転中は、主タービン油気蒸気
により駆動する系統構成が一般的である。
により駆動する系統構成が一般的である。
そしてユニット起動前及び起動過程の低負荷まではター
ビン油気がとれないために、その間のボイラ給水は電動
機駆動給水ポンプ（以下Ｍ−ＢＦＰと略す）により送給
されるのが一般的である。
ビン油気がとれないために、その間のボイラ給水は電動
機駆動給水ポンプ（以下Ｍ−ＢＦＰと略す）により送給
されるのが一般的である。
しかしながら、Ｍ−ＢＦＰによるユニット起動は系統構
成が簡素であるが、更に省エネルギを目的として、ター
ビン駆動給水ポンプ（以下Ｔ−ＢＦＰと略す）によるユ
ニット起動機能を備えるプラントが増えて来ている。こ
れは、ＲＦＰ−Ｔ駆動蒸気として主タービン油気が使用
出来ないときに補助的に蒸気を供給する補助蒸気系統を
設置するもので、近年の電力需要の多様化に伴う発電所
の起動・停止回数の理路的な増加を考えた場合、起動時
の信頼性確保及び省エネルギーという意味から重要な機
能・系統である。
成が簡素であるが、更に省エネルギを目的として、ター
ビン駆動給水ポンプ（以下Ｔ−ＢＦＰと略す）によるユ
ニット起動機能を備えるプラントが増えて来ている。こ
れは、ＲＦＰ−Ｔ駆動蒸気として主タービン油気が使用
出来ないときに補助的に蒸気を供給する補助蒸気系統を
設置するもので、近年の電力需要の多様化に伴う発電所
の起動・停止回数の理路的な増加を考えた場合、起動時
の信頼性確保及び省エネルギーという意味から重要な機
能・系統である。
第２図に従来のボイラ給水ポンプ駆動タービン（ＲＦ
Ｐ −Ｔ）の駆動蒸気系統を示す。Ｔ−ＢＦＰｌを駆動
するＢＦＰ−Ｔ２はその駆動蒸気系統として、通常運転
中に使用する主タービン抽気系統３の他に、起動時及び
極低負荷時又はＦｅ２時等の主タービン抽気系統が使用
出来ないときに使用する補助蒸気系Ｍ４を有し、更に通
常運転からＰＣＢ運転に移行する際、過渡的に使用する
高圧蒸気系統５を有するものもある。そして、主タービ
ン抽気３又は補助蒸気４を使用する際にＢＦＰ・Ｔを制
御する低圧蒸気止め弁（以下ＬＰ−ＭＳＶという）、低
圧蒸気加減弁（以下ＬＰ−ＣＶ）という）と、高圧主蒸
気５を使用する際ＢＦＰ−Ｔを制御する高圧蒸気止め弁
（以下ＨＰ−ＭＳＶという）、高圧蒸気加減弁（以下Ｈ
Ｐ−ＣＶという）を具備している。
Ｐ −Ｔ）の駆動蒸気系統を示す。Ｔ−ＢＦＰｌを駆動
するＢＦＰ−Ｔ２はその駆動蒸気系統として、通常運転
中に使用する主タービン抽気系統３の他に、起動時及び
極低負荷時又はＦｅ２時等の主タービン抽気系統が使用
出来ないときに使用する補助蒸気系Ｍ４を有し、更に通
常運転からＰＣＢ運転に移行する際、過渡的に使用する
高圧蒸気系統５を有するものもある。そして、主タービ
ン抽気３又は補助蒸気４を使用する際にＢＦＰ・Ｔを制
御する低圧蒸気止め弁（以下ＬＰ−ＭＳＶという）、低
圧蒸気加減弁（以下ＬＰ−ＣＶ）という）と、高圧主蒸
気５を使用する際ＢＦＰ−Ｔを制御する高圧蒸気止め弁
（以下ＨＰ−ＭＳＶという）、高圧蒸気加減弁（以下Ｈ
Ｐ−ＣＶという）を具備している。
更に補助蒸気系統は元圧が一般に主タービン抽気圧力よ
りも高いために、補助蒸気圧力制御弁６が設けられる。
りも高いために、補助蒸気圧力制御弁６が設けられる。
補助蒸気圧力制御弁６は圧力検出器７、圧力発信器８、
圧力調節計９等によりＬＰ−ＭＳＶの一次側蒸気圧力が
一定になるよう制御している。
圧力調節計９等によりＬＰ−ＭＳＶの一次側蒸気圧力が
一定になるよう制御している。
しかしながら、従来のＢＦＰ−Ｔ駆動蒸気系統には次の
ような問題があった。すなわち、ユニット起動時にＢＦ
Ｐ−Ｔを駆動するための必要蒸気エネルギーとＰＯ２時
のそれとでは大きく差があるため、補助蒸気圧力制御弁
の選定が難しく、その結果、ユニット起動又はＦｅ２時
のＢＦＰ−Ｔの制御が難しく、ＰＣＢ運転が失敗し、ユ
ニット停止に到ったり、別の場合は非合理的な容量の弁
の選択を余儀なくされるということである。
ような問題があった。すなわち、ユニット起動時にＢＦ
Ｐ−Ｔを駆動するための必要蒸気エネルギーとＰＯ２時
のそれとでは大きく差があるため、補助蒸気圧力制御弁
の選定が難しく、その結果、ユニット起動又はＦｅ２時
のＢＦＰ−Ｔの制御が難しく、ＰＣＢ運転が失敗し、ユ
ニット停止に到ったり、別の場合は非合理的な容量の弁
の選択を余儀なくされるということである。
第３図に近年省エネルギー、高効率運用を目的として、
はとんどの新設プラントで採用されている変圧プラント
のＴ−ＢＦＰシステム抵抗曲線の一例を示す。第３図に
おいて１点″Ａ′″は定格負荷におけるＴ−ＢＦＰ運転
点、点“Ｂ”は定格負荷運転時からＰＣＢ運転に移行す
る際の過渡的な運転点１点１７ Ｃ＋＋はユニット起動
過程に通過する運転点を示す。また点“Ｂ″′はＦＣＢ
整定後の運転点を示す。そして、前述のように点″′Ａ
″では主タービン油気蒸気により、点１ｇ Ｂ ７１で
は高圧主蒸気及び補助蒸気系統により、点１（Ｂ７１１
及びＩＩ Ｃ＋＋では補助蒸気系統によりＢＦＰ−Ｔは
駆動されろ。
はとんどの新設プラントで採用されている変圧プラント
のＴ−ＢＦＰシステム抵抗曲線の一例を示す。第３図に
おいて１点″Ａ′″は定格負荷におけるＴ−ＢＦＰ運転
点、点“Ｂ”は定格負荷運転時からＰＣＢ運転に移行す
る際の過渡的な運転点１点１７ Ｃ＋＋はユニット起動
過程に通過する運転点を示す。また点“Ｂ″′はＦＣＢ
整定後の運転点を示す。そして、前述のように点″′Ａ
″では主タービン油気蒸気により、点１ｇ Ｂ ７１で
は高圧主蒸気及び補助蒸気系統により、点１（Ｂ７１１
及びＩＩ Ｃ＋＋では補助蒸気系統によりＢＦＰ−Ｔは
駆動されろ。
第４図に第３図の点Ａ−Ｃの運転点におけるＴ−ＢＦＰ
の軸動力を示す０点ａ ” ｃは第３図の点Ａ−Ｃに対
応している。第４図より明らかなように、第４図より明
らかなように点Ａ−Ｃの各運転点では、Ｔ−ＢＦＰ所要
動力に点ａ−ｃと大きな隔たりがあることが判る。特に
補助蒸気系統４すなわち補助蒸気圧力制御弁６を使用し
て運転するＢ、Ｂ’ 、Ｃの各点でそれ・ぞれす、ｂ’
ｃと大きく異る。
の軸動力を示す０点ａ ” ｃは第３図の点Ａ−Ｃに対
応している。第４図より明らかなように、第４図より明
らかなように点Ａ−Ｃの各運転点では、Ｔ−ＢＦＰ所要
動力に点ａ−ｃと大きな隔たりがあることが判る。特に
補助蒸気系統４すなわち補助蒸気圧力制御弁６を使用し
て運転するＢ、Ｂ’ 、Ｃの各点でそれ・ぞれす、ｂ’
ｃと大きく異る。
Ｔ−ＢＦＰの軸動力が異るということは、それを駆動す
るための蒸気エネルギー、蒸気量が異るということであ
る。当然のことながら軸動力が多いと駆動蒸気量も多く
必要とするため、補助蒸気制御弁６は多い場合を想定し
て容量を選定する必要がある。他方、ＢＦＰ−ＴはＬＰ
−ＭＳＶ、Ｌｐ−ｃｖ及びノズル面積が一定なため、Ｌ
Ｐ−ＭＳＶ、ＬＰ−ＣＶの一次側蒸気圧力により一義的
に最大吸込可能蒸気量が或る範囲に決定され、−次圧力
が高ければ多量の蒸気を吸込むことが出来。
るための蒸気エネルギー、蒸気量が異るということであ
る。当然のことながら軸動力が多いと駆動蒸気量も多く
必要とするため、補助蒸気制御弁６は多い場合を想定し
て容量を選定する必要がある。他方、ＢＦＰ−ＴはＬＰ
−ＭＳＶ、Ｌｐ−ｃｖ及びノズル面積が一定なため、Ｌ
Ｐ−ＭＳＶ、ＬＰ−ＣＶの一次側蒸気圧力により一義的
に最大吸込可能蒸気量が或る範囲に決定され、−次圧力
が高ければ多量の蒸気を吸込むことが出来。
低ければその量は少くなる。
従来、補助蒸気圧力制御弁６の二次側の圧力は効率的な
運転を目的として主タービン油気側への切替をなるべく
低い負荷で円滑に行なうために、主タービン抽出蒸気が
とれはじめる下限負荷付近の主タービン抽気圧力相当の
圧力に設定されて。
運転を目的として主タービン油気側への切替をなるべく
低い負荷で円滑に行なうために、主タービン抽出蒸気が
とれはじめる下限負荷付近の主タービン抽気圧力相当の
圧力に設定されて。
制御されてきた。
（発明が解決しようとする問題点）
しかしながら、従来の方法では次のような不具合が有る
。
。
すでに述べたように補助蒸気は運転中に応じて、巾を持
った量が要求される。すなわち、第３図中の運転中Ｂ、
Ｂ’のＦＣＢ時は多量であり１点Ｃの起動時は少なくて
良い。又、補助蒸気圧力制御弁６の設定圧力は、高けれ
ばＲＦＰ−Ｔが多量の蒸気を吸込めるし、低ければ少な
くなる。よって制御弁の選択が難しくなり、場合によっ
ては、駆動蒸気量不足により、ボイラ給水を所定の飛ま
で送給出来ず、ＰＣＢ運転の失敗になりかねない。
った量が要求される。すなわち、第３図中の運転中Ｂ、
Ｂ’のＦＣＢ時は多量であり１点Ｃの起動時は少なくて
良い。又、補助蒸気圧力制御弁６の設定圧力は、高けれ
ばＲＦＰ−Ｔが多量の蒸気を吸込めるし、低ければ少な
くなる。よって制御弁の選択が難しくなり、場合によっ
ては、駆動蒸気量不足により、ボイラ給水を所定の飛ま
で送給出来ず、ＰＣＢ運転の失敗になりかねない。
ＰＣＢ運転は前述の通り重要な機能であり、必ず成功さ
せるためにも早急に解決すべき問題である。
せるためにも早急に解決すべき問題である。
本発明の目的は、上記問題点に鑑みなされたものでＦＣ
Ｂ時においても確実にボイラ給水ポンプ駆動タービン（
Ｂ Ｆ Ｐ −Ｔ）へ充分な駆動蒸気を供給し、かつタ
ービン駆動給水ポンプ（Ｔ−ＢＦＰ）によるユニット起
動時にも充分対応出来るボイラ給水ポンプ駆動タービン
の蒸気制御装置を提供することにある。
Ｂ時においても確実にボイラ給水ポンプ駆動タービン（
Ｂ Ｆ Ｐ −Ｔ）へ充分な駆動蒸気を供給し、かつタ
ービン駆動給水ポンプ（Ｔ−ＢＦＰ）によるユニット起
動時にも充分対応出来るボイラ給水ポンプ駆動タービン
の蒸気制御装置を提供することにある。
〔発明の々１成〕
（問題点を解決するための手段）
主タービン抽気系統及び補助蒸気系統から選択的に駆動
蒸気の供給を受けるボイラ給水ポンプの駆動蒸気系にお
いて、補助蒸気系統に設けた補助蒸気圧力制御弁と並列
に自動弁を設け、ボイラ給水ポンプ駆動タービンの低圧
蒸気加減弁が或る開度以上になったとき、自動的に前記
自動弁を開とすることを特徴とするボイラ給水ポンプ駆
動タービン。
蒸気の供給を受けるボイラ給水ポンプの駆動蒸気系にお
いて、補助蒸気系統に設けた補助蒸気圧力制御弁と並列
に自動弁を設け、ボイラ給水ポンプ駆動タービンの低圧
蒸気加減弁が或る開度以上になったとき、自動的に前記
自動弁を開とすることを特徴とするボイラ給水ポンプ駆
動タービン。
（作 用）
本発明によるボイラ給水ポンプ駆動タービンの蒸気制御
装置は主タービン抽気系統及び補助蒸気系統から選択的
に駆動蒸気の供給を受けるボイラ給水ポンプ駆動タービ
ンの駆動蒸気系において、補助蒸気系統に設けた補助蒸
気圧力制御弁をバイパスして、或る条件に応じて、自動
的ら開閉する自動弁を設けたことによりユニット起動、
ＰＣＢ運転のいずれにも確実に対応できる。
装置は主タービン抽気系統及び補助蒸気系統から選択的
に駆動蒸気の供給を受けるボイラ給水ポンプ駆動タービ
ンの駆動蒸気系において、補助蒸気系統に設けた補助蒸
気圧力制御弁をバイパスして、或る条件に応じて、自動
的ら開閉する自動弁を設けたことによりユニット起動、
ＰＣＢ運転のいずれにも確実に対応できる。
（実 施 例）
以下本発明を第１図に示す実施例にもとずいて説明する
。本発明によるボイラ給水ポンプ駆動タービンの蒸気制
御装置においても、ボイラ給水ポンプ（ＲＦＰ）１を直
結するボイラ給水ポンプ駆動タービン（ＢＦＰ−Ｔ）２
は、通常運転中においては主タービン油気系統３からの
駆動蒸気により、又Ｔ−ＢＦＰによるユニット起動時は
補助蒸気系統４からの駆動蒸気により駆動される。また
通常運転からＰＣＢ運転に移行する際に過渡的に使用す
る高圧主蒸気系統５から供給される高圧主蒸気によって
も駆動されるように構成されている。
。本発明によるボイラ給水ポンプ駆動タービンの蒸気制
御装置においても、ボイラ給水ポンプ（ＲＦＰ）１を直
結するボイラ給水ポンプ駆動タービン（ＢＦＰ−Ｔ）２
は、通常運転中においては主タービン油気系統３からの
駆動蒸気により、又Ｔ−ＢＦＰによるユニット起動時は
補助蒸気系統４からの駆動蒸気により駆動される。また
通常運転からＰＣＢ運転に移行する際に過渡的に使用す
る高圧主蒸気系統５から供給される高圧主蒸気によって
も駆動されるように構成されている。
しかして１本発明においては、補助蒸気系統４に設けら
れている補助蒸気圧力制御弁６を圧力検出器７、圧力発
信器８、圧力調節計９によりＬＰ−ＭＳＶの一次側圧力
を一定に制御するよう構成しているが、更に補助蒸気圧
力制御弁６にバイパスして自動弁１０を設け、ＬＰ−Ｍ
ＳＶに蒸気を供給出来るように構成している。そして、
ＬＰ−ＣＶ開度発信器２１及びＬＰ−ＣＶ開度が或る値
を超えた時に、自動的に自動弁を開する自動弁制御信号
２３を出力する警報設定器２２を設けている。
れている補助蒸気圧力制御弁６を圧力検出器７、圧力発
信器８、圧力調節計９によりＬＰ−ＭＳＶの一次側圧力
を一定に制御するよう構成しているが、更に補助蒸気圧
力制御弁６にバイパスして自動弁１０を設け、ＬＰ−Ｍ
ＳＶに蒸気を供給出来るように構成している。そして、
ＬＰ−ＣＶ開度発信器２１及びＬＰ−ＣＶ開度が或る値
を超えた時に、自動的に自動弁を開する自動弁制御信号
２３を出力する警報設定器２２を設けている。
従って、Ｔ−ＲＦＰによるユニット起動時などで蒸気量
が少くてよい場合は補助蒸気圧力制御弁６で駆動蒸気を
供給し、主タービン油気との切替を円滑にかつ、低負荷
で行なって効率運用を行なう。
が少くてよい場合は補助蒸気圧力制御弁６で駆動蒸気を
供給し、主タービン油気との切替を円滑にかつ、低負荷
で行なって効率運用を行なう。
またＦＣ：ＢＪ転時等多量の蒸気を必要とする時は、Ｌ
Ｐ−ＣＶはそれ相応の蒸気量を流すべく、開度が大きく
なっていく。しかしながらＬＰ−ＣＶは、その特性主或
る開度以上になると開度増加分に対する流量増加分の比
率が低下し、制御が困難となり、当然のことながら、全
開してしまえば。
Ｐ−ＣＶはそれ相応の蒸気量を流すべく、開度が大きく
なっていく。しかしながらＬＰ−ＣＶは、その特性主或
る開度以上になると開度増加分に対する流量増加分の比
率が低下し、制御が困難となり、当然のことながら、全
開してしまえば。
−次圧力の一定である以上、全開時の吸込可能蒸気量以
上の蒸気は吸い込めない。
上の蒸気は吸い込めない。
このような不具合を防止するために補助蒸気圧力制御弁
にバイパスして自動弁１０を、またＬＰ−Ｃ■開度発信
器２１及びＬＰ−ＣＶ開度が或る値以上になったときに
自動弁開信号を出力するう報設定器２２を設ける。
にバイパスして自動弁１０を、またＬＰ−Ｃ■開度発信
器２１及びＬＰ−ＣＶ開度が或る値以上になったときに
自動弁開信号を出力するう報設定器２２を設ける。
ＬＰ−ＣＶ開度が制御範囲の上限開度以上になったとき
、自動弁１０を開することにより、それまで補助蒸気圧
力制御弁６により減圧制御されていたＬＰ−ＣＶ−次側
圧力は上昇する。蒸気はその特性上圧力が上昇すれば比
容積が小さくなるため、同一の重量流量を流す場合は、
ＬＰ−ＣＶ−次圧力が低ければＬＰ−ＣＶ開度は大きく
なり、逆に高ければＬＰ−ＣＶ開度は小さくなる。
、自動弁１０を開することにより、それまで補助蒸気圧
力制御弁６により減圧制御されていたＬＰ−ＣＶ−次側
圧力は上昇する。蒸気はその特性上圧力が上昇すれば比
容積が小さくなるため、同一の重量流量を流す場合は、
ＬＰ−ＣＶ−次圧力が低ければＬＰ−ＣＶ開度は大きく
なり、逆に高ければＬＰ−ＣＶ開度は小さくなる。
よって、ＰＣＢ運転時等多量の蒸気を必要とし、ＬＰ−
ＣＶ開度が上限に近い場合は自動弁１０を開とし、ＬＰ
−ＣＶ−次圧力を上げることにより、ＬＰ−ＣＶ開度が
減少し、余裕を持った制御が可能となる。尚１本実施例
はＬＰ−ＣＶの開度発信器及び警報設定器を用いる例で
説明したが、ＬＰ−〇ｖの開度を知るために位置検出器
（リミットスイッチ等）を用い、それからの信号によっ
ても、同等の効果が得られることはいうまでもない。
ＣＶ開度が上限に近い場合は自動弁１０を開とし、ＬＰ
−ＣＶ−次圧力を上げることにより、ＬＰ−ＣＶ開度が
減少し、余裕を持った制御が可能となる。尚１本実施例
はＬＰ−ＣＶの開度発信器及び警報設定器を用いる例で
説明したが、ＬＰ−〇ｖの開度を知るために位置検出器
（リミットスイッチ等）を用い、それからの信号によっ
ても、同等の効果が得られることはいうまでもない。
〔発明の効果〕
このように本発明においては、補助蒸気圧力制御弁にバ
イパスして自動弁を設け、更にＬＰ−Ｃ■開度発信器警
報設定器を設けることにより、Ｔ−ＢＦＰによるユニッ
ト起動、ＰＣＢ運転のいずれにも確実に対応出来る。
イパスして自動弁を設け、更にＬＰ−Ｃ■開度発信器警
報設定器を設けることにより、Ｔ−ＢＦＰによるユニッ
ト起動、ＰＣＢ運転のいずれにも確実に対応出来る。
第１図は本発明によるボイラ給水ポンプ駆動タービンの
蒸気制御装置の一実施例を示す蒸気系統図、第２図は従
来のボイラ給水ポンプ駆動タービンの蒸気制御装置を示
す蒸気系統図、第３図は変圧プラントのボイラ給水ポン
プのシステム抵抗曲線図、第４図はボイラ給水ポンプの
所要動力曲線図である。 １・・・ボイラ給水ポンプ（ＢＦＰ） ２・・・ボイラ給水ポンプ駆動タービン（ＢＦＰ−Ｔ）
３・・・主タービン抽気系統 ４・・・補助蒸気系統５
・・・高圧蒸気系統 ６・・・補助蒸気圧力制御弁 ７・・・圧力検出器 ８・・・圧力発信器９・
・・圧力調節計 １０・・・自動弁２１・・・
低圧蒸気加減弁開度発信器 ２２・・・警報設定器 ２３・・・自動弁制御
信号代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 第２図
蒸気制御装置の一実施例を示す蒸気系統図、第２図は従
来のボイラ給水ポンプ駆動タービンの蒸気制御装置を示
す蒸気系統図、第３図は変圧プラントのボイラ給水ポン
プのシステム抵抗曲線図、第４図はボイラ給水ポンプの
所要動力曲線図である。 １・・・ボイラ給水ポンプ（ＢＦＰ） ２・・・ボイラ給水ポンプ駆動タービン（ＢＦＰ−Ｔ）
３・・・主タービン抽気系統 ４・・・補助蒸気系統５
・・・高圧蒸気系統 ６・・・補助蒸気圧力制御弁 ７・・・圧力検出器 ８・・・圧力発信器９・
・・圧力調節計 １０・・・自動弁２１・・・
低圧蒸気加減弁開度発信器 ２２・・・警報設定器 ２３・・・自動弁制御
信号代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 三俣弘文 第１図 第２図
Claims (1)
- 主タービン抽気系統及び補助蒸気系統から選択的に駆動
蒸気の供給を受けるボイラ給水ポンプの駆動蒸気系にお
いて、補助蒸気系統に設けた補助蒸気圧力制御弁と並列
に自動弁を設け、ボイラ給水ポンプ駆動タービンの低圧
蒸気加減弁が或る開度以上になったとき、自動的に前記
自動弁を開とすることを特徴とするボイラ給水ポンプ駆
動タービンの蒸気制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24416086A JPS6399403A (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | ボイラ給水ポンプ駆動タ−ビンの蒸気制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24416086A JPS6399403A (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | ボイラ給水ポンプ駆動タ−ビンの蒸気制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6399403A true JPS6399403A (ja) | 1988-04-30 |
Family
ID=17114657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24416086A Pending JPS6399403A (ja) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | ボイラ給水ポンプ駆動タ−ビンの蒸気制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6399403A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0532089U (ja) * | 1991-10-04 | 1993-04-27 | 油谷重工株式会社 | 建設機械の操作パネル装置 |
| US5533337A (en) * | 1993-07-23 | 1996-07-09 | Hitachi, Ltd. | Feed water supply system of power plant |
-
1986
- 1986-10-16 JP JP24416086A patent/JPS6399403A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0532089U (ja) * | 1991-10-04 | 1993-04-27 | 油谷重工株式会社 | 建設機械の操作パネル装置 |
| US5533337A (en) * | 1993-07-23 | 1996-07-09 | Hitachi, Ltd. | Feed water supply system of power plant |
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