JPS6396563A - 風速センサ - Google Patents
風速センサInfo
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- JPS6396563A JPS6396563A JP61241976A JP24197686A JPS6396563A JP S6396563 A JPS6396563 A JP S6396563A JP 61241976 A JP61241976 A JP 61241976A JP 24197686 A JP24197686 A JP 24197686A JP S6396563 A JPS6396563 A JP S6396563A
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Landscapes
- Measuring Volume Flow (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は風速センサに係り、特に製作を簡便に果し得
て量辛性を向上するとともに、堅固に構成して使用寿命
を長くし、しかも雑音の影響を防止し得る風速センサに
関する。
て量辛性を向上するとともに、堅固に構成して使用寿命
を長くし、しかも雑音の影響を防止し得る風速センサに
関する。
風速を測定する方法としては、電源からの電流によって
一定温度に加さされた電熱体である例えば電熱線を空気
流中に設け、この加熱された電熱線が空気流によって冷
却されることにより生ずる抵抗値の変化あるいは電流の
変化で空気流速である風速を測定し、もって空気量を計
測する方法がある。このように風速を測定するために、
空気供給通路には風速状態を検出する風速センサが配設
される。風速センサは、サーミスタ、白金線等の電熱体
を有し、空気流中に配設されていた。このため、大なる
温度係数のサーミスタ、白金線等は周囲温度の変化にも
容易に対応してしまうので、この周囲温度の変化を補正
するために、マイクロコンピュータである制御部には複
雑な演算式(温度補償式)を必要としていた。このよう
な不都合を解消するために、風速センサには、電熱体と
してニクロム線を設けるとともに、このニクロム線に検
出機構である熱電対を連設した構成のものがある。この
ような構成の風速センサとしては、例えば特公昭46−
26278号公報及び特公昭49−31355号公報に
開示されている。特公昭46−26278号公報に記載
のものは、第1の導線と第2の導線との先端に金1.て
線を固着した2N且の熱雷対と、第3の導線の先端を第
2のW線の先端よりも後方に位置させ固定するとともに
、第3の導線の先※;;1には一端を電源に導通すべく
なした電熱線の他端を固着し、更に電熱線には211の
熱電対のうち、細管の開口部に近い方の熱電対の感温接
点部を固着し、感風熱電対の応答性を向上させて精度の
良い風温補正を行うとともに、小型化を図り、しかも精
密な風速測定を果している。
一定温度に加さされた電熱体である例えば電熱線を空気
流中に設け、この加熱された電熱線が空気流によって冷
却されることにより生ずる抵抗値の変化あるいは電流の
変化で空気流速である風速を測定し、もって空気量を計
測する方法がある。このように風速を測定するために、
空気供給通路には風速状態を検出する風速センサが配設
される。風速センサは、サーミスタ、白金線等の電熱体
を有し、空気流中に配設されていた。このため、大なる
温度係数のサーミスタ、白金線等は周囲温度の変化にも
容易に対応してしまうので、この周囲温度の変化を補正
するために、マイクロコンピュータである制御部には複
雑な演算式(温度補償式)を必要としていた。このよう
な不都合を解消するために、風速センサには、電熱体と
してニクロム線を設けるとともに、このニクロム線に検
出機構である熱電対を連設した構成のものがある。この
ような構成の風速センサとしては、例えば特公昭46−
26278号公報及び特公昭49−31355号公報に
開示されている。特公昭46−26278号公報に記載
のものは、第1の導線と第2の導線との先端に金1.て
線を固着した2N且の熱雷対と、第3の導線の先端を第
2のW線の先端よりも後方に位置させ固定するとともに
、第3の導線の先※;;1には一端を電源に導通すべく
なした電熱線の他端を固着し、更に電熱線には211の
熱電対のうち、細管の開口部に近い方の熱電対の感温接
点部を固着し、感風熱電対の応答性を向上させて精度の
良い風温補正を行うとともに、小型化を図り、しかも精
密な風速測定を果している。
また、特公昭49−31355号公報に記載のものは、
電源に連絡した1対の金属棒を絶縁的に配設し、これ等
金属棒の先端に電熱線を橋架固着し、一方の金属線の一
端を電熱線に接続するとともに、他方の金属線を前記一
方の金属線と電熱線との固着部又は固着部近傍に接続し
て第1の熱電対を形成し、また一方の金属線の他端に他
方の金属線の一端を導電的に固着して第2の熱雷対を形
成し、電熱線に直角の方向の空気流の風速を2組の熱電
対の出力差によって、局所的な風速を精密に測定すると
ともに、小型化を図り、しかも電熱線の温度変化に素速
く応答し、風速の変化を敏感に検出している。
電源に連絡した1対の金属棒を絶縁的に配設し、これ等
金属棒の先端に電熱線を橋架固着し、一方の金属線の一
端を電熱線に接続するとともに、他方の金属線を前記一
方の金属線と電熱線との固着部又は固着部近傍に接続し
て第1の熱電対を形成し、また一方の金属線の他端に他
方の金属線の一端を導電的に固着して第2の熱雷対を形
成し、電熱線に直角の方向の空気流の風速を2組の熱電
対の出力差によって、局所的な風速を精密に測定すると
ともに、小型化を図り、しかも電熱線の温度変化に素速
く応答し、風速の変化を敏感に検出している。
ところが、従来の風速センサにおいては、細い電熱線と
熱電対を構成する細い金属線とを接続するために、微細
な溶接作業を必要とし、このため製作作業が困デ「にな
り量産性が低下するとともに、溶接部位が離脱する等の
弊害があり、使用寿命が短くなるという不都合がある。
熱電対を構成する細い金属線とを接続するために、微細
な溶接作業を必要とし、このため製作作業が困デ「にな
り量産性が低下するとともに、溶接部位が離脱する等の
弊害があり、使用寿命が短くなるという不都合がある。
また、増幅器が熱雷対等の検出機構から離間した位置に
設けられているので、SN比(信号対雑音比)が小さく
なり、雑音の影習を受は易く、測定誤差が生ずる不都合
があった。
設けられているので、SN比(信号対雑音比)が小さく
なり、雑音の影習を受は易く、測定誤差が生ずる不都合
があった。
そこでこの発明の目的は、上述の不都合を除去すべく、
電熱体と検出機構と増幅器とを所要の導電路が配設され
た基板に設けることにより、製作作業を容易に果し得て
量産性を向上するとともに、堅固に構成して使用寿命を
長くし、しかも雑音の影古を防止し得る風速センサを実
現するにある。
電熱体と検出機構と増幅器とを所要の導電路が配設され
た基板に設けることにより、製作作業を容易に果し得て
量産性を向上するとともに、堅固に構成して使用寿命を
長くし、しかも雑音の影古を防止し得る風速センサを実
現するにある。
この目的を達成するためにこの発明は、所要の導電路を
配列した基板を設け、前記導電路途中には電熱体と空気
流の速度変化に応じた前記電熱体の温度変化を電気量変
化として検出する検出機構とを接続し、この検出機構か
ら大ノコする電気信号を増幅して次段に出力する増幅器
を前記基板に設けたことを特徴とする。
配列した基板を設け、前記導電路途中には電熱体と空気
流の速度変化に応じた前記電熱体の温度変化を電気量変
化として検出する検出機構とを接続し、この検出機構か
ら大ノコする電気信号を増幅して次段に出力する増幅器
を前記基板に設けたことを特徴とする。
この発明の構成ζこよれば、風速センサは、電熱体と空
気流の速度変化に応じた電熱体の温度変化を電気量変化
として検出する検出機構と増幅器とが導電路を配列した
基板に設けられて構成されている。これにより、電熱体
と検出機構との接続を容易に行うことができるとともに
電熱体、検出機構及び増幅器をW電銘に容易に接続し且
つ基板に設けることができ、製作作業を容易に果し得て
、量産性を向上する。また、増幅器と検出機構とは近接
して設けられているので、SN比を大きくして雑音の影
Uを防止し、測定精度を向上する。更に、風速センサの
使用状態においては、風速センサを空気流中に設置し、
電源供給して電熱体を自己発熱させ、この電熱体が空気
流の速度変化に応じて温度変化し、この温度変化を検出
機構が電気量変化として検出して増幅器にその値の電気
信号を出力し、増幅器はこの電気信号を増幅して次段の
制マゴ■部に出力する。
気流の速度変化に応じた電熱体の温度変化を電気量変化
として検出する検出機構と増幅器とが導電路を配列した
基板に設けられて構成されている。これにより、電熱体
と検出機構との接続を容易に行うことができるとともに
電熱体、検出機構及び増幅器をW電銘に容易に接続し且
つ基板に設けることができ、製作作業を容易に果し得て
、量産性を向上する。また、増幅器と検出機構とは近接
して設けられているので、SN比を大きくして雑音の影
Uを防止し、測定精度を向上する。更に、風速センサの
使用状態においては、風速センサを空気流中に設置し、
電源供給して電熱体を自己発熱させ、この電熱体が空気
流の速度変化に応じて温度変化し、この温度変化を検出
機構が電気量変化として検出して増幅器にその値の電気
信号を出力し、増幅器はこの電気信号を増幅して次段の
制マゴ■部に出力する。
以下図面に基づいてこの発明の実施例を詳細且つ具体的
に説明する。
に説明する。
第1〜7図はこの発明の実施例を示すものである。図に
おいて、2は風速センサである。この風速センサ2は、
基板4と整流体6と基礎台8とを存している。基板4は
、第5.6図に示す如く、セラミック、ガラス等の藩板
状部材からなり、[。
おいて、2は風速センサである。この風速センサ2は、
基板4と整流体6と基礎台8とを存している。基板4は
、第5.6図に示す如く、セラミック、ガラス等の藩板
状部材からなり、[。
字形で本体部10と突出部12とによって構成されてい
る。
る。
この突出部12には、電熱体である電熱線14と空気流
の速度変化に応じたこの電熱線14の温度変化を電気量
変化として検出する検出機構16とが以下の如く設けら
れる。即ち、突出部12には、空気流の流れに悪影)を
与えないように先端面12aに開口した四部18が形成
され、且つこの凹部18によって電熱線14を固着する
第1、第2固着端部20.22が形成される。電熱線1
4は、ニクロム線からなり、一端側が第1固着端部20
に計■機能付の自動接着装置(図示せず)を利用し定量
の導電性樹脂によって固着されるとともに他端側か第2
固着端部22に同様に定量の導電性樹脂によって固着さ
れ、先端面12aと略平行に指向し且つ前記凹部18を
横断して張設されている。また、第1固着端部20に固
着された電熱線14の一端側は、基板4に印刷され且つ
図示しない電源に直接連絡する第1導電パターンである
第1導電路24に接続されている。一方、第2固着端部
22に固着された電熱線14の他端側は、基板4に印刷
され且つ電源に直接連絡する第2導電パターンである第
2導電路26に接続されている。
の速度変化に応じたこの電熱線14の温度変化を電気量
変化として検出する検出機構16とが以下の如く設けら
れる。即ち、突出部12には、空気流の流れに悪影)を
与えないように先端面12aに開口した四部18が形成
され、且つこの凹部18によって電熱線14を固着する
第1、第2固着端部20.22が形成される。電熱線1
4は、ニクロム線からなり、一端側が第1固着端部20
に計■機能付の自動接着装置(図示せず)を利用し定量
の導電性樹脂によって固着されるとともに他端側か第2
固着端部22に同様に定量の導電性樹脂によって固着さ
れ、先端面12aと略平行に指向し且つ前記凹部18を
横断して張設されている。また、第1固着端部20に固
着された電熱線14の一端側は、基板4に印刷され且つ
図示しない電源に直接連絡する第1導電パターンである
第1導電路24に接続されている。一方、第2固着端部
22に固着された電熱線14の他端側は、基板4に印刷
され且つ電源に直接連絡する第2導電パターンである第
2導電路26に接続されている。
前記電熱線14には、検出機構16である第1熱電対2
8を構成すべく2種の金属線例えばアルメル線、クロメ
ル線を連結する。つまり、張設された電熱線14の略中
央部位にはアルメル線である第1熱電対線30の一端側
を接触させた後で計量殿能付の自動接着装置を利用し定
量の導電性樹脂によって固着し、この固着部位を測温部
32とする。このとき、この測温部32には、クロメル
線からなる第2熱電対線34−1の一端側が同様に固着
される。この第2熱電対線34−1の他端側は、基板4
に印刷した第3導電パターンである第3導電路36に接
続されている。一方、前記第1熱電対線30の他端側は
、電熱線14からの熱輻射等の影響を受けない箇所例え
ば前記第14電路24よりも外方で第1固着り:1.1
部20の、5::j縁部値に同様に定量の導電性樹脂に
よって固着される。
8を構成すべく2種の金属線例えばアルメル線、クロメ
ル線を連結する。つまり、張設された電熱線14の略中
央部位にはアルメル線である第1熱電対線30の一端側
を接触させた後で計量殿能付の自動接着装置を利用し定
量の導電性樹脂によって固着し、この固着部位を測温部
32とする。このとき、この測温部32には、クロメル
線からなる第2熱電対線34−1の一端側が同様に固着
される。この第2熱電対線34−1の他端側は、基板4
に印刷した第3導電パターンである第3導電路36に接
続されている。一方、前記第1熱電対線30の他端側は
、電熱線14からの熱輻射等の影響を受けない箇所例え
ば前記第14電路24よりも外方で第1固着り:1.1
部20の、5::j縁部値に同様に定量の導電性樹脂に
よって固着される。
またこのとき、この固着部位には、検出機構16である
第2熱雷対38を構成すべくクロメル線からなる第2熱
電対線34−2の一端側が固着される。この第2熱電対
線34−2の他端側は、基板4に印刷された第4導電パ
ターンである第4導電路40の一端側に同様に定量の導
電性樹脂によって固着されている。この第2熱電対線3
4−2と第1熱電対線30との固着部位を、外気温度補
償部42とする。このとき、外気温度補償部42におい
て温度差が生じないように、第1熱電対線30と第2熱
電対線34−2とを接触しないように離間させて配置す
る。
第2熱雷対38を構成すべくクロメル線からなる第2熱
電対線34−2の一端側が固着される。この第2熱電対
線34−2の他端側は、基板4に印刷された第4導電パ
ターンである第4導電路40の一端側に同様に定量の導
電性樹脂によって固着されている。この第2熱電対線3
4−2と第1熱電対線30との固着部位を、外気温度補
償部42とする。このとき、外気温度補償部42におい
て温度差が生じないように、第1熱電対線30と第2熱
電対線34−2とを接触しないように離間させて配置す
る。
上述の構成により、測温部32は電熱線14の温度変化
に対応して起電力を発生し、一方、外気温度補償部42
は空気温度のみに反応して起電力を発生し測温部32の
起電力を補正するものである。詳述すれば、電熱線14
に一定の電流を流して加熱し、そして空気流中に設置す
ると、電熱線14の温度は空気流の速度である風速変化
に対応して変化し、測温部32と外気温度補償部42と
の両端には、これ等測温部32と外気温度補償部42の
出力差として電熱線14の温度と空気温度の温度差とに
相当する電気量変化である起電力を取出すことができる
。即ち、起電力は、空気温度とは無関係に、風速のみに
対応した値として取出され、検出機構16の出力信号と
なるものである。
に対応して起電力を発生し、一方、外気温度補償部42
は空気温度のみに反応して起電力を発生し測温部32の
起電力を補正するものである。詳述すれば、電熱線14
に一定の電流を流して加熱し、そして空気流中に設置す
ると、電熱線14の温度は空気流の速度である風速変化
に対応して変化し、測温部32と外気温度補償部42と
の両端には、これ等測温部32と外気温度補償部42の
出力差として電熱線14の温度と空気温度の温度差とに
相当する電気量変化である起電力を取出すことができる
。即ち、起電力は、空気温度とは無関係に、風速のみに
対応した値として取出され、検出機構16の出力信号と
なるものである。
前記第3、第44電路36.40の夫々他端側は、本体
部10に付設した増幅器44に接続されている。この増
幅器44は、電熱線14の温度と外気温度である空気温
度の差とを熱電対で求めた場合に、検出機構16からの
微弱な出力電圧(0〜5 m V )を増幅し、SN比
を高くして雑音の影響を防止し、しかも製造過程におい
て機能トリミング(微調整)、つまり動作状態で増幅度
等を調整して検出機構16自体のバラツキをも補正する
ものである。増幅器44には、基板4の本体部10に印
刷され且つ次段の制御部(図示せず)に連絡すべく第5
、第6導電パターンである第5、第6導電路46.48
が接続されているとともに、該増幅器44を作動すべく
電源からの電圧(±5V)を供給する第7.8導電パタ
ーンである第7、第84電路50.52が接続されてい
る。
部10に付設した増幅器44に接続されている。この増
幅器44は、電熱線14の温度と外気温度である空気温
度の差とを熱電対で求めた場合に、検出機構16からの
微弱な出力電圧(0〜5 m V )を増幅し、SN比
を高くして雑音の影響を防止し、しかも製造過程におい
て機能トリミング(微調整)、つまり動作状態で増幅度
等を調整して検出機構16自体のバラツキをも補正する
ものである。増幅器44には、基板4の本体部10に印
刷され且つ次段の制御部(図示せず)に連絡すべく第5
、第6導電パターンである第5、第6導電路46.48
が接続されているとともに、該増幅器44を作動すべく
電源からの電圧(±5V)を供給する第7.8導電パタ
ーンである第7、第84電路50.52が接続されてい
る。
また、前記基板4は樹脂で形成した基礎台8に本体部1
0下部を固着することによって立設され、突出部12が
上方に配置されている。また、整流体6は、基板4の上
方及び両側方を包囲するように配設され、空気の流れを
整流にするとともに、検出機構H6を保護すべく基礎台
8に固定されている。このとき、基板4の下部と整流体
6の−の下部とは、固着具54によって結着され、支持
部56.56間に堅固に挾持されている。またこのとき
、整流体6は、基礎台8の載置部58.58によって保
持されている。なお、符号60は基礎台8に形成された
取付孔である。
0下部を固着することによって立設され、突出部12が
上方に配置されている。また、整流体6は、基板4の上
方及び両側方を包囲するように配設され、空気の流れを
整流にするとともに、検出機構H6を保護すべく基礎台
8に固定されている。このとき、基板4の下部と整流体
6の−の下部とは、固着具54によって結着され、支持
部56.56間に堅固に挾持されている。またこのとき
、整流体6は、基礎台8の載置部58.58によって保
持されている。なお、符号60は基礎台8に形成された
取付孔である。
以下、この実施例の作用を説明する。
風速センサ2を製作する際には、先ず基板4の突出部1
2に四部18を形成し、次に基板4に第1導電路24、
第2導電路26、第3導電路36、第4導電路40、第
5導電路46、第6導電路48、第7導電路50及び第
8導電路52を所要の配列にして印刷する。このとき、
第1、第2導電路24.26を、第1、第2固着端部2
0.22に延長して印刷する。また、第3、第4導電路
36.40及び第5、第6、第7、第8導電路46.4
8.50.52に接続して増幅器44を基板4の本体部
10の一面に付設する。次に、第1導電路24と第2導
電路26との夫々端部には、電熱線14の夫々端部を計
量機能付の自動接着装置によって定量の導電性樹脂で固
着する。四部18を横断して張設された電熱″f!rA
14の略中央部位には、第1熱電対線30の一端側及び
第2熱電対線34−1の一端側の夫々を接触させた後に
計量機能付の自動接着装置を利用し定量の感電性樹脂で
固着する。また、第2熱電対線34−1の他端側を、第
3導電路36の端部に同様に定量の導電性樹脂で固着す
る。更に、第1熱電対線30の他端側及び第2熱電対線
34−2の一端側を、電熱線14の熱輻射等の影響を受
けない箇所である例えば第1固着端部20の端縁部位に
同様に定量の導電性樹脂で固着する。そして、第2熱電
対綿34−2の他端側を、第4導電路40の端部に同様
に定量の導電性樹脂で固着する。
2に四部18を形成し、次に基板4に第1導電路24、
第2導電路26、第3導電路36、第4導電路40、第
5導電路46、第6導電路48、第7導電路50及び第
8導電路52を所要の配列にして印刷する。このとき、
第1、第2導電路24.26を、第1、第2固着端部2
0.22に延長して印刷する。また、第3、第4導電路
36.40及び第5、第6、第7、第8導電路46.4
8.50.52に接続して増幅器44を基板4の本体部
10の一面に付設する。次に、第1導電路24と第2導
電路26との夫々端部には、電熱線14の夫々端部を計
量機能付の自動接着装置によって定量の導電性樹脂で固
着する。四部18を横断して張設された電熱″f!rA
14の略中央部位には、第1熱電対線30の一端側及び
第2熱電対線34−1の一端側の夫々を接触させた後に
計量機能付の自動接着装置を利用し定量の感電性樹脂で
固着する。また、第2熱電対線34−1の他端側を、第
3導電路36の端部に同様に定量の導電性樹脂で固着す
る。更に、第1熱電対線30の他端側及び第2熱電対線
34−2の一端側を、電熱線14の熱輻射等の影響を受
けない箇所である例えば第1固着端部20の端縁部位に
同様に定量の導電性樹脂で固着する。そして、第2熱電
対綿34−2の他端側を、第4導電路40の端部に同様
に定量の導電性樹脂で固着する。
次に、基板4の下部を基礎台8の支持部56.56間に
挾持させるとともに、基板・1の上方及び側方を包囲す
るように整流体6を設ける。このとき、整流体6を基礎
台8の載置部58.58上に配置するとともに、整流体
6の−の下部を支持部56.56間に位置させ且つ基板
4の本体部10下部と接合させて固着具54によって結
着する。
挾持させるとともに、基板・1の上方及び側方を包囲す
るように整流体6を設ける。このとき、整流体6を基礎
台8の載置部58.58上に配置するとともに、整流体
6の−の下部を支持部56.56間に位置させ且つ基板
4の本体部10下部と接合させて固着具54によって結
着する。
このように構成された風速センサ2が風速を検出すべく
空気通路内に配設された場合において、電熱線】4には
一定の電流(例えば200mA)が流れるとともに、増
幅器44には作動用の電圧(例えば±5V)が印加され
る。電熱線14においてはその抵抗値によって電力が消
費され、電熱綿14が自己発熱する。この発熱した電熱
線14に対して直角方向に空気流を与えると、電熱線1
4の表面温度が低下する。この電熱線14の表面温度と
外気(空気通路内の空気)温度との温度差は、比例関係
にある。つまり、測温部32の起電力である出力電圧は
、第8図に示す如く、風速に対して比例関係にある。従
って、風速が増加すると、測温部32の出力電圧が低下
する。また、外気温度補償部42は、電熱線14の熱輻
射等の影t5を受けずに、測定すべき空気流の温度変化
のみに対応して起電力を生ずる。従って、測定部32の
起電力と外気温度+if+償部42の起電力とが相殺さ
れ、検出機構16の電気的出力は電熱線14に対して直
角方向からの空気流の風速に対応した出力として空気流
の温度変化とは無関係に取出される。詳述すれば、電熱
線14の温度は空気流の速度に対応して変化し、測温部
32と外気温度補償部42の両端にはこれ等測温部32
、外気温度補償部42の出力差として電熱線14の温度
と空気流温度の温度差とに相当する起電力を取出すこと
ができ、空気流温度に無関係に、風速のみに対応した値
として取出し得る。この起電力は電気信号(0〜5mV
)として増幅器44に入力され、この増幅器44がこの
電気信号を増幅して次段の制御部に出力する。
空気通路内に配設された場合において、電熱線】4には
一定の電流(例えば200mA)が流れるとともに、増
幅器44には作動用の電圧(例えば±5V)が印加され
る。電熱線14においてはその抵抗値によって電力が消
費され、電熱綿14が自己発熱する。この発熱した電熱
線14に対して直角方向に空気流を与えると、電熱線1
4の表面温度が低下する。この電熱線14の表面温度と
外気(空気通路内の空気)温度との温度差は、比例関係
にある。つまり、測温部32の起電力である出力電圧は
、第8図に示す如く、風速に対して比例関係にある。従
って、風速が増加すると、測温部32の出力電圧が低下
する。また、外気温度補償部42は、電熱線14の熱輻
射等の影t5を受けずに、測定すべき空気流の温度変化
のみに対応して起電力を生ずる。従って、測定部32の
起電力と外気温度+if+償部42の起電力とが相殺さ
れ、検出機構16の電気的出力は電熱線14に対して直
角方向からの空気流の風速に対応した出力として空気流
の温度変化とは無関係に取出される。詳述すれば、電熱
線14の温度は空気流の速度に対応して変化し、測温部
32と外気温度補償部42の両端にはこれ等測温部32
、外気温度補償部42の出力差として電熱線14の温度
と空気流温度の温度差とに相当する起電力を取出すこと
ができ、空気流温度に無関係に、風速のみに対応した値
として取出し得る。この起電力は電気信号(0〜5mV
)として増幅器44に入力され、この増幅器44がこの
電気信号を増幅して次段の制御部に出力する。
この結果、電熱線14と第1、第2熱電対28.38か
らなる検出機構16とを組合せて構成したので、周囲温
度の変化の補正のための複雑な温度補償式を不要とし、
制’<11部の記1.l!容量を小さくすることができ
る。
らなる検出機構16とを組合せて構成したので、周囲温
度の変化の補正のための複雑な温度補償式を不要とし、
制’<11部の記1.l!容量を小さくすることができ
る。
また、基板4の一面には検出機構16及び増幅器4・1
が付設されているので、検出機構16及び増幅器44の
固着が容易となり、もって装作作業が容易になって量産
性を向上するとともに、堅固な)14成となり使用寿命
を長くし、しかも実用化を容易とする。
が付設されているので、検出機構16及び増幅器44の
固着が容易となり、もって装作作業が容易になって量産
性を向上するとともに、堅固な)14成となり使用寿命
を長くし、しかも実用化を容易とする。
更に、第1熱電対線30の一端側及び第2熱電対線34
−1の一端側は電熱線14に接触した後に定量の導電性
樹脂で固着されているので、強い空気流や振動に対して
も離脱せず、また樹脂被覆を施しているので、外気に触
れず接触部位が酸化せず、全体として堅固に構成されて
使用寿命が長くなる。
−1の一端側は電熱線14に接触した後に定量の導電性
樹脂で固着されているので、強い空気流や振動に対して
も離脱せず、また樹脂被覆を施しているので、外気に触
れず接触部位が酸化せず、全体として堅固に構成されて
使用寿命が長くなる。
更にまた、電熱線14及び第1、第2熱電対線30.3
4の基板4への接続部位は樹脂被覆されているので、接
続部位が酸化せず、使用寿命が長くなる。
4の基板4への接続部位は樹脂被覆されているので、接
続部位が酸化せず、使用寿命が長くなる。
また、外気温度補償部42は電熱線14の輻射熱等の影
言を受けない基板4上に配設され定量の導電性樹脂によ
って固着されているので、両端の温度差(測定誤差)が
なくなるとともに、振動に対しても強くなり、使用寿命
が長くなる。
言を受けない基板4上に配設され定量の導電性樹脂によ
って固着されているので、両端の温度差(測定誤差)が
なくなるとともに、振動に対しても強くなり、使用寿命
が長くなる。
更に、電熱線14と外気温度の差を熱電対で求めた場合
には、熱電対の出力電圧がO〜5mV位で非常に微弱で
あるが、検出機構16近傍に位置する増幅器44によっ
て出力電圧が増幅されるので、SN比を高くして雑音の
影5Eを防止し、また、製造過程中において機能トリミ
ング(微調整)、つまり動作状態で増幅度等を調整し得
て、更に増幅器44にて検出機構16自体のバラツキを
補正し、正確な検出信号を得ることができる。
には、熱電対の出力電圧がO〜5mV位で非常に微弱で
あるが、検出機構16近傍に位置する増幅器44によっ
て出力電圧が増幅されるので、SN比を高くして雑音の
影5Eを防止し、また、製造過程中において機能トリミ
ング(微調整)、つまり動作状態で増幅度等を調整し得
て、更に増幅器44にて検出機構16自体のバラツキを
補正し、正確な検出信号を得ることができる。
更にまた、整流体6は空気流を整流、つまり側方からの
空気流を防止して検出機構16に供給するので、安定し
た風速を検出することができる。
空気流を防止して検出機構16に供給するので、安定し
た風速を検出することができる。
また、整流体6は検出機構16を保護しているので、風
速センサ2の損壊を防止し、使用寿命を長くし得る。
速センサ2の損壊を防止し、使用寿命を長くし得る。
また、導電性樹脂で電熱線14及び第1、第2熱電対線
30.34の夫々一端側を固着したので、測温部32の
熱容量が熱電対端部(測温部)寸法及び形状の影3uを
受けずに均一にされ、測温部32における電熱線14と
の接触抵抗をも均一化し、また測温部32が表面の円滑
な球状となっているので空気流が伝熱係数を均一化し、
特性のバラク;1:を解消し、正確な風速を検出し得る
。即ち、電熱線14に第1熱電対30及び第2熱電対線
34−1を溶接等で固着した場合には、表面が粗くなっ
て伝熱係数が不均一になるものである。
30.34の夫々一端側を固着したので、測温部32の
熱容量が熱電対端部(測温部)寸法及び形状の影3uを
受けずに均一にされ、測温部32における電熱線14と
の接触抵抗をも均一化し、また測温部32が表面の円滑
な球状となっているので空気流が伝熱係数を均一化し、
特性のバラク;1:を解消し、正確な風速を検出し得る
。即ち、電熱線14に第1熱電対30及び第2熱電対線
34−1を溶接等で固着した場合には、表面が粗くなっ
て伝熱係数が不均一になるものである。
更に、風速センサ2自体がコンパクトになり、取扱いが
容易で、また種々装置に使用し得て、汎用性が大となる
。
容易で、また種々装置に使用し得て、汎用性が大となる
。
前記風速センサ2を実装するに際し、第9図に示す如く
、例えば穀物乾燥機のバーナ機構(図示せず)に設ける
。即ち、風速センサ2は、ケーシング62により形成し
た空気供給通路64内に空気流の流れに影口を与えぬよ
うに、突出部12の先端面12aが空気流の上流側に指
向して設置される。この空気供給通路64には、ファン
66によって生成された燃焼用空気が供給される。ファ
ン66は、ファンモータ68によって駆動されるもので
ある。
、例えば穀物乾燥機のバーナ機構(図示せず)に設ける
。即ち、風速センサ2は、ケーシング62により形成し
た空気供給通路64内に空気流の流れに影口を与えぬよ
うに、突出部12の先端面12aが空気流の上流側に指
向して設置される。この空気供給通路64には、ファン
66によって生成された燃焼用空気が供給される。ファ
ン66は、ファンモータ68によって駆動されるもので
ある。
第10図は、上述の風速制御装置をブロック図で表わし
たものである。即ち、電熱線14は、電源70からの一
定の電流i (A)によって自己発熱する。また、検
出機構16からの微弱な出力電圧(O〜5mV)は、増
幅器44によって増幅され、制御部72に入力される。
たものである。即ち、電熱線14は、電源70からの一
定の電流i (A)によって自己発熱する。また、検
出機構16からの微弱な出力電圧(O〜5mV)は、増
幅器44によって増幅され、制御部72に入力される。
そして、この出力電圧である信号は、制御部72のA/
D変換器74でアナログ信号からデジタル信号に変換さ
れ、次にCPU (中央演算処理装置)76に入力され
る。このCPU76は演算処理後に制御信号を出力し、
この信号はD/A変換器78においてデジタル信号から
アナログ信号に変換され、そして他の増幅器80で増幅
されてファンモータ68を駆動側’<Ill L/、風
速(風量)を調整する。前記制御部72は、上述の如く
、抵抗体である電熱綿14の温度上昇が周囲風速によっ
て変化することに着目し、基阜風速における上界温度(
ΔtB)と任意風速におげろ上界温度(Δt)の上昇温
度比率(Δto/Δt)と風速との関係が、電源電圧、
電熱線14の抵抗値及び温度測定位置に関係せず、一定
であることを利用して風速を算出する。つまリ、電熱線
14に一定の電流i (A)を流し、周囲風速を変える
と電熱線14の表面あるいは内部の温度は、風速によっ
て変化する。このような電熱線14の表向に熱電対を密
青設置したものにおいては、風量と温度上昇との関係は
、第11図のようになる。つまり、風量−上!A一温度
特性は、電源電圧が変わると変化し、また電熱線14の
抵抗値や熱電対の取付は位置によっても変化する。第1
1図の風量−上昇温度特性において、基準風量(QB)
(例えば0. 4m/m1n)における上昇温度(Δt
B)を基にし、各風量における上昇温度(Δし)に対す
る上昇温度比率(Δte/Δt)をとると、第12図の
ようになる。この第12図の風景−Δt (0,4)
/Δを特性は、電源電圧に関係せず、風景が一定である
。また、第13図においては、熱電対82の取付位置を
変更した場合における測定結果であるが、この場合も風
量の変化は小である。これ等の測定結果により、風は(
Q)と上界温度比率(ΔtB/Δt)との関係は、電源
電圧、抵抗値及び熱電対82の取付位置によっては殆ど
変化していないことが明白である。
D変換器74でアナログ信号からデジタル信号に変換さ
れ、次にCPU (中央演算処理装置)76に入力され
る。このCPU76は演算処理後に制御信号を出力し、
この信号はD/A変換器78においてデジタル信号から
アナログ信号に変換され、そして他の増幅器80で増幅
されてファンモータ68を駆動側’<Ill L/、風
速(風量)を調整する。前記制御部72は、上述の如く
、抵抗体である電熱綿14の温度上昇が周囲風速によっ
て変化することに着目し、基阜風速における上界温度(
ΔtB)と任意風速におげろ上界温度(Δt)の上昇温
度比率(Δto/Δt)と風速との関係が、電源電圧、
電熱線14の抵抗値及び温度測定位置に関係せず、一定
であることを利用して風速を算出する。つまリ、電熱線
14に一定の電流i (A)を流し、周囲風速を変える
と電熱線14の表面あるいは内部の温度は、風速によっ
て変化する。このような電熱線14の表向に熱電対を密
青設置したものにおいては、風量と温度上昇との関係は
、第11図のようになる。つまり、風量−上!A一温度
特性は、電源電圧が変わると変化し、また電熱線14の
抵抗値や熱電対の取付は位置によっても変化する。第1
1図の風量−上昇温度特性において、基準風量(QB)
(例えば0. 4m/m1n)における上昇温度(Δt
B)を基にし、各風量における上昇温度(Δし)に対す
る上昇温度比率(Δte/Δt)をとると、第12図の
ようになる。この第12図の風景−Δt (0,4)
/Δを特性は、電源電圧に関係せず、風景が一定である
。また、第13図においては、熱電対82の取付位置を
変更した場合における測定結果であるが、この場合も風
量の変化は小である。これ等の測定結果により、風は(
Q)と上界温度比率(ΔtB/Δt)との関係は、電源
電圧、抵抗値及び熱電対82の取付位置によっては殆ど
変化していないことが明白である。
この特性を利用し、電熱線14の表面の上昇温度の測定
により以下の如く風景を求める。即ち、第14図(a)
に示す如く、風量(Q)と上界温度比率(K)との特性
を略比例関係の成立する区分に分け、各点の値を第14
図 (b)の如く制御部72のメモリに記憶させ、また
、基準風量(QB)を与えたときの上昇温度 (ΔtB
)を測定して記憶させる。そして、任意の風量を供給し
たときの上昇温度(Δt)を測定し、上昇温度比率(K
)を算出する。つまり、K−Δ1./ΔLとなり、第1
4図(a)の如く、 Kが例えばに2とに3間に位置する場合には、この(1
)弐から風ffl (Q)が計算されるものである。
により以下の如く風景を求める。即ち、第14図(a)
に示す如く、風量(Q)と上界温度比率(K)との特性
を略比例関係の成立する区分に分け、各点の値を第14
図 (b)の如く制御部72のメモリに記憶させ、また
、基準風量(QB)を与えたときの上昇温度 (ΔtB
)を測定して記憶させる。そして、任意の風量を供給し
たときの上昇温度(Δt)を測定し、上昇温度比率(K
)を算出する。つまり、K−Δ1./ΔLとなり、第1
4図(a)の如く、 Kが例えばに2とに3間に位置する場合には、この(1
)弐から風ffl (Q)が計算されるものである。
このように算出された風N (Q)に対応する出力信号
は、CPU76から出力され、そして他の増幅器80に
よって増幅され、ファンモータ68を駆動する。このフ
ァンモータ68の駆動により、適正量の燃焼空気がファ
ン66で生成され、燃焼1生を改iりする。
は、CPU76から出力され、そして他の増幅器80に
よって増幅され、ファンモータ68を駆動する。このフ
ァンモータ68の駆動により、適正量の燃焼空気がファ
ン66で生成され、燃焼1生を改iりする。
このように風H(Q)を求めることにより、電源電圧、
電熱線14の抵抗値、熱雷対82の取付は位置のバラツ
キは、基準風1(Qe)に対する上界温度の設定により
風量精度に影コを与えることがなく、正面な風量を得る
ことができる。また、風量(Q)と上界温度比率(Δt
B/ΔL)との関係は略比例関係にあるので、風量(Q
)と上昇温度(ΔL)との関係(指数関数)から直接風
量を求めるのに比し、制i11部72のメモリ (図示
せず)への記憶容量を小さくすることができるとともに
、測定精度をも向上し得る。
電熱線14の抵抗値、熱雷対82の取付は位置のバラツ
キは、基準風1(Qe)に対する上界温度の設定により
風量精度に影コを与えることがなく、正面な風量を得る
ことができる。また、風量(Q)と上界温度比率(Δt
B/ΔL)との関係は略比例関係にあるので、風量(Q
)と上昇温度(ΔL)との関係(指数関数)から直接風
量を求めるのに比し、制i11部72のメモリ (図示
せず)への記憶容量を小さくすることができるとともに
、測定精度をも向上し得る。
次に、第15図に示す如く、電熱体として純抵抗(無温
度特性)の発熱体90と熱電対92.92とをマイクロ
コンピュータである制御部に連絡して風速を段山する方
法を説明する。
度特性)の発熱体90と熱電対92.92とをマイクロ
コンピュータである制御部に連絡して風速を段山する方
法を説明する。
第15図において、90は発熱体、92は熱電対、94
は絶縁体である。
は絶縁体である。
絶3.!f、体9・1 (発熱体90〜表面)の熱抵抗
:Qy c (’c/W) 、 絶縁体94表面〜外気の熱抵抗:Qca(’C/W)、 発熱体90の消費電カニWo(w)−一定として、各部
の温度を、第16図に示す如く、TJ、Tc、Taとす
る。
:Qy c (’c/W) 、 絶縁体94表面〜外気の熱抵抗:Qca(’C/W)、 発熱体90の消費電カニWo(w)−一定として、各部
の温度を、第16図に示す如く、TJ、Tc、Taとす
る。
発熱体90と外気温度間の熱抵抗をθとすると、(TJ
−Ta)=Wo・θ =Wo −(19J C+θca) = W o−θyc+Wo−θC3 Wo・Elycは一定値となる。即ち、Ty Tcは
略一定であるから、Tc−Taについて考える(第17
図参照)。
−Ta)=Wo・θ =Wo −(19J C+θca) = W o−θyc+Wo−θC3 Wo・Elycは一定値となる。即ち、Ty Tcは
略一定であるから、Tc−Taについて考える(第17
図参照)。
Tc−Ta =Wo −I9c a
、、θca= (Tc−Ta)/Wo・=(21表面温
度Tcと外気温度Taの相対温度(T c −Ta)は
、熱電対92の出力電圧をΔEとすれば、Tc−Ta−
イ・ΔE イは定数 であるから、(2)弐より、 θca=イ・ΔE/Wo=K ・ΔE ・(3]イは
イ/ W 。
度Tcと外気温度Taの相対温度(T c −Ta)は
、熱電対92の出力電圧をΔEとすれば、Tc−Ta−
イ・ΔE イは定数 であるから、(2)弐より、 θca=イ・ΔE/Wo=K ・ΔE ・(3]イは
イ/ W 。
ところで、発熱体90と空気流速v (m/5ec)と
の熱抵抗EIcaは、 Cは定数で表わされ、断面の大きさ、形状によってC,
mは相違する。いずれにせよ、設定した大きさ、形状の
発熱体90を使用して流速対熱抵抗を一度測定しておけ
ば(3)弐より求めた9caより流速に換算できるもの
である。
の熱抵抗EIcaは、 Cは定数で表わされ、断面の大きさ、形状によってC,
mは相違する。いずれにせよ、設定した大きさ、形状の
発熱体90を使用して流速対熱抵抗を一度測定しておけ
ば(3)弐より求めた9caより流速に換算できるもの
である。
次に、制御部による熱電対出力の演算処理アリゴリズム
について説明する。外気温度と温度差の違いによる熱電
対出力(μV)は、別表(、JISC1602)の如く
設定されている。つまり、別表に基づく熱電対を利用し
た場合に、外気温度が0″〜40℃で且つ風速による熱
雷対の温度上昇が70°Cの範囲内においては、熱電対
の出力電圧と上界温度との関係が次式で近似計算される
。
について説明する。外気温度と温度差の違いによる熱電
対出力(μV)は、別表(、JISC1602)の如く
設定されている。つまり、別表に基づく熱電対を利用し
た場合に、外気温度が0″〜40℃で且つ風速による熱
雷対の温度上昇が70°Cの範囲内においては、熱電対
の出力電圧と上界温度との関係が次式で近似計算される
。
・・・ (5)
但し、V:熱電対出力電圧、T:温度差、Ta:外気温
度とする。
度とする。
また、一定の空気供給通路内に所定の形状、材質の設定
した発熱体及び検出機構を設け、一定の電力を発熱体に
供給し、第18図(a)に示す風速(S)と上昇温度(
Tu)との関係を制御部のメモリに第18図(b)の如
く記42させる。このとき、記憶値は、温度上昇値と風
速とに対して任意の区間で単純平均した際に求める精度
範囲内に入るように(Tun、Sn)の表として、上述
の第14図(b)の如く記tαさせておくとよい。制御
部は風速を検出する際に、検出機構の−の熱電対の出力
電圧と他の熱雷対からの外気温度とを入力し、(4)式
で上昇温度を求める。(5)式から上昇温度Tunを求
める計算は、以下の如く行われる。
した発熱体及び検出機構を設け、一定の電力を発熱体に
供給し、第18図(a)に示す風速(S)と上昇温度(
Tu)との関係を制御部のメモリに第18図(b)の如
く記42させる。このとき、記憶値は、温度上昇値と風
速とに対して任意の区間で単純平均した際に求める精度
範囲内に入るように(Tun、Sn)の表として、上述
の第14図(b)の如く記tαさせておくとよい。制御
部は風速を検出する際に、検出機構の−の熱電対の出力
電圧と他の熱雷対からの外気温度とを入力し、(4)式
で上昇温度を求める。(5)式から上昇温度Tunを求
める計算は、以下の如く行われる。
つまり、
ると、
す、左辺をyとする曲線は、第19図に示す如く、y=
aT2JL、bT−V 但し、 で、X軸との交点が求める温度差Tとなる。
aT2JL、bT−V 但し、 で、X軸との交点が求める温度差Tとなる。
曲線上の点(Xo、yo)における接線の方程式は、
y=y’(’r X、)+y。
=(2axO+ b) (T :<o )
” y。
” y。
接線のX軸上での交点座標をxlとすると、(2ax0
+b) (xt Xo ) ”to −02axロ
2 +bx、 Ya2aに。 +b 2ax、 2+bx、−axa2−bx、 +V2a
x。 +b 求める温度差Tに対してxlは、T<xl<xoとなり
、xoよりxlは温度差Tに近似する。同様にxlにお
ける接線がX軸と交わる点をXlとすると、T<x2<
Xlてxlよりさらに近似される。
+b) (xt Xo ) ”to −02axロ
2 +bx、 Ya2aに。 +b 2ax、 2+bx、−axa2−bx、 +V2a
x。 +b 求める温度差Tに対してxlは、T<xl<xoとなり
、xoよりxlは温度差Tに近似する。同様にxlにお
ける接線がX軸と交わる点をXlとすると、T<x2<
Xlてxlよりさらに近似される。
従って、初期値x0により(6)弐でxLを求め、求め
たxlをxoとしてさらに近似されたxlを求めること
を繰り返して温度差Tの近似を得る。
たxlをxoとしてさらに近似されたxlを求めること
を繰り返して温度差Tの近似を得る。
初jlJl値x0は70、縁り返しは3回で実用精度に
収まる。A/D変換器が12ピツ1〜であれば十分±0
.1’Cにすることができるが、8ビツトでは±0.3
℃以内となる。
収まる。A/D変換器が12ピツ1〜であれば十分±0
.1’Cにすることができるが、8ビツトでは±0.3
℃以内となる。
従って、Ta=O°Cの場合の特性は、11J
外気温度による修正が
従って、制御部は、求めた上昇温度(Tu)からメモリ
の上昇温度と風速との対応表を利用し、風速を容易に換
算し得る。
の上昇温度と風速との対応表を利用し、風速を容易に換
算し得る。
つまり、別表の熱電対の出力電圧を着目すると、温度差
による出力電圧は、変化し近似式が得られる。別表によ
って、外気温度が0〜40°Cで上昇温度が70℃の範
囲内においては、外気温度Ta=20℃の値を用いれば
、外気温度の補正なしで、±4%位の精度を得ることが
明白である。また、外気温度補正をする場合にでも、近
似式から明らかなように、補正量が小さく、外気温度セ
ンサが精密でなくとも温度差の精度が得られる。これに
より、検出機+1.冒こおげろ外気温度よりの上界温度
は、検出機構の形状、材質、発熱体の供給電力を一定と
すれば、風速に対して一義的に決定されるものであるく
第20図参照)。
による出力電圧は、変化し近似式が得られる。別表によ
って、外気温度が0〜40°Cで上昇温度が70℃の範
囲内においては、外気温度Ta=20℃の値を用いれば
、外気温度の補正なしで、±4%位の精度を得ることが
明白である。また、外気温度補正をする場合にでも、近
似式から明らかなように、補正量が小さく、外気温度セ
ンサが精密でなくとも温度差の精度が得られる。これに
より、検出機+1.冒こおげろ外気温度よりの上界温度
は、検出機構の形状、材質、発熱体の供給電力を一定と
すれば、風速に対して一義的に決定されるものであるく
第20図参照)。
この結果、検出機構を発熱体90と熱電対92.92と
の3■合せで構成することができ、制御部の有する速度
、演算能力を充分に活用する風速センサを廉価に製造し
得る。また、(4)式から明らかな如く、外気温度Ta
の影響は非常に小さいので、高精度の外気温度センサを
必要としない。更に、精度として高分解能力を必要とし
ないならば、例えば外気温度Taの値を20℃として使
用し、外気温度センサを省略し、構成の筒素化をMると
ともに、更に廉価な風速検出装置を得る。
の3■合せで構成することができ、制御部の有する速度
、演算能力を充分に活用する風速センサを廉価に製造し
得る。また、(4)式から明らかな如く、外気温度Ta
の影響は非常に小さいので、高精度の外気温度センサを
必要としない。更に、精度として高分解能力を必要とし
ないならば、例えば外気温度Taの値を20℃として使
用し、外気温度センサを省略し、構成の筒素化をMると
ともに、更に廉価な風速検出装置を得る。
以上詳細な説明から明らかなようにこの発明によれば、
電熱体と検出機構と増幅器とを導電路が所要に配列され
た基板に設けたことにより、電熱体と検出機構との接続
を容易に果し得るとともに、電熱体及び検出機構をうn
電路に容易に接続することができ、風速センサの製作作
業を容易に行い得て量産性を向上し、また堅固に構成し
て使用寿命を長くし得る。また、検出機構と増幅器とが
近接して設けられているので、SN比を大きくして雑音
の影啓を防止し、測定精度を向上し得る。更に、風速セ
ンサはコンパクトに構成されるので、取扱いが容易で、
また種々装置に設置することができ汎用性を大とし得る
。
電熱体と検出機構と増幅器とを導電路が所要に配列され
た基板に設けたことにより、電熱体と検出機構との接続
を容易に果し得るとともに、電熱体及び検出機構をうn
電路に容易に接続することができ、風速センサの製作作
業を容易に行い得て量産性を向上し、また堅固に構成し
て使用寿命を長くし得る。また、検出機構と増幅器とが
近接して設けられているので、SN比を大きくして雑音
の影啓を防止し、測定精度を向上し得る。更に、風速セ
ンサはコンパクトに構成されるので、取扱いが容易で、
また種々装置に設置することができ汎用性を大とし得る
。
第1〜7図はこの発明の実施例を示し、第1図は風速セ
ンサの概略斜視図、第2図は風速センサの正面図、第3
図は風速センサの側面図、第4図は風速センサの平面図
、第5図は基板に電熱線と検出機構と増幅器とを設けた
側面図、第6図は第5図の矢印■による基板の正面図、
第7図は第5図の要部拡大図である。 第8図は風速と出力電圧との関係を示すグラフ図である
。 第9図は風速センサを穀物乾燥機のバーナ機構に設けた
状態を示し、風速検出装置の概略図、第10図はこの風
速検出装置のブロック図である。 第11図は風量と上昇温度との関係を示す特性図である
。 第12図は風量と上昇温度比率との関係を示す特性図で
ある。 第13図は熱電対の位置を変更した場合の風量と上界温
度比率との関係を示す特性図である。 第14図(a)は風量と上昇温度比率との関係を示すグ
ラフ図、第14図(b)は制御部のメモリに記憶させる
風量と上昇温度比率との配列図である。 第15〜17図は発熱体と熱電対とを組合せた状態を示
し、第15図は発熱体と熱電対とを空気通路内に設置し
た構成図、第16図は各部材間の熱抵抗状態の説明図、
第17図は各部材における温度変化を示す説明図である
。 第18図(a)は風速と上昇温度との関係を示すグラフ
図、第18(b)図は制御部のメモリに記憶させる風速
と上昇温度との配列図である。 第19図は風速と上昇温度との関係を示すグラフ図であ
る。 第20図は風速と上昇)温度との関係を示すグラフ図で
ある。 図において、2ば風速センサ、4は基板、6は整流体、
8は基礎台、10は本体部、12は突出部、14は電熱
線、16は検出機構、18は凹所、24は第1導電路、
24は第2導電路、28は第1熱電対、30は第1熱電
対線、32は測温部、34は第2熱電対線、36は第3
専電路、40は第4導電路、42は外気温度補償部、4
,1は増幅器、46は第5導電路、48は第6導電路、
50ば第7導電路、そして52は第8導電路である。 特許出願人 静岡製機株式会社 〃 浜松光電株式会社 代理人 弁理士 西 郷 義 美 別 表 第1図 第2図 第3図 第4図 0 寸 寸 寸 〜 第8図 1og H池 第11図 」1そン墓刀(Δt(’C〕 第12図 Δt(0,4)/Δt 上1&パシ叱り埒P第13
図 Δt (0,4)yht : kRにhaよこI「
Kmtt、/at。 第15図 第16図 第17図 (a) 第18図 (b) 第19図 第20図
ンサの概略斜視図、第2図は風速センサの正面図、第3
図は風速センサの側面図、第4図は風速センサの平面図
、第5図は基板に電熱線と検出機構と増幅器とを設けた
側面図、第6図は第5図の矢印■による基板の正面図、
第7図は第5図の要部拡大図である。 第8図は風速と出力電圧との関係を示すグラフ図である
。 第9図は風速センサを穀物乾燥機のバーナ機構に設けた
状態を示し、風速検出装置の概略図、第10図はこの風
速検出装置のブロック図である。 第11図は風量と上昇温度との関係を示す特性図である
。 第12図は風量と上昇温度比率との関係を示す特性図で
ある。 第13図は熱電対の位置を変更した場合の風量と上界温
度比率との関係を示す特性図である。 第14図(a)は風量と上昇温度比率との関係を示すグ
ラフ図、第14図(b)は制御部のメモリに記憶させる
風量と上昇温度比率との配列図である。 第15〜17図は発熱体と熱電対とを組合せた状態を示
し、第15図は発熱体と熱電対とを空気通路内に設置し
た構成図、第16図は各部材間の熱抵抗状態の説明図、
第17図は各部材における温度変化を示す説明図である
。 第18図(a)は風速と上昇温度との関係を示すグラフ
図、第18(b)図は制御部のメモリに記憶させる風速
と上昇温度との配列図である。 第19図は風速と上昇温度との関係を示すグラフ図であ
る。 第20図は風速と上昇)温度との関係を示すグラフ図で
ある。 図において、2ば風速センサ、4は基板、6は整流体、
8は基礎台、10は本体部、12は突出部、14は電熱
線、16は検出機構、18は凹所、24は第1導電路、
24は第2導電路、28は第1熱電対、30は第1熱電
対線、32は測温部、34は第2熱電対線、36は第3
専電路、40は第4導電路、42は外気温度補償部、4
,1は増幅器、46は第5導電路、48は第6導電路、
50ば第7導電路、そして52は第8導電路である。 特許出願人 静岡製機株式会社 〃 浜松光電株式会社 代理人 弁理士 西 郷 義 美 別 表 第1図 第2図 第3図 第4図 0 寸 寸 寸 〜 第8図 1og H池 第11図 」1そン墓刀(Δt(’C〕 第12図 Δt(0,4)/Δt 上1&パシ叱り埒P第13
図 Δt (0,4)yht : kRにhaよこI「
Kmtt、/at。 第15図 第16図 第17図 (a) 第18図 (b) 第19図 第20図
Claims (1)
- 所要の導電路を配列した基板を設け、前記導電路途中に
は電熱体と空気流の速度変化に応じた前記電熱体の温度
変化を電気量変化として検出する検出機構とを接続し、
この検出機構から入力する電気信号を増幅して次段に出
力する増幅器を前記基板に設けたことを特徴とする風速
センサ。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61241976A JPS6396563A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 風速センサ |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61241976A JPS6396563A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 風速センサ |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6396563A true JPS6396563A (ja) | 1988-04-27 |
Family
ID=17082391
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61241976A Pending JPS6396563A (ja) | 1986-10-14 | 1986-10-14 | 風速センサ |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6396563A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0353170A (ja) * | 1989-07-20 | 1991-03-07 | Tokyo Gas Co Ltd | 流速センサ |
JP2012195772A (ja) * | 2011-03-16 | 2012-10-11 | Canon Inc | 音声信号処理装置及びその制御方法、コンピュータプログラム |
-
1986
- 1986-10-14 JP JP61241976A patent/JPS6396563A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0353170A (ja) * | 1989-07-20 | 1991-03-07 | Tokyo Gas Co Ltd | 流速センサ |
JPH0644005B2 (ja) * | 1989-07-20 | 1994-06-08 | 東京瓦斯株式会社 | 流速センサ |
JP2012195772A (ja) * | 2011-03-16 | 2012-10-11 | Canon Inc | 音声信号処理装置及びその制御方法、コンピュータプログラム |
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