JPS6393824A - 磁気特性、皮膜特性ともすぐれた方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
磁気特性、皮膜特性ともすぐれた方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPS6393824A JPS6393824A JP61237233A JP23723386A JPS6393824A JP S6393824 A JPS6393824 A JP S6393824A JP 61237233 A JP61237233 A JP 61237233A JP 23723386 A JP23723386 A JP 23723386A JP S6393824 A JPS6393824 A JP S6393824A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は磁気特性と皮膜特性の優れた方向性電磁鋼板の
製造方法に関する。
製造方法に関する。
方向性電磁鋼板は主としてトランス、発電機、その他の
電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励磁特
性と鉄損性が良好でなければならない。又、良好な皮膜
を有することも重要である。
電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励磁特
性と鉄損性が良好でなければならない。又、良好な皮膜
を有することも重要である。
方向性電磁鋼板は二次再結晶現象を利用して圧延面に<
110)面、圧延方向に( 001 )軸をもったいわ
ゆるゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得
られる。
110)面、圧延方向に( 001 )軸をもったいわ
ゆるゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得
られる。
この二次再結晶は周知のように仕上焼鈍で生じるが、二
次再結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍での二次
再結晶温度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する微細な
^j’N 、 MnS 、 MnSe等の析出物いわゆ
るインヒビターを存在させる必要がある。
次再結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍での二次
再結晶温度域まで一次再結晶粒の成長を抑制する微細な
^j’N 、 MnS 、 MnSe等の析出物いわゆ
るインヒビターを存在させる必要がある。
この為電磁鋼スラブは1350〜1400℃程度の高温
度に加熱され、インヒビターを形成する成分例えばAi
’,Mn,S 、Se,N等を完全に固溶させ、熱延板
あるいは最終冷延前の中間板においてインヒビターを微
細に析出させる焼鈍が行なわれている。
度に加熱され、インヒビターを形成する成分例えばAi
’,Mn,S 、Se,N等を完全に固溶させ、熱延板
あるいは最終冷延前の中間板においてインヒビターを微
細に析出させる焼鈍が行なわれている。
このような処理を施すことにより磁束密度の高い方向性
電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラ
ブの加熱は前述の如く高温で行なわれる為に溶融スケー
ルの発生量が大となり、加熱炉の操業に支障をきたす。
電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラ
ブの加熱は前述の如く高温で行なわれる為に溶融スケー
ルの発生量が大となり、加熱炉の操業に支障をきたす。
また加熱炉のエネルギー原単位が高いなどの問題がある
。スラブ加熱温度を下げて、方向性電磁鋼板の製造法が
検討されている0例えば特開昭52−24116号では
AIの他に、Zr、Ti、B 、Nb、Ta、V 、C
r、Mo、等の窒化物形成元素を鋼中に含有させること
により、スラブ加熱を、1110〜1260″Cで行な
う製造法が開示されている。特開昭59−190324
号ではC含有量を0.01%以下の低炭素でS 、Se
さらにAIとBを、選択的に含有させた電磁鋼スラブを
素材とし、冷延後の一次再結晶焼鈍時に、鋼板表面を短
時間繰り返し高温加熱するパルス焼鈍を行なうことによ
り、スラブ加熱温度を1300℃以下とする製造法が開
示されている。また、特開昭59−56522号ではM
n= 0.08〜0.05%Sを0.007%以下と
しくMn)(S)積を下げ、さらにAI、P、N、を含
有させた電磁鋼スラブを素材とすることにより、スラブ
加熱温度を、1280℃以下とする製造法を提案してい
る。
。スラブ加熱温度を下げて、方向性電磁鋼板の製造法が
検討されている0例えば特開昭52−24116号では
AIの他に、Zr、Ti、B 、Nb、Ta、V 、C
r、Mo、等の窒化物形成元素を鋼中に含有させること
により、スラブ加熱を、1110〜1260″Cで行な
う製造法が開示されている。特開昭59−190324
号ではC含有量を0.01%以下の低炭素でS 、Se
さらにAIとBを、選択的に含有させた電磁鋼スラブを
素材とし、冷延後の一次再結晶焼鈍時に、鋼板表面を短
時間繰り返し高温加熱するパルス焼鈍を行なうことによ
り、スラブ加熱温度を1300℃以下とする製造法が開
示されている。また、特開昭59−56522号ではM
n= 0.08〜0.05%Sを0.007%以下と
しくMn)(S)積を下げ、さらにAI、P、N、を含
有させた電磁鋼スラブを素材とすることにより、スラブ
加熱温度を、1280℃以下とする製造法を提案してい
る。
このように方向性電磁鋼板の製造にあたり低温スラブ加
熱による方法が検討されているにもかかわらず、磁気特
性が浸れたものを工業的製造ラインで安定して製造され
るまでに至っていない、また、低温スラブ加熱を施して
、その後、通常の方向性電磁鋼板の製造工程で製造され
たものは、グラス皮膜にシモフリ、ベアスポット、と称
されるような欠陥が散見されることがある。
熱による方法が検討されているにもかかわらず、磁気特
性が浸れたものを工業的製造ラインで安定して製造され
るまでに至っていない、また、低温スラブ加熱を施して
、その後、通常の方向性電磁鋼板の製造工程で製造され
たものは、グラス皮膜にシモフリ、ベアスポット、と称
されるような欠陥が散見されることがある。
本発明は、低温スラブ加熱により省エネルギー、高生産
性を図りながら、すぐれた磁気特性と皮膜特性を有する
方向性電磁鋼板を工業的に安定して得ることを目的とす
る。その要旨は二重量%でC=0.025〜0.095
、S i=2.0−4.0、Mn=0.08〜0.45
、S≦0.015、AI=o、010〜0.060.N
=0.0030〜0.0130を含み、また必要に応じ
て、P=0.005〜0.045、Cr= 0.07〜
0.25の1種または2種、或いはMo、V 、Nb、
Sb、Sn、Ti 、Teの1種以上を合計で1.5%
以下含有させた電磁鋼スラブを、1280℃以下の温度
に加熱して窒化物形成元素を不完全に固溶させ、次いで
熱間圧延し、必要によっては焼鈍し、−回または中間焼
鈍を挟んで、二回以上の冷間圧延を行ない、脱炭焼鈍し
、焼鈍分離剤を付着し、鋼板をルーズコイルとして、仕
上焼鈍で、二次再結晶前にNを鋼中に侵入させ、(A1
、Si)Nを主組成とするインヒビターを形成し、高温
仕上焼鈍を行うことを特徴とする特許性と皮膜特性のす
ぐれた方向性電磁鋼板のvJ遣方法にある。
性を図りながら、すぐれた磁気特性と皮膜特性を有する
方向性電磁鋼板を工業的に安定して得ることを目的とす
る。その要旨は二重量%でC=0.025〜0.095
、S i=2.0−4.0、Mn=0.08〜0.45
、S≦0.015、AI=o、010〜0.060.N
=0.0030〜0.0130を含み、また必要に応じ
て、P=0.005〜0.045、Cr= 0.07〜
0.25の1種または2種、或いはMo、V 、Nb、
Sb、Sn、Ti 、Teの1種以上を合計で1.5%
以下含有させた電磁鋼スラブを、1280℃以下の温度
に加熱して窒化物形成元素を不完全に固溶させ、次いで
熱間圧延し、必要によっては焼鈍し、−回または中間焼
鈍を挟んで、二回以上の冷間圧延を行ない、脱炭焼鈍し
、焼鈍分離剤を付着し、鋼板をルーズコイルとして、仕
上焼鈍で、二次再結晶前にNを鋼中に侵入させ、(A1
、Si)Nを主組成とするインヒビターを形成し、高温
仕上焼鈍を行うことを特徴とする特許性と皮膜特性のす
ぐれた方向性電磁鋼板のvJ遣方法にある。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者等は、電磁鋼スラブを1280℃以下の温度で
加熱する低温スラブ加熱を適用して、磁気特性、皮膜特
性とも優れた方向性電磁鋼板を、安定して製造すべく検
討した.その結果、スラブ加熱の段階ではインヒビター
を形成する成分、たとえばAI。
加熱する低温スラブ加熱を適用して、磁気特性、皮膜特
性とも優れた方向性電磁鋼板を、安定して製造すべく検
討した.その結果、スラブ加熱の段階ではインヒビター
を形成する成分、たとえばAI。
N,Mn,S等の鋼中への固溶を完全にせず、仕上焼鈍
の段階で鋼板をルーズコイルとして、焼鈍雰囲気ガスと
鋼板、鋼板表面層の酸化層及び鋼板に付着した焼鈍分離
剤との反応性を高めるとともに、コイル板間の雰囲気ガ
スの流通置換と焼鈍分離剤中水和水分の、放散を行うと
、Nの鋼中への侵入が安定化して、(A1 、 Si)
Nを主組成とするインヒビターが形成され、さらに密着
性、外観とも優れシモフリ等の、欠陥のないグラス皮膜
が形成される事を見出した。
の段階で鋼板をルーズコイルとして、焼鈍雰囲気ガスと
鋼板、鋼板表面層の酸化層及び鋼板に付着した焼鈍分離
剤との反応性を高めるとともに、コイル板間の雰囲気ガ
スの流通置換と焼鈍分離剤中水和水分の、放散を行うと
、Nの鋼中への侵入が安定化して、(A1 、 Si)
Nを主組成とするインヒビターが形成され、さらに密着
性、外観とも優れシモフリ等の、欠陥のないグラス皮膜
が形成される事を見出した。
本発明が適用される電磁鋼スラブの成分組成は次のよう
である。
である。
Cは含有量が少なくなると二次再結晶が不安定となるの
で、0.025%以上とする。一方その含有量が多くな
り過ぎると脱炭焼鈍時間が長くなるので0.095%以
下とする。
で、0.025%以上とする。一方その含有量が多くな
り過ぎると脱炭焼鈍時間が長くなるので0.095%以
下とする。
Siは鉄損の低下、インヒビター形成のために必要な成
分でそのために2.0%以上含有させる。
分でそのために2.0%以上含有させる。
一方その含有量が多くなると、冷間圧延時に割れ発生が
多発するので、4.0%以下とする。
多発するので、4.0%以下とする。
Mnは熱間脱性を防ぐとともに、グラス皮膜を良質化す
る作用があり、これを奏するには、0.08%以上必要
である。一方その含有量が増えると、磁束密度が劣化す
るので、0.45%以下とする。さらに本発明ではスラ
ブ加熱を1280℃以下で行うので例えばSとの化合物
、MnSは完全固溶せずインヒビターとしてNnSを用
いない点からもその上限は前述の通りとする。Sは偏析
を生じやすく、正常な2次再結晶の成長を妨げる原因と
なる為に0.015%以下とする。
る作用があり、これを奏するには、0.08%以上必要
である。一方その含有量が増えると、磁束密度が劣化す
るので、0.45%以下とする。さらに本発明ではスラ
ブ加熱を1280℃以下で行うので例えばSとの化合物
、MnSは完全固溶せずインヒビターとしてNnSを用
いない点からもその上限は前述の通りとする。Sは偏析
を生じやすく、正常な2次再結晶の成長を妨げる原因と
なる為に0.015%以下とする。
AlはNあるいはSiと結合して(Al 、 5i)N
を形成し二次再結晶の安定化に必要であり、そのために
は0.010%以上含有する。−力木発明でのスラブ加
熱温度は1280℃以下でANを不完全に固溶させるこ
とから、Atの含有量が多くなると、熱間圧延の段階で
不適切な八lNが形成されるので0.060%以下とす
る。
を形成し二次再結晶の安定化に必要であり、そのために
は0.010%以上含有する。−力木発明でのスラブ加
熱温度は1280℃以下でANを不完全に固溶させるこ
とから、Atの含有量が多くなると、熱間圧延の段階で
不適切な八lNが形成されるので0.060%以下とす
る。
Nは前記Ai’、Si等と結合して二次再結晶の安定化
作用を奏させるために、0.0030%以上含有させる
。しかしその含有量が多くなると表面欠陥が発生するの
で0.0130%以下とする。さらに必要に応じて上記
元素の他にP、Cr、の1種または2種または/および
Mo、V 、Nb、Sb、Sn、Ti。
作用を奏させるために、0.0030%以上含有させる
。しかしその含有量が多くなると表面欠陥が発生するの
で0.0130%以下とする。さらに必要に応じて上記
元素の他にP、Cr、の1種または2種または/および
Mo、V 、Nb、Sb、Sn、Ti。
Te、の1種または2種以上を含有させても差し支えな
い。この時、Pの含有量は0.005〜0.045%、
Crは0.07〜0.25%であり、Mo、V 、Nb
、Sb。
い。この時、Pの含有量は0.005〜0.045%、
Crは0.07〜0.25%であり、Mo、V 、Nb
、Sb。
Sn 、 Ti 、 Te、はそれぞれ0.30%以内
で含有されるが、これらの合計の上限は1.5%である
。
で含有されるが、これらの合計の上限は1.5%である
。
電磁鋼スラブは、転炉あるいは電気炉などの溶解炉で溶
製され、必要に応じて真空脱ガス処理が施され、連続鋳
造、または造塊−分塊圧延により製造される。
製され、必要に応じて真空脱ガス処理が施され、連続鋳
造、または造塊−分塊圧延により製造される。
電磁鋼スラブは、熱間圧延に先立って加熱されるがその
加熱温度は1280℃以下として省エネルギーが図られ
る。この加熱温度では該電磁鋼スラブ中のAtは完全に
固溶されず不完全固溶状態となる。またさらに固溶温度
の高いMnSは、当然ながら不完全固溶である。
加熱温度は1280℃以下として省エネルギーが図られ
る。この加熱温度では該電磁鋼スラブ中のAtは完全に
固溶されず不完全固溶状態となる。またさらに固溶温度
の高いMnSは、当然ながら不完全固溶である。
スラブ加熱後は、熱間圧延され、必要によっては焼鈍さ
れ、或いは焼鈍することなく、冷間圧延される。冷間圧
延は1回または中間焼鈍を挟んで2回以上行われて所定
の最終板厚とされ、次いで脱炭焼鈍される。
れ、或いは焼鈍することなく、冷間圧延される。冷間圧
延は1回または中間焼鈍を挟んで2回以上行われて所定
の最終板厚とされ、次いで脱炭焼鈍される。
脱炭焼鈍により、鋼板中のCが低減されるとともに、そ
の鋼板表面にはSiO□を含む酸化層が形成される。次
いでMgOを主成分とする焼鈍分離剤をスラリー状とし
て塗布乾燥しまたは/および静電塗装法により鋼板に付
着させる。
の鋼板表面にはSiO□を含む酸化層が形成される。次
いでMgOを主成分とする焼鈍分離剤をスラリー状とし
て塗布乾燥しまたは/および静電塗装法により鋼板に付
着させる。
その後ルーズコイルとして捲き取り、仕上げ焼鈍が施さ
れる。通常、方向性電磁鋼板の仕上焼鈍では事前に鋼板
表面に焼鈍分離剤をスラリー状で塗布し乾燥してコイル
状に捲き取る。この際のコイルの占積率は93%±2%
であるが本発明の一つの特徴は仕上焼鈍前のコイルの板
間に粉体、線材等のスペーサをはさみ込み、占積率を9
0%以下としたルーズコイルでコイル板間のガスの通気
性を確保して仕上焼鈍することである。ルーズコイルの
方策としてはスペーサーとしてワイヤー、MgOの粗粒
、無機繊維の糸例えば(SiOz 、八120.の繊維
)をコイルの板間に挟むことにより達成できる。実施例
に示すように板間クリアランス30μ以上(占積率90
%以下)で、効果があり、充分な通気性を確保する為に
は50μ以上が好ましい。
れる。通常、方向性電磁鋼板の仕上焼鈍では事前に鋼板
表面に焼鈍分離剤をスラリー状で塗布し乾燥してコイル
状に捲き取る。この際のコイルの占積率は93%±2%
であるが本発明の一つの特徴は仕上焼鈍前のコイルの板
間に粉体、線材等のスペーサをはさみ込み、占積率を9
0%以下としたルーズコイルでコイル板間のガスの通気
性を確保して仕上焼鈍することである。ルーズコイルの
方策としてはスペーサーとしてワイヤー、MgOの粗粒
、無機繊維の糸例えば(SiOz 、八120.の繊維
)をコイルの板間に挟むことにより達成できる。実施例
に示すように板間クリアランス30μ以上(占積率90
%以下)で、効果があり、充分な通気性を確保する為に
は50μ以上が好ましい。
ところでスラブ加熱を1280℃以下で行って、Al、
Mn、S等を不完全固溶としているので、このままでは
鋼板中に二次再結晶を発現させる為の(^1 、 Si
) N 、 MnS等のインヒビターが存在していな
いので、該仕上焼鈍では二次再結晶前に、雰囲気ガス中
のN2分圧を高める方法、焼鈍分離剤中に窒化マンガン
、窒化珪素、窒化モリブデン等の窒化物を添加する方法
などにより、Nを鋼板中に侵入させ、インヒビター作用
をもつ、(Al 、 5i)Nを形成する必要がある。
Mn、S等を不完全固溶としているので、このままでは
鋼板中に二次再結晶を発現させる為の(^1 、 Si
) N 、 MnS等のインヒビターが存在していな
いので、該仕上焼鈍では二次再結晶前に、雰囲気ガス中
のN2分圧を高める方法、焼鈍分離剤中に窒化マンガン
、窒化珪素、窒化モリブデン等の窒化物を添加する方法
などにより、Nを鋼板中に侵入させ、インヒビター作用
をもつ、(Al 、 5i)Nを形成する必要がある。
この窒化を均一に行うには単に雰囲気中のN2分圧を富
めれば、それで十分ではない、板の表面は新鮮な雰囲気
ガスと接触していることが望ましい。しかし現実のfr
業に於いて占積率が90%超の所謂タイトコイルでは雰
囲気が板間に均等に侵入拡散するのに長時間を要する、
これを解決するために本発明ではルーズコイル状態で仕
上焼鈍が行われる。本発明によると仕上焼鈍での二次再
結晶前の昇温過程、例えば700〜850℃間でNは鋼
中に侵入し、インヒビター作用をもつ微細なく^l 、
5i)Nが形成される。一方、仕上焼鈍では二次再結
晶が発現するとともに、併行的に鋼板表面の酸化層と焼
鈍分離剤との反応によりグラス皮膜が形成される。この
形成の際は、コイル板間の雰囲気にはある程度の02分
圧(例えば露点で0〜10℃)が確保されていると有効
であるが、このような雰囲気の制御がルーズコイル焼鈍
ではコイル位置によるバラツキを生じることなく完全に
行われ、形成されるグラス皮膜は外観、密着性ともすぐ
れ、また張力付与効果も大である。
めれば、それで十分ではない、板の表面は新鮮な雰囲気
ガスと接触していることが望ましい。しかし現実のfr
業に於いて占積率が90%超の所謂タイトコイルでは雰
囲気が板間に均等に侵入拡散するのに長時間を要する、
これを解決するために本発明ではルーズコイル状態で仕
上焼鈍が行われる。本発明によると仕上焼鈍での二次再
結晶前の昇温過程、例えば700〜850℃間でNは鋼
中に侵入し、インヒビター作用をもつ微細なく^l 、
5i)Nが形成される。一方、仕上焼鈍では二次再結
晶が発現するとともに、併行的に鋼板表面の酸化層と焼
鈍分離剤との反応によりグラス皮膜が形成される。この
形成の際は、コイル板間の雰囲気にはある程度の02分
圧(例えば露点で0〜10℃)が確保されていると有効
であるが、このような雰囲気の制御がルーズコイル焼鈍
ではコイル位置によるバラツキを生じることなく完全に
行われ、形成されるグラス皮膜は外観、密着性ともすぐ
れ、また張力付与効果も大である。
また雰囲気の置換速度を上げる為に雰囲気ガスをペース
ファン(炉内ファン)装置で循環してもよい。
ファン(炉内ファン)装置で循環してもよい。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例−1
Si=3.2% Mn=0.12% s=o、oos%
酸可溶^Z=0.03% N=0.0055% を含
むスラブを1200℃に加熱後2.3mmに熱間圧延し
、1120℃で3分間の熱延板焼鈍を施した後、冷間圧
延し、最終板厚を0.31とした0次に850℃で3分
間露点60℃、8270%からなる雰囲気下で脱炭焼鈍
した後、焼鈍分離剤に水を添加してスラリー状としロー
ルコータ−で塗布した後、乾燥炉で鋼板温度を150℃
になるまで昇熱し水分を除去した後ルーズコイル状に巻
き取った。ルーズ化手段としては、100μの5iOz
の繊維をコイルの板間にはさんだ0次に該コイルを高温
仕上焼鈍炉に装入し1200℃で焼鈍しな、Nを鋼中に
侵入させるために500〜850℃間の雰囲気ガス中の
N2を45%に高めた。コイルの昇熱過程において10
00℃に達した時期に供給の雰囲気ガス中に水分を添加
し、ガス中の露点は5℃とした。コイル板間のガスの置
換速度を上げる為に本実施例ではペースファン(炉内フ
ァン)を使用した。
酸可溶^Z=0.03% N=0.0055% を含
むスラブを1200℃に加熱後2.3mmに熱間圧延し
、1120℃で3分間の熱延板焼鈍を施した後、冷間圧
延し、最終板厚を0.31とした0次に850℃で3分
間露点60℃、8270%からなる雰囲気下で脱炭焼鈍
した後、焼鈍分離剤に水を添加してスラリー状としロー
ルコータ−で塗布した後、乾燥炉で鋼板温度を150℃
になるまで昇熱し水分を除去した後ルーズコイル状に巻
き取った。ルーズ化手段としては、100μの5iOz
の繊維をコイルの板間にはさんだ0次に該コイルを高温
仕上焼鈍炉に装入し1200℃で焼鈍しな、Nを鋼中に
侵入させるために500〜850℃間の雰囲気ガス中の
N2を45%に高めた。コイルの昇熱過程において10
00℃に達した時期に供給の雰囲気ガス中に水分を添加
し、ガス中の露点は5℃とした。コイル板間のガスの置
換速度を上げる為に本実施例ではペースファン(炉内フ
ァン)を使用した。
実施例−2
Si3.2%、s o、oos%、Mn0.12%、3
10.03%、NO,005%を含むスラブを1200
℃に加熱後熱間圧延し、1120℃2〜3分間の熱延板
焼鈍を施した後、冷間圧延し最終板厚を0.3m+自と
した0次に850℃で3分間露点60℃、8270%か
らなる雰囲気下で脱炭焼鈍した後、M、0を主成分と窒
化マンガンを添加した焼鈍分離剤に水を添加してスラリ
ー状とし、ロールコータ−で塗付した後乾燥炉で鋼板温
度を150℃になる迄昇熱し、水分を蒸発させた。乾燥
後のM、Oの付着量は5g/m2(両面)であった。次
にMgOの粗粒を静電的に塗布し、コイル板間を平均5
0μ程度確保した。次に該コイルを高温仕上焼鈍炉に装
入し1200℃で焼鈍した。Nを鋼中に侵入させるため
450〜soo ”間の雰囲気ガス中のN2を40%に
高めた。またコイルの昇熱過程において1000℃に達
した時期に供給の雰囲気ガス中に水分を添加し、ガス中
の零点は5℃とした。
10.03%、NO,005%を含むスラブを1200
℃に加熱後熱間圧延し、1120℃2〜3分間の熱延板
焼鈍を施した後、冷間圧延し最終板厚を0.3m+自と
した0次に850℃で3分間露点60℃、8270%か
らなる雰囲気下で脱炭焼鈍した後、M、0を主成分と窒
化マンガンを添加した焼鈍分離剤に水を添加してスラリ
ー状とし、ロールコータ−で塗付した後乾燥炉で鋼板温
度を150℃になる迄昇熱し、水分を蒸発させた。乾燥
後のM、Oの付着量は5g/m2(両面)であった。次
にMgOの粗粒を静電的に塗布し、コイル板間を平均5
0μ程度確保した。次に該コイルを高温仕上焼鈍炉に装
入し1200℃で焼鈍した。Nを鋼中に侵入させるため
450〜soo ”間の雰囲気ガス中のN2を40%に
高めた。またコイルの昇熱過程において1000℃に達
した時期に供給の雰囲気ガス中に水分を添加し、ガス中
の零点は5℃とした。
実施例−3
ルーズコイルの手段としては、金属ワイヤーを巻き込み
コイル板間隔を300μとし、最後の手段の仕上焼鈍は
ペースファンを使用した。他の条件は全て実施例2と同
じとしな、これら実施例1゜2.3の焼鈍後の鋼板の特
性を調査し、表−1に見られる特性を得た。
コイル板間隔を300μとし、最後の手段の仕上焼鈍は
ペースファンを使用した。他の条件は全て実施例2と同
じとしな、これら実施例1゜2.3の焼鈍後の鋼板の特
性を調査し、表−1に見られる特性を得た。
注)1 密着性=180℃曲げで剥離しない・・・・・
・直径2 皮膜欠陥:斑点状でフォールステライト皮膜
の存在しない部分できらきら光る金属光沢を有す。
・直径2 皮膜欠陥:斑点状でフォールステライト皮膜
の存在しない部分できらきら光る金属光沢を有す。
本発明と実施例の結果にみられるように、磁気特性がす
ぐれるとともに、密着性、外観とも良好なグラス皮膜を
有する方向性電磁鋼板が得られる。
ぐれるとともに、密着性、外観とも良好なグラス皮膜を
有する方向性電磁鋼板が得られる。
Claims (1)
- 1、重量%で、C=0.025〜0.095、Si=2
.0〜4.0、Mn=0.08〜0.45、S=0.0
15以下、Al=0.010〜0.060、N=0.0
030〜0.0130を含む電磁鋼スラブを、1280
℃以下の温度に加熱して、次いで熱間圧延し、1回又は
中間焼鈍をはさんで、2回以上の冷間圧延し、脱炭焼鈍
し焼鈍分離剤を塗布した鋼板において占積率90%以下
の、ルーズコイルとし、仕上焼鈍で2次再結晶前にNを
鋼板中に侵入させ、(Al、Si)Nを主組成とするイ
ンヒビターを形成し、高温仕上焼鈍を行う事を特徴とす
る磁気特性、皮膜特性とも優れた方向性電磁鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61237233A JPS6393824A (ja) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | 磁気特性、皮膜特性ともすぐれた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61237233A JPS6393824A (ja) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | 磁気特性、皮膜特性ともすぐれた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6393824A true JPS6393824A (ja) | 1988-04-25 |
Family
ID=17012357
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP61237233A Pending JPS6393824A (ja) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | 磁気特性、皮膜特性ともすぐれた方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6393824A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0361326A (ja) * | 1989-07-29 | 1991-03-18 | Nippon Steel Corp | 冷却速度制御鋳造材を用いた一方向性電磁鋼板の製造法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6320733A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 2レ−ザ光ヘツド |
-
1986
- 1986-10-07 JP JP61237233A patent/JPS6393824A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6320733A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 2レ−ザ光ヘツド |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0361326A (ja) * | 1989-07-29 | 1991-03-18 | Nippon Steel Corp | 冷却速度制御鋳造材を用いた一方向性電磁鋼板の製造法 |
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