JPS635854A - 造塊用定盤 - Google Patents
造塊用定盤Info
- Publication number
- JPS635854A JPS635854A JP15099186A JP15099186A JPS635854A JP S635854 A JPS635854 A JP S635854A JP 15099186 A JP15099186 A JP 15099186A JP 15099186 A JP15099186 A JP 15099186A JP S635854 A JPS635854 A JP S635854A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- surface plate
- layer
- metal
- thermal
- bottom plate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 claims abstract description 35
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 34
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 26
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 230000008439 repair process Effects 0.000 claims description 21
- 238000002844 melting Methods 0.000 abstract description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 abstract description 15
- 238000007751 thermal spraying Methods 0.000 abstract description 10
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 7
- 238000005422 blasting Methods 0.000 abstract description 6
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 abstract description 5
- 238000000576 coating method Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 4
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 2
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 35
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 35
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 28
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 10
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 9
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 6
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 6
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 4
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 229910018487 Ni—Cr Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 3
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 3
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 2
- 239000008119 colloidal silica Substances 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 2
- 239000011823 monolithic refractory Substances 0.000 description 2
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 239000006188 syrup Substances 0.000 description 1
- 235000020357 syrup Nutrition 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、造塊用定盤に関する。
（従来の技術）
造塊用の定盤は高炉銑直注解物、キューポラ鋳物に分類
されるが、これら定盤には使用時の溶損、焼付けを防止
する意味で、敷鉄板、冷延屑、石英ガラスとコロイドシ
リカ等を配合した塗料が定盤保護材として該定盤製造時
塗布されている。また、使用中に定盤に溶損が発生し、
かつ拡大した場合は、溶損部を溶接肉盛および不定形耐
火物で形状復元して再使用する方法が一般的に行われて
いる。
されるが、これら定盤には使用時の溶損、焼付けを防止
する意味で、敷鉄板、冷延屑、石英ガラスとコロイドシ
リカ等を配合した塗料が定盤保護材として該定盤製造時
塗布されている。また、使用中に定盤に溶損が発生し、
かつ拡大した場合は、溶損部を溶接肉盛および不定形耐
火物で形状復元して再使用する方法が一般的に行われて
いる。
（発明が解決しようとする問題点）
しかるに、造塊用定盤は非常に笥酷な条件下で繰り返し
使用されるもので、溶鋼注入流の熱衝撃、溶鋼落下圧力
により溶損が進み、また−方では加熱、冷却の繰り返し
によるヒートクラックの発生、進展、グラファイトの成
長脱落に伴い定盤の溶損、つまり定盤ウェル部の内容積
が増大して（るため、前述の定盤保護材の使用のみでは
定盤の溶損を大きく軽減するには至っていない。
使用されるもので、溶鋼注入流の熱衝撃、溶鋼落下圧力
により溶損が進み、また−方では加熱、冷却の繰り返し
によるヒートクラックの発生、進展、グラファイトの成
長脱落に伴い定盤の溶損、つまり定盤ウェル部の内容積
が増大して（るため、前述の定盤保護材の使用のみでは
定盤の溶損を大きく軽減するには至っていない。
特に溶鋼注入温度が１５６０℃を越えた時、あるいは注
入ノズルの大きい大型鋼塊の時、ウェル定盤の溶損が増
大する。これをこのまま放置しておくと、定盤の使用回
数の増大に伴い表層部のクレージング（亀甲割れ）深さ
が進展し、溶鋼注入時に溶鋼がクレージングの溝に差込
み、型抜きの際、鋼塊が抜けな（なる、所謂定盤付きの
発生頻度が高くなる。このため前述の肉盛溶接による形
状の復元がなされるが、この修理補修を行ってもヒ記厳
しい条件下では、数度の焼付きで肉盛部は剥離脱落し、
短い使用回数をもって使用不能となり、廃却せざるを得
ない。それは繰り返し肉盛溶接を行って形状を復元して
も、ト記使用回数と修理費用との採算が合わないからで
ある。
入ノズルの大きい大型鋼塊の時、ウェル定盤の溶損が増
大する。これをこのまま放置しておくと、定盤の使用回
数の増大に伴い表層部のクレージング（亀甲割れ）深さ
が進展し、溶鋼注入時に溶鋼がクレージングの溝に差込
み、型抜きの際、鋼塊が抜けな（なる、所謂定盤付きの
発生頻度が高くなる。このため前述の肉盛溶接による形
状の復元がなされるが、この修理補修を行ってもヒ記厳
しい条件下では、数度の焼付きで肉盛部は剥離脱落し、
短い使用回数をもって使用不能となり、廃却せざるを得
ない。それは繰り返し肉盛溶接を行って形状を復元して
も、ト記使用回数と修理費用との採算が合わないからで
ある。
さらに定盤の溶損は、次のような問題を派生させている
。１つは溶損が進むと鋼塊の内容積が増量することであ
り、鋼塊単重が大きくなり、造塊の最終定盤鋼塊に溶鋼
量が不足し、単重不足が生じる。
。１つは溶損が進むと鋼塊の内容積が増量することであ
り、鋼塊単重が大きくなり、造塊の最終定盤鋼塊に溶鋼
量が不足し、単重不足が生じる。
他方では鋼塊のウェル形状が変形することにより、ミス
マツチの不一致により分塊圧延時の半成品、ボトム側フ
ィシュテイル形状に余肉が付き、クロップの切捨て量が
増して歩留りが低下する問題がある。また、定盤付きの
発生は分塊工場への鋼塊搬送時間が延び、燃料原単位を
あげる要因になっている。
マツチの不一致により分塊圧延時の半成品、ボトム側フ
ィシュテイル形状に余肉が付き、クロップの切捨て量が
増して歩留りが低下する問題がある。また、定盤付きの
発生は分塊工場への鋼塊搬送時間が延び、燃料原単位を
あげる要因になっている。
本発明は、以上の問題を解消し、定盤の寿命延長、鋼塊
品質および歩留りの向１−を図ることを目的とする。
品質および歩留りの向１−を図ることを目的とする。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、新しい定盤、もしくは肉盛補修後の定盤の表
面に、アンダコート材としての金属と、トップコート材
としての耐熱セラミックスを溶射形成した造塊用定盤を
特徴とする。
面に、アンダコート材としての金属と、トップコート材
としての耐熱セラミックスを溶射形成した造塊用定盤を
特徴とする。
（作用）
本発明は、造塊用定盤の溶損を従来の技術に増して軽減
させるには、定盤の場当たり部など溶損を最も受は易い
部位は全体に高い耐熱、耐衝撃に優れた表層部を造る以
外にないと判断した結果に基づいて、耐熱型、耐摩耗性
、耐靭性の優れた金属およびセラミックスを定盤表面に
溶射したもので、溶鋼の熱衝撃を直接受ける最表層トッ
プフート材にセラミック・スを用いる一方、セラミック
ス単体では熱伝導性の小さいこと、母材との断熱性の差
によりセラミックスのクラック発生脱落が早い時期に発
生することを考慮し、母材とセラミックスの中間に金属
をアンダーコート材として介在されることにより、上記
セラミックス層にて定盤の溶損を確実に防止しつつ、金
属層によって該セラミックスを強固に定盤に保持させる
ものである（実施例） 以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明する。
させるには、定盤の場当たり部など溶損を最も受は易い
部位は全体に高い耐熱、耐衝撃に優れた表層部を造る以
外にないと判断した結果に基づいて、耐熱型、耐摩耗性
、耐靭性の優れた金属およびセラミックスを定盤表面に
溶射したもので、溶鋼の熱衝撃を直接受ける最表層トッ
プフート材にセラミック・スを用いる一方、セラミック
ス単体では熱伝導性の小さいこと、母材との断熱性の差
によりセラミックスのクラック発生脱落が早い時期に発
生することを考慮し、母材とセラミックスの中間に金属
をアンダーコート材として介在されることにより、上記
セラミックス層にて定盤の溶損を確実に防止しつつ、金
属層によって該セラミックスを強固に定盤に保持させる
ものである（実施例） 以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明する。
本発明は第１図（Ａ）（Ｂ）に示すような新品の定盤（
１）の表面の符号（５）に示す溶射領域、または第２図
（Ａ）（Ｂ）に示すように肉盛補修された定盤（ｌａ）
の肉盛溶接層（２）上に、まず研磨仕上げを施し、ショ
ツトブラストまたはカットワイヤブラストにより梨地肌
に仕上げ、その上にまずアンダーコート材として金属（
Ｎ ｉ −Ｃｒ金属等）を溶射し、次にトップコート材
として耐熱セラミックス（Ｚｒ（Ｌ等）を溶射し、定盤
寿命の延長を図るもので、これによって第３図のように
肉盛溶接層（２）または鋳物層の上に金属層（３）、セ
ラミックス層（４）が形成される。尚、第１図および第
２図において符号（ｌｌｉ）は黒鉛レンガを示す。
１）の表面の符号（５）に示す溶射領域、または第２図
（Ａ）（Ｂ）に示すように肉盛補修された定盤（ｌａ）
の肉盛溶接層（２）上に、まず研磨仕上げを施し、ショ
ツトブラストまたはカットワイヤブラストにより梨地肌
に仕上げ、その上にまずアンダーコート材として金属（
Ｎ ｉ −Ｃｒ金属等）を溶射し、次にトップコート材
として耐熱セラミックス（Ｚｒ（Ｌ等）を溶射し、定盤
寿命の延長を図るもので、これによって第３図のように
肉盛溶接層（２）または鋳物層の上に金属層（３）、セ
ラミックス層（４）が形成される。尚、第１図および第
２図において符号（ｌｌｉ）は黒鉛レンガを示す。
Ｎｉ−Ｃｒ金属は耐熱性、耐靭性、密着性に優れた金属
であり、Ｚｒｏｓ セラミックスは高融点、高強度のも
ので、なかでも結晶構造が立方晶系で安定形のＣＺｒ０
ｔが良く、これは低温から高温まで組織的に安定してい
る。また、ＣＺ ｒＯｌは転位を起こさず、安定化を図
るためＣａＯ３〜１２％含有させである。因みに鋼との
密着力は７０〜９０ ｋｇ／ａｍと安定している。
であり、Ｚｒｏｓ セラミックスは高融点、高強度のも
ので、なかでも結晶構造が立方晶系で安定形のＣＺｒ０
ｔが良く、これは低温から高温まで組織的に安定してい
る。また、ＣＺ ｒＯｌは転位を起こさず、安定化を図
るためＣａＯ３〜１２％含有させである。因みに鋼との
密着力は７０〜９０ ｋｇ／ａｍと安定している。
上記金属層（３）およびセラミックス層（４）の溶射厚
と溶射回数を変えて定盤の寿命を実験によって確かめた
結果によれば、従来法（中途補修１回）による１８〜２
３トン鋼塊用ウエル寿命の平均は第４図のように平均９
０回程度であり、これに対しアンダーコート厚１００μ
、トップコート厚２００μの施工とした本発明の施工例
Ｉでは中途補修後１回の溶射て１２０回まで改善された
。また、新品時と中途修理時の２回溶射施工では寿命が
１６５回まで足長された。
と溶射回数を変えて定盤の寿命を実験によって確かめた
結果によれば、従来法（中途補修１回）による１８〜２
３トン鋼塊用ウエル寿命の平均は第４図のように平均９
０回程度であり、これに対しアンダーコート厚１００μ
、トップコート厚２００μの施工とした本発明の施工例
Ｉでは中途補修後１回の溶射て１２０回まで改善された
。また、新品時と中途修理時の２回溶射施工では寿命が
１６５回まで足長された。
第４図の本発明施Ｉ〕例■は、１回あたりの溶射厚をア
ンダーコート２００μ、トップコート３００μに増した
もので、定盤の寿命は中途補修１回で１５０凹に改善さ
れ、新品時と中途補修時の２回旋：ｒ、では２１０回に
延長された。
ンダーコート２００μ、トップコート３００μに増した
もので、定盤の寿命は中途補修１回で１５０凹に改善さ
れ、新品時と中途補修時の２回旋：ｒ、では２１０回に
延長された。
さらに実験によれば、アンダーコート材の厚みは厚い方
が有効であったが、労力的また経済的な見地から５００
μ以下が限界となることが確かめられた。つまりシップ
コート層は加熱、冷却、熱衝撃による繰り返し応力によ
り微細クラックが発生し、表層部の応力バランスが保た
れるが、セラミックス層が必要以上に厚くなると、微細
クラックを起点にしてクラックの進展、開孔が早くなり
、セラミックスが脱落欠損する場合があり、経済的にみ
て５００μが限度となる。尚、上記実験には従来技術で
ある定盤保護材を使用している。
が有効であったが、労力的また経済的な見地から５００
μ以下が限界となることが確かめられた。つまりシップ
コート層は加熱、冷却、熱衝撃による繰り返し応力によ
り微細クラックが発生し、表層部の応力バランスが保た
れるが、セラミックス層が必要以上に厚くなると、微細
クラックを起点にしてクラックの進展、開孔が早くなり
、セラミックスが脱落欠損する場合があり、経済的にみ
て５００μが限度となる。尚、上記実験には従来技術で
ある定盤保護材を使用している。
（発明の効果）
以上詳述したように本発明によれば、定盤の溶損度合が
軽減され、大幅な寿命延長が図れると共に、定盤と鋼塊
の焼付率が従来（例えば５．６％程度のもの）に比べ著
しく減少（例えば１．５％まで減少）シ、これに伴いト
ラツタイムの短縮ができ、分塊］二場の燃料原単位が低
減する。
軽減され、大幅な寿命延長が図れると共に、定盤と鋼塊
の焼付率が従来（例えば５．６％程度のもの）に比べ著
しく減少（例えば１．５％まで減少）シ、これに伴いト
ラツタイムの短縮ができ、分塊］二場の燃料原単位が低
減する。
第１図（Ａ）（Ｂ）は本発明を新品定盤に施した場合の
定盤断面図（Ａ）と平面図（Ｂ）、第２図（Ａ）（Ｂ）
は肉盛補修後に施した場合の定盤断面図（Ａ）と平面図
（Ｂ）、第３図は定盤表層部溶射層の構造図、第４図は
従来技術との比較における実験データを示す図である。 （１）（Ｉａ）・・・定盤、（３）・・・金属層（アン
ダーコート材） 、（４）・・・セラミックス層（トッ
プコート材）。 第 Ｉ 図（Ａ） 第１敗Ｂ） 第２ 図（Ａ） 第２欧Ｂ） 第３図 第４図 中這琳箒１日溶解 手 続 補 正 書 （自発）昭和６１年７
り？ノ日 ｔ ：ｒｔ件の表示 昭和６１年 特 許願 第１５０９９１号２ 発明の名
称 造塊用定盤 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番１８号名称
（＋１９）株式会社 神戸製鋼所 （外１名）４代理
人 ７、補正の内容 別紙のとおり。 明 細 書 １、発明の名称 造塊用定盤 ２、特許請求の範囲 新しい定盤、もしくは肉盛補修後の定盤の表面に、アン
ダコート材としての金属と、トップコート材としての耐
熱セラミックスを溶射形成した造塊用定盤。 ３、発明の詳細な説明 （産業上の利用分野） 本発明は、造塊用定盤に関する。 （従来の技術） 造塊用の定盤は高炉銑直注鋳物、キューポラ鋳物に分類
されるが、これら定盤には使用時の溶損、焼付けを防止
する意味で、敷鉄板、冷延屑を敷いたり石英ガラスとコ
ロイドシリカ等を配合した塗料が定盤保護材として該定
盤使用時塗布されている。また、使用中に定盤に溶損が
発生し、かつ拡大した場合は、溶損部を溶接肉盛および
不定形耐火物で形状復元して再使用する方法が一般的に
行われている。 （発明が解決しようとする問題点） しかるに、造塊用定盤は非常に苛酷な条件下で繰り返し
使用されるもので、溶鋼注入流の熱衝撃、溶鋼落下圧力
により溶損が進み、また−方では加熱、冷却の繰り返し
によるヒートクラックの発生、進展、グラファイトの成
長脱落に伴い定盤の溶損、つまり定盤ウェル部の内容積
が増大して（るため、前述の定盤保護材の使用のみでは
定盤の溶損を大きく軽減するには至っていない。 特に溶鋼注入温度が１５６０℃を越えた時、あるいは注
入ノズルの大きい大型鋼塊の時、ウェル定盤の溶損が増
大する。これをこのまま放置しておくと、定盤の使用回
数の増大に伴い表層部のクレージング（亀甲割れ）深さ
が進展し、溶鋼注入時に溶鋼がクレージングの溝に差込
み、型抜きの際、鋼塊が抜けなくなる所謂定盤付きの発
生頻度が高くなる。このため前述の肉盛溶接による形状
の復元がなされるが、この修理補修を行っても上記厳し
い条件下では、散開の焼付きで肉盛部は剥離脱落し、短
い使用回数をもって使用不能となり、廃却せざるを得な
い。それは繰り返し肉盛溶接を行って形状を復元しても
、上記使用回数と修理費用との採算が合わないからであ
る。 さらに定盤の溶損は、次のような問題を派生させている
。１つは溶損が進むと鋼塊の容積が増量することであり
、鋼塊単重が太き（なり、造塊の最終定盤鋼塊に溶鋼量
が不足し、単重不足が生じる。 他方では鋼塊のウェル形状が変形することにより、分塊
圧延時の生成品、ボトム側フィシュティル形状に余肉が
付き、クロップの切捨て量が増して歩留りが低下する問
題がある。また、定盤付きの発生は分塊工場への鋼塊搬
送時間が延び、燃料原単位をあげる要因になっている。 本発明は、以上の問題を解消し、定盤の寿命延長、鋼塊
品質および歩留りの向上を図ることを目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、新しい定盤、もしくは肉盛補修後の定盤の表
面に、アンダフート材としての金属と、トップコート材
としての耐熱セラミックスを溶射形成した造塊用定盤を
特徴とする。 （作用） 本発明は、造塊用定盤の溶損を従来の技術に増して軽減
させるには、定盤の場当たり部など溶損を最も受は易い
部位は全体に高い耐熱、耐衝撃に優れた表層部を造る以
外にないと判断した結果に基づいて、耐熱性、耐摩耗性
、耐靭性の優れた金属およびセラミックスを定盤表面に
溶射したもので、溶鋼の熱衝撃を直接受ける最表層トッ
プコート材にセラミックスを用いる一方、セラミックス
単体では熱伝導性の小さいこと、母材との断熱性の差に
よりセラミックスのクラック発生脱落が早い時期に発生
することを考慮し、母材とセラミックスの中間に金属を
アンダーコート材として介在させることにより、上記セ
ラミックス層にて定盤の溶損を確実に防止しつつ、金属
層によって該セラミックスを強固に定盤に保持させるも
のである（実施例） 以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明する。 本発明は第１図（Ａ）（Ｂ）に示すような新品の定盤（
１）の表面の符号（５）に示す溶射領域、または第２図
（Ａ）（Ｂ）に示すように肉盛補修された定盤（１ａ）
の肉盛溶接層（２）上に、まず研磨仕上げを施し、シロ
ットブラストまたはカットワイヤブラストにより梨地肌
に仕上げ、その上にまずアンダーコート材として金属（
Ｎｉ−Ｃｒ金属等）を溶射し、次にトップコート材とし
て耐熱セラミックス（Ｚｒｏｔ等）を溶射し、定盤寿命
の延長を図るもので、これによって第３図のように肉盛
溶接層（２）または鋳物層の上に金属層（３）、セラミ
ックス層（４）が形成される。尚、第１図および第２図
において符号（６）は黒鉛レンガを示す。 Ｎｉ−Ｃｒ金属は耐熱性、耐靭性、密着性に優れた金属
であり、Ｚｒｏｔ セラミックスは高融点、高強度のも
ので、なかでも結晶構造が立方晶系で安定形のＣＺｒ０
＊ が良く、これは低温から高温まで組織的に安定して
いる。また、Ｃ−Ｚｒ０１ は転位を起こさず、安定化
を図るためＣａＯ又はＹ、０８等を５〜１２％含をさせ
である。因みに鋼との密着力は７０〜９０ ｋｇ／ｃ＋
ｗ２と安定して、いる。 上記金属層（３）およびセラミックス層（４）の溶射厚
と溶射回数を変えて定盤の寿命を実験によって確かめた
結果によれば、従来法（中途補修１回）による１８〜２
３トン鋼塊用ウエル定盤寿命の平均は第４図のように平
均９０回程度であり、これに対しアンダーフート厚１０
０μ、トラフコート厚２００μの施工とした本発明の施
工例工では中途補修後１回の溶射て１２０回まで改善さ
れた。また、新品時と中途修理時の２回溶射施工では寿
命が１６５回まで延長された。 第４図の本発明施工例■は、１回あたりの溶射厚をアン
ダーコート２００μ、トップコート３００μに増したも
ので、定盤の寿命は中途補修１回で１５０回に改善され
、新品時と中途補修時の２回施工では２１０回に延長さ
れた。 さらに実験によれば、トップコート材の厚みは厚い方が
を効であったが、労力的また経済的な見地から６００μ
以下が限界となることが確かめられた。つまりトップコ
ート層は加熱、冷却、熱衝撃による繰り返し応力により
微細クラックが発生し、表層部の応力バランスが保たれ
るが、セラミックス層が必要以上に厚くなると、微細ク
ラックを起点にしてクラックの進展、開孔が早くなり、
セラミックスが脱落欠損する場合があり、経済的にみて
５００μが限度となる。尚、上記実験には従来技術であ
る定盤保護材を使用している。 （発明の効果） 以上詳述したように本発明によれば、定盤の溶損度合が
軽減され、大幅な寿命延長が図れると共に、定盤と鋼塊
の焼付率が従来（例えば５．６％程度のもの）に比べ著
しく減少（例えば１．５％まで減少）シ、これに伴いト
ラックタイムの短縮ができ、分塊工場の燃料原単位が低
減する。 ４、図面の簡単な説明 第１図（Ａ）（Ｂ）は本発明を新品定盤に施した場合の
定盤断面図（Ａ）と平面図（Ｂ）、第２図（Ａ）（Ｂ）
は肉盛補修後に施した場合の定盤断面図（Ａ）と平面図
（Ｂ）、第３図は定盤表層部溶射層の構造図、第４図は
従来技術との比較における実験データを示す図である。 （ＩＨＩａ）・・・定盤、（３）・・・金属層（アンダ
ーコート材） 、（４）・・・セラミックス層（トップ
コート材）。
定盤断面図（Ａ）と平面図（Ｂ）、第２図（Ａ）（Ｂ）
は肉盛補修後に施した場合の定盤断面図（Ａ）と平面図
（Ｂ）、第３図は定盤表層部溶射層の構造図、第４図は
従来技術との比較における実験データを示す図である。 （１）（Ｉａ）・・・定盤、（３）・・・金属層（アン
ダーコート材） 、（４）・・・セラミックス層（トッ
プコート材）。 第 Ｉ 図（Ａ） 第１敗Ｂ） 第２ 図（Ａ） 第２欧Ｂ） 第３図 第４図 中這琳箒１日溶解 手 続 補 正 書 （自発）昭和６１年７
り？ノ日 ｔ ：ｒｔ件の表示 昭和６１年 特 許願 第１５０９９１号２ 発明の名
称 造塊用定盤 ３ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 神戸市中央区脇浜町１丁目３番１８号名称
（＋１９）株式会社 神戸製鋼所 （外１名）４代理
人 ７、補正の内容 別紙のとおり。 明 細 書 １、発明の名称 造塊用定盤 ２、特許請求の範囲 新しい定盤、もしくは肉盛補修後の定盤の表面に、アン
ダコート材としての金属と、トップコート材としての耐
熱セラミックスを溶射形成した造塊用定盤。 ３、発明の詳細な説明 （産業上の利用分野） 本発明は、造塊用定盤に関する。 （従来の技術） 造塊用の定盤は高炉銑直注鋳物、キューポラ鋳物に分類
されるが、これら定盤には使用時の溶損、焼付けを防止
する意味で、敷鉄板、冷延屑を敷いたり石英ガラスとコ
ロイドシリカ等を配合した塗料が定盤保護材として該定
盤使用時塗布されている。また、使用中に定盤に溶損が
発生し、かつ拡大した場合は、溶損部を溶接肉盛および
不定形耐火物で形状復元して再使用する方法が一般的に
行われている。 （発明が解決しようとする問題点） しかるに、造塊用定盤は非常に苛酷な条件下で繰り返し
使用されるもので、溶鋼注入流の熱衝撃、溶鋼落下圧力
により溶損が進み、また−方では加熱、冷却の繰り返し
によるヒートクラックの発生、進展、グラファイトの成
長脱落に伴い定盤の溶損、つまり定盤ウェル部の内容積
が増大して（るため、前述の定盤保護材の使用のみでは
定盤の溶損を大きく軽減するには至っていない。 特に溶鋼注入温度が１５６０℃を越えた時、あるいは注
入ノズルの大きい大型鋼塊の時、ウェル定盤の溶損が増
大する。これをこのまま放置しておくと、定盤の使用回
数の増大に伴い表層部のクレージング（亀甲割れ）深さ
が進展し、溶鋼注入時に溶鋼がクレージングの溝に差込
み、型抜きの際、鋼塊が抜けなくなる所謂定盤付きの発
生頻度が高くなる。このため前述の肉盛溶接による形状
の復元がなされるが、この修理補修を行っても上記厳し
い条件下では、散開の焼付きで肉盛部は剥離脱落し、短
い使用回数をもって使用不能となり、廃却せざるを得な
い。それは繰り返し肉盛溶接を行って形状を復元しても
、上記使用回数と修理費用との採算が合わないからであ
る。 さらに定盤の溶損は、次のような問題を派生させている
。１つは溶損が進むと鋼塊の容積が増量することであり
、鋼塊単重が太き（なり、造塊の最終定盤鋼塊に溶鋼量
が不足し、単重不足が生じる。 他方では鋼塊のウェル形状が変形することにより、分塊
圧延時の生成品、ボトム側フィシュティル形状に余肉が
付き、クロップの切捨て量が増して歩留りが低下する問
題がある。また、定盤付きの発生は分塊工場への鋼塊搬
送時間が延び、燃料原単位をあげる要因になっている。 本発明は、以上の問題を解消し、定盤の寿命延長、鋼塊
品質および歩留りの向上を図ることを目的とする。 （問題点を解決するための手段） 本発明は、新しい定盤、もしくは肉盛補修後の定盤の表
面に、アンダフート材としての金属と、トップコート材
としての耐熱セラミックスを溶射形成した造塊用定盤を
特徴とする。 （作用） 本発明は、造塊用定盤の溶損を従来の技術に増して軽減
させるには、定盤の場当たり部など溶損を最も受は易い
部位は全体に高い耐熱、耐衝撃に優れた表層部を造る以
外にないと判断した結果に基づいて、耐熱性、耐摩耗性
、耐靭性の優れた金属およびセラミックスを定盤表面に
溶射したもので、溶鋼の熱衝撃を直接受ける最表層トッ
プコート材にセラミックスを用いる一方、セラミックス
単体では熱伝導性の小さいこと、母材との断熱性の差に
よりセラミックスのクラック発生脱落が早い時期に発生
することを考慮し、母材とセラミックスの中間に金属を
アンダーコート材として介在させることにより、上記セ
ラミックス層にて定盤の溶損を確実に防止しつつ、金属
層によって該セラミックスを強固に定盤に保持させるも
のである（実施例） 以下、本発明の一実施例を図面を用いて説明する。 本発明は第１図（Ａ）（Ｂ）に示すような新品の定盤（
１）の表面の符号（５）に示す溶射領域、または第２図
（Ａ）（Ｂ）に示すように肉盛補修された定盤（１ａ）
の肉盛溶接層（２）上に、まず研磨仕上げを施し、シロ
ットブラストまたはカットワイヤブラストにより梨地肌
に仕上げ、その上にまずアンダーコート材として金属（
Ｎｉ−Ｃｒ金属等）を溶射し、次にトップコート材とし
て耐熱セラミックス（Ｚｒｏｔ等）を溶射し、定盤寿命
の延長を図るもので、これによって第３図のように肉盛
溶接層（２）または鋳物層の上に金属層（３）、セラミ
ックス層（４）が形成される。尚、第１図および第２図
において符号（６）は黒鉛レンガを示す。 Ｎｉ−Ｃｒ金属は耐熱性、耐靭性、密着性に優れた金属
であり、Ｚｒｏｔ セラミックスは高融点、高強度のも
ので、なかでも結晶構造が立方晶系で安定形のＣＺｒ０
＊ が良く、これは低温から高温まで組織的に安定して
いる。また、Ｃ−Ｚｒ０１ は転位を起こさず、安定化
を図るためＣａＯ又はＹ、０８等を５〜１２％含をさせ
である。因みに鋼との密着力は７０〜９０ ｋｇ／ｃ＋
ｗ２と安定して、いる。 上記金属層（３）およびセラミックス層（４）の溶射厚
と溶射回数を変えて定盤の寿命を実験によって確かめた
結果によれば、従来法（中途補修１回）による１８〜２
３トン鋼塊用ウエル定盤寿命の平均は第４図のように平
均９０回程度であり、これに対しアンダーフート厚１０
０μ、トラフコート厚２００μの施工とした本発明の施
工例工では中途補修後１回の溶射て１２０回まで改善さ
れた。また、新品時と中途修理時の２回溶射施工では寿
命が１６５回まで延長された。 第４図の本発明施工例■は、１回あたりの溶射厚をアン
ダーコート２００μ、トップコート３００μに増したも
ので、定盤の寿命は中途補修１回で１５０回に改善され
、新品時と中途補修時の２回施工では２１０回に延長さ
れた。 さらに実験によれば、トップコート材の厚みは厚い方が
を効であったが、労力的また経済的な見地から６００μ
以下が限界となることが確かめられた。つまりトップコ
ート層は加熱、冷却、熱衝撃による繰り返し応力により
微細クラックが発生し、表層部の応力バランスが保たれ
るが、セラミックス層が必要以上に厚くなると、微細ク
ラックを起点にしてクラックの進展、開孔が早くなり、
セラミックスが脱落欠損する場合があり、経済的にみて
５００μが限度となる。尚、上記実験には従来技術であ
る定盤保護材を使用している。 （発明の効果） 以上詳述したように本発明によれば、定盤の溶損度合が
軽減され、大幅な寿命延長が図れると共に、定盤と鋼塊
の焼付率が従来（例えば５．６％程度のもの）に比べ著
しく減少（例えば１．５％まで減少）シ、これに伴いト
ラックタイムの短縮ができ、分塊工場の燃料原単位が低
減する。 ４、図面の簡単な説明 第１図（Ａ）（Ｂ）は本発明を新品定盤に施した場合の
定盤断面図（Ａ）と平面図（Ｂ）、第２図（Ａ）（Ｂ）
は肉盛補修後に施した場合の定盤断面図（Ａ）と平面図
（Ｂ）、第３図は定盤表層部溶射層の構造図、第４図は
従来技術との比較における実験データを示す図である。 （ＩＨＩａ）・・・定盤、（３）・・・金属層（アンダ
ーコート材） 、（４）・・・セラミックス層（トップ
コート材）。
Claims (1)
- 新しい定盤、もしくは肉盛補修後の定盤の表面に、アン
ダコート材としての金属と、トップコート材としての耐
熱セラミックスを溶射形成した造塊用定盤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15099186A JPS635854A (ja) | 1986-06-26 | 1986-06-26 | 造塊用定盤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15099186A JPS635854A (ja) | 1986-06-26 | 1986-06-26 | 造塊用定盤 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS635854A true JPS635854A (ja) | 1988-01-11 |
Family
ID=15508895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15099186A Pending JPS635854A (ja) | 1986-06-26 | 1986-06-26 | 造塊用定盤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS635854A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007220616A (ja) * | 2006-02-20 | 2007-08-30 | Gunze Ltd | 面状発熱体とこれを用いた衣料 |
| JP2008091246A (ja) * | 2006-10-03 | 2008-04-17 | Gunze Ltd | 面状発熱体とこれを用いた衣料 |
-
1986
- 1986-06-26 JP JP15099186A patent/JPS635854A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007220616A (ja) * | 2006-02-20 | 2007-08-30 | Gunze Ltd | 面状発熱体とこれを用いた衣料 |
| JP2008091246A (ja) * | 2006-10-03 | 2008-04-17 | Gunze Ltd | 面状発熱体とこれを用いた衣料 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0130626B1 (en) | Composite metal articles | |
| KR20090056923A (ko) | 열 응력을 관리할 수 있고 고 반응성 합금의 용융에 적합한내화성 도가니 | |
| US8662143B1 (en) | Mold having ceramic insert | |
| JP2009541201A (ja) | 白金族金属または白金族金属合金被覆を有する耐火性金属酸化物セラミック部材 | |
| KR20070010024A (ko) | 주조기계 부품용 금속재료 및 알루미늄 용탕 접촉부재와 그제조방법 | |
| US5564492A (en) | Titanium horseshoe | |
| JPS635854A (ja) | 造塊用定盤 | |
| CN108486481B (zh) | 一种铝电解槽打壳复合锤头的制备方法 | |
| JPS63157741A (ja) | 連続鋳造用鋳型 | |
| AU2006317507A1 (en) | A method of manufacturing metallic composites in an inert atmosphere and composites produced thereby | |
| EP0355940A2 (en) | Continuous casting mold with removable insert | |
| CN111360232A (zh) | 一种复合截齿的制造方法及复合截齿 | |
| JP2014083577A (ja) | サーメットの鋳ぐるみ方法 | |
| JPS6224178B2 (ja) | ||
| WO2002013996A1 (en) | A method of manufacturing metallic composites and composites produced thereby | |
| AU562569B2 (en) | Composite metal articles | |
| JPH0348195Y2 (ja) | ||
| AU2001277412B2 (en) | A method of manufacturing metallic composites and composites produced thereby | |
| JP2000084645A (ja) | タンディッシュの連続使用方法 | |
| JPH09228071A (ja) | 連続鋳造用鋳型への溶射方法及び連続鋳造用鋳型 | |
| JPH07155909A (ja) | 耐溶損性に優れた連続鋳造用水冷鋳型 | |
| JP2642661B2 (ja) | 高熱伝導性複合金型の製造方法 | |
| RU2344018C1 (ru) | Способ изготовления титановых тиглей с защитным покрытием | |
| CZ2019201A3 (cs) | Způsob výroby keramicko-kovového kompozitu gravitačním litím a keramicko-kovový kompozit vyrobený podle této metody | |
| Khvorov et al. | Protection of bottom plates by means of refractory coatings based on silicic acid ash and zirconium concentrate |