JPS63306272A - 燃料噴射ポンプの等圧形送出弁 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、燃料噴射ポンプに用いられる送出弁にあっ
て、特に等正形のものに関する。

（従来の技術） 等圧形送出弁は、例えば特開昭５６−１１０５５６号公
報により公知となっている。これは、送出側逆止弁と戻
し側逆止弁とを有し、燃料噴射ポンプのプランジャによ
り高圧室の燃料の圧力が高まると送出側逆止弁が開かれ
て燃料を送出する一方、噴射終了後は戻し側逆止弁が開
かれて噴射管内が所定の残圧となるようにしたものであ
る。

（発明が解決しようとする問題点） しかしながら、上述のような等圧形送出弁を用いて噴射
管内の残留圧力が一定に保たれていても、噴射ノズルの
開弁圧がノズルスプリングのへたりにより経時的に変化
してくると、特に燃料噴射ポンプの送油率が低い領域、
即ち１機関の回転数が小さい領域において噴射量の増加
が顕著に表われる欠点があった。

これは、高速時等の送油率が高い場合には、第９図のよ
うに噴射管内の圧力Ｐ′がノズル開弁圧Ｐｕを示すＰｏ
、を大きく上回って噴射量かもともと多くなっているの
で、ノズル開弁圧Ｐ。カＰ０１からＰ。２に低下しても
それによって増加する噴射量の割合は小さく、あまり影
響してこないのに対し、低速時等の送油率が低い場合に
は、第１０図に示すように、噴射管内の圧力１）Ｉ　が
Ｐ。１を少し上回るだけであるので、噴射量は少なくな
っており、ノズル開弁圧Ｐ。がＰ。１からＰ０２に低下
してしまうと、噴射管内の圧力が斜線部で示すように結
果としてノズル開弁圧を大きく上回った状態となり、噴
射量の増加の割合が著しく大きくなるためである。

そこで、この発明においては、上述した欠点を解消し、
開弁圧が経時変化した場合においても、噴射量のばらつ
きを抑えろことができる燃料噴射ポンプの等圧形送出弁
を提供することを課題としている。

（問題点を解決するための手段） しかして、この発明の要旨とするところは、噴射管を介
して噴射ノズルに接続され、送出側逆止弁と戻し側逆止
弁とを有する燃料噴射ポンプの等圧形送出弁において、
前記噴射ノズルの開弁圧が変化したのに応じて前記噴射
管の残留圧力を変化させる残圧調節弁を設けたことにあ
る。

（作用） したがって、開弁圧が低下すれば、それに応じて噴射管
内の残留圧力が低くなるので、ノズル開弁圧が低下して
も噴射管内の圧力が大きく上回ることはなく、噴射量を
およそ一定にすることができ、そのため、上記課題を達
成することができるものである。

（実施例） 第１図、第２図において１等圧形送出弁は、弁ホルダ１
とこの弁ホルダ１の下部に挿入ねじ止めされた弁座体２
とを有し、弁ホルダ１内に送出側逆止弁３と残圧調節弁
４が、弁座体２内に戻し側逆止弁５がそれぞれ配置され
ている。

送出側逆止弁３は、ポペット状の送出側弁体６を有し、
該弁体６が下記する第１の調節用弁体２０との間に設け
られた送出側スプリング７に押圧されて、弁座体２の一
端に形成された送出側弁座面８に着座し、弁ホルダ１内
に形成された出口側通路９から弁座体２に形成された入
口側通路１０への燃料の逆流を阻止するようにな−って
いる。出口側通路９は噴射管１１を介して噴射ノズル１
２に接続され、また、入口側通路１０は燃料噴射ポンプ
の高圧室に接続されている。

戻し側逆止弁５は、球状の戻し側弁体１３を有し、該弁
体１３が前述した送出側弁体６の一端に形成された戻し
側弁座面１４に着座し、前述した入口側通路１０から送
出側弁体６内に形成された戻し通路１５への逆流を阻止
するようになっている。戻し通路１５は、オリフィス１
６を介して前述した出口側通路９に接続されている。上
記戻し側弁体１３には上部スプリング受け１７が当接し
、また、前述した弁座体２には下部スプリング受け１８
が固定されており、該スプリグ受け１７．１８の間に戻
し側スプリング１９が弾装され、この戻し側スプリング
１９により戻し側弁体１３が上方へ押圧されている。

残圧調節弁４は、ポペット状の第１の調節用弁体２０と
フラット状の第２の調節用弁体２１とを有し、第１の調
節用弁体２０が前述した送出側スプリング７に押圧され
て、ノズルの開弁圧以上の圧力で弁ホルダ１内に形成さ
れた第１の弁座面２２に着座し、この第１の調節用弁体
２０に形成された孔２３により出口側通路９の噴射管側
とポンプ側とが連通されている。また、第２の調節用弁
体２１が第１の調節用弁体２０に形成された第２の弁座
面２４と弁ホルダ１に形成された第３の弁座面２５′と
の間に移動可能に配置され、出口側通路９を通る燃料の
圧力を受けていずれかの弁座面２４゜２５に着座するよ
うになっている。

この第２の調節用弁体２１は、第３図にも示されるよう
に、周囲の４箇所に切欠き２１ａが形成されて略十字状
になっており、第２の弁座面２４に着座した場合には切
欠かれていない残部により第１の調節用弁体の孔２３が
閉鎖され、第３の弁座面２５に着座した場合には切欠２
１ａと該第３の弁座面２５との間に隙間が形成され、こ
の隙間を介して燃料が滝れるようになっている。

また、この弁体２１の中央には流通抵抗の大きいオリフ
ィス２６が形成され、残圧調節弁４にアングライヒ作用
を持たせている。

即ち、機関の回転数が低い場合には、低噴射率であるの
で、噴射終了後に第２の調節用弁体２１が第２の弁座面
２４に着座しても残圧調節弁４を開くことはできず、第
２の調節用弁体２１のオリフィス２−６を介して燃料が
少しずつ戻されるだけとなり、噴射管１１内の圧力Ｐ′
は第４ａ図の実線で示されるように緩やかに減衰してい
く。一方、機関の回転数が高い場合には、高噴射率であ
るので、あたかも第２の調節用弁体２１にオリフィス２
６が形成されていないように作用し、送出側スプリング
７に抗して第１の調節用弁体２０がリフトし、一度に燃
料が戻されて第４ｂ図に示されるように噴射管１１内の
圧力Ｐ′は戻し側送出弁５のセット圧で決まる所定の圧
力Ｐｃとなる。その結果、第５図に示すように噴射管１
１の残留圧力Ｐは１機関の回転数Ｎが上昇するのに応じ
て低くなり、ある回転数Ｎ２以上において一定圧Ｐｃと
なる。

しかも、このようなアングライヒ特性はノズル開弁圧Ｐ
。の経時変化に応じて変動（特性線の低速域の傾きが波
線で示すように変化）し、ノズル開弁圧Ｐ。が低下すれ
ば、第６図に示すように噴射管１１の残留圧力Ｐがそれ
にほぼ比例して低下するようになっている。これは、低
速領域においては、噴射終了直後の噴射管内の圧力Ｐ′
が上述のように徐々に減衰するが、ノズル開弁圧Ｐ、、
が低い場合には、噴射管内の圧力Ｐ′も低いところから
徐々に減衰し始めるので、噴射管内の圧力変化が第４ａ
図の波線で示すようにおよそ下方にシフトしたものとな
るためである。

上述の構成において、燃料噴射ポンプのプランジャが噴
射行程に入ると、第１図に示されるように、入口側通路
１０の燃料の圧力が上昇し、送出側逆止弁３が開かれる
と共に、第２の調節用弁体２１が第３の弁座面２５に着
座し、出口側通路９から噴射管１１を介して燃料が噴射
ノズル１２へ送出され、噴射管１１内の圧力がノズル開
弁圧以上になるとこの燃料が噴射される。そして、入口
側通路１０の燃料の圧力が低下すると、第２図に示され
るように送出側逆止弁３が閉じて燃料の送出が終了する
一方、第２の調節用弁体２１が第２の弁座面２４に着座
する。

ここで、機関の回転数が高速である場合においては、Ｐ
ｉ圧調節弁４が開弁じ、従来の等圧形送出弁と同様、噴
射管１１内の圧力が戻し側送出弁５のセット圧で決まる
所定の圧力Ｐｃまで低下する。

一方、低噴射率の領域、即ち１機関の回転数が低速であ
る領域においては、噴射終了後は第２の調節用弁体２１
が第１の調節用弁体２０の孔２３を閉鎖するだけで残圧
調節弁４自体は開弁ぜず、噴射管１１内の燃料が第２の
調節用弁体２１のオリフィス２６を介して戻されるだけ
となる。この結果、第５図に示されるように、低速領域
のある回転数Ｎ工においてこの様子を眺めれば、ノズル
の開弁圧Ｐ。が経時変化してＰ　ｏ　ｘからＰ。２に低
下した場合には、その変化量に等しく噴射管１１の残留
圧力が低下する。したがって、その時の噴射管内の圧力
Ｐ′の特性曲線は、第７図に示されるようにノズル開弁
圧の変化した分だけ下方にシフトし、噴射管内の圧力Ｐ
′を開弁圧にするためには等しくΔＰ上昇させなければ
ならない。そのため、噴射管内の圧力は斜線部で示すよ
うに変化前後のそれぞれのノズル開弁圧を同じように上
回り、噴射量が一定になるものである。

尚、第５図に示すアングライヒ特性によれば、機関の回
転数がＮ８より大きくなると、ノズル開弁圧が低下した
分に等しい分だけ噴射管の残留圧力が低下しなくなり、
噴射量が増加してしまうことが心配されるが、回転数が
徐々に高くなると噴射量も全体として多くなるので、ノ
ズル開弁圧の低下に伴って噴射量が増加してもその割合
は全体から見れば大きなものではなく、噴射量が大きく
変動することはないものである。

第８図において、この発明の他の実施例が示されている
。残圧調節弁４は送出側弁体６内に配置されているもの
で、送出側弁体６にはその上部に取付ボルト３０が挿入
ねじ止めされてこの取付ボルト３０によりワッシャ３１
が内嵌されている。

残圧調節弁４は、フラット状の調節用弁体３２を有し、
この調節用弁体３２が送出側弁体６内のスプリングシー
ト３３との間に設けられた調節用スブリンク３４に押圧
されて、ノズルの開弁圧以上の圧力で前記ワッシャ３１
に形成された調節弁用弁座面３５に着座されている。そ
して、調節用弁体３２の中央に流通抵抗の大きいオリフ
ィス３６を形成して、送出側弁体６に形成された戻し通
路ＩＳの噴射管側とポンプ側とを連通ずると共に、残圧
調節弁４にアングライヒ作用を持たせている。

このような構成においても、機関の回転数が低い場合に
は、噴射終了後に調節用弁体３２が調節用スプリング３
４に抗してリフトせず、燃料がオリフィス３６のみを介
して入口側通路１０に戻されるだけとなり、噴射量の残
留圧力が次の噴射行程に入るまで緩やかに減少していく
。一方、機関の回転数が高い場合には、調節用弁体３２
が調節用スプリング３４に抗してリフトし、燃料が一度
に戻されて噴射管１１の残留圧力が予め設定された所定
圧まで下がる。そのため、前記実施例と同様の残圧特性
を有し、同様の作用効果が得られるものである。

（発明の効果） 以上述へたように、この発明によれば、残圧調節弁によ
り噴射ノズルの開弁圧が変化したのに応じて噴射管の残
留圧力が変化するので、ノズルの開弁圧が経時変化した
場合においても噴射量を一定にすることができるもので
ある。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図はこの発明の等圧形送出弁の一実施例を
示す断面図、第３図は同上の等圧形送出弁に用いられる
残圧調節弁の第２の調節用弁体を示す平面図、第４ａ図
、第４ｂ図はこの発明の等圧形送出弁を用いた場合のカ
ム回転角と噴射管内の圧力との関係を示す特性線図、第
５図は同上における回転数とノズル開弁圧及び噴射管の
残留圧力との関係を示す特性線図、第６図は同上におけ
るノズル開弁圧と噴射管の残留圧力との関係を示す特性
線図、第７図は回転数Ｎ工におけるカム回転角とノズル
開弁圧及び噴射管内の圧力との関係を示す特性線図、第
８図はこの発明の他の実施例示す断面図、第９図及び第
１０図は従来の等圧形送出弁を用いた場合のカム回転数
とノズル開弁圧及び噴射管内の圧力との関係を示す特性
線図である。　３・・・送出側逆止弁、４・・・残圧調
節弁、５・・・戻し側調節弁、１１・・・噴射管、１２
・・・噴射ノズル。 特許出願人　　　　ヂーゼル機器株式会社携　１　図 第　２　図 第３図 第４ｃ図 （像遠閑） クム回転角（θ）− ム ４４回転角（θ）− 第５図 ＮＩ　　　　　　Ｎ２ 回転数（Ｎ）− 第６図 ノスル間千工（Ｐｏ）− 第７図 ／７ム凹転角（θ）− 第８図 築　９　区 偽１０図 （イヘーー］じ１） カム回転部θ）−

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. １．噴射管を介して噴射ノズルに接続され、送出側逆止
   弁と戻し側逆止弁とを有する燃料噴射ポンプの等圧形送
   出弁において、前記噴射ノズルの開弁圧が変化したのに
   応じて前記噴射管の残留圧力を変化させる残圧調節弁を
   設けたことを特徴とする燃料噴射ポンプの等圧形送出弁
   。
2. ２．残圧調節弁は、中央に孔を有すると共に噴射ノズル
   の開弁圧よりも大きい開弁圧に設定された第１の調節用
   弁体と、流通抵抗の大きいオリフイスが形成されて前記
   孔を閉鎖するよう前記第１の調節用弁体に着座される第
   ２の調節用弁体とを有してなることを特徴とする特許請
   求の範囲第１項記載の燃料噴射ポンプの等圧形送出弁。