JPS63278665A - Container for molten metal making nozzle heated - Google Patents
Container for molten metal making nozzle heatedInfo
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- B22D41/00—Casting melt-holding vessels, e.g. ladles, tundishes, cups or the like
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、貯留された溶湯を吐出するノズルを加熱す
るようにした？１１１容器に関する。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] In this invention, the nozzle that discharges the stored molten metal is heated. 111 Concerning containers.
［従来の技術］
例えば、連続鋳造におけるタンディツシュにおいては、
耐火物製のタンディツシュノズルがタンディツシュ底部
の耐火物の適所に嵌め込まれ、このタンディツシュノズ
ルの下部にｗＪＳ流量を調節するスライディングノズル
が設けられ、スライディングノズルの下部に浸漬ノズル
が接続され、この浸漬ノズルの下部が鋳型内の溶湯に浸
漬されており、スライディングノズルを開けるとタンデ
ィツシュ内の溶湯が鋳型内に吐出されるようになってい
る。[Prior art] For example, in a tanditshu in continuous casting,
A refractory tundish nozzle is fitted into the refractory at the bottom of the tundish nozzle, a sliding nozzle for adjusting the wJS flow rate is provided at the bottom of the tundish nozzle, and an immersion nozzle is connected to the bottom of the sliding nozzle. The lower part of the nozzle is immersed in the molten metal in the mold, and when the sliding nozzle is opened, the molten metal in the tundish is discharged into the mold.
［発明が解決しようとする問題点］
しかしながら、タンディツシュ内の溶湯を鋳型に注入す
る場合に、タンディツシュノズルから容器底部の耐火物
に溶湯の熱が伝導し、ノズル内面に接触する溶湯が温度
降下し、溶湯温度が約１７００℃以下になると溶湯中の
アルミナ（Ａｌ２Ｏ２）がノズル内面に析出付着する。[Problems to be Solved by the Invention] However, when pouring the molten metal in the tundish into the mold, the heat of the molten metal is conducted from the tundish nozzle to the refractory at the bottom of the container, causing a temperature drop in the molten metal in contact with the inner surface of the nozzle. However, when the temperature of the molten metal falls below about 1700°C, alumina (Al2O2) in the molten metal precipitates and adheres to the inner surface of the nozzle.
また、スライディングノズルを閉じた場合に、タンディ
ツシュノズルの溶湯通流道に溶湯が滞留し、この滞留溶
湯が通流道にて凝固する。このため、タンディツシュノ
ズルが閉塞する所謂ノズル詰まりが発生し、鋳造操業に
支障を生じるという問題点がある。Further, when the sliding nozzle is closed, the molten metal stays in the molten metal flow path of the tundish nozzle, and this retained molten metal solidifies in the flow path. For this reason, there is a problem in that the tundish nozzle is blocked, so-called nozzle clogging, which hinders the casting operation.
ところで、ノズル詰まりを防止するためにタンディツシ
ュノズル内の溶湯をコイルにより誘導加熱する技術が提
案されている。この技術では、通電すると交番磁界が発
生するコイルをタンディツシュノズルの周囲の耐火物内
に埋設し、電磁誘導により溶湯通流道の溶湯にうず電流
を発生させ、溶湯を直接加熱する。By the way, in order to prevent nozzle clogging, a technique has been proposed in which the molten metal in the tundish nozzle is heated by induction using a coil. In this technology, a coil that generates an alternating magnetic field when energized is buried in the refractory around the tundish nozzle, and eddy current is generated in the molten metal in the molten metal flow path by electromagnetic induction, directly heating the molten metal.
しかしながら、溶湯を直接誘導加熱する技術においては
、溶湯の直径が約８０１１であり、加熱コイルの内径は
耐火材の構成上から約４５０１ｍを要するので、所謂エ
アーギャップ（加熱コイル内面から加熱材表面までの距
ＩＩＩ）が大きくなり、コイル効率が低下する。すなわ
ち、周波数が１乃至１０キロヘルツの条件では、エアー
ギャップが約１８５１１のときのコイル効率が約２０％
に低下する。このため、加熱コイルで溶湯を直接加熱し
、溶湯温度を所定温度に保持する場合に、投入電力が大
きくなり、このようにコイル電流が大きくなる加熱装置
を設備として実用化することが極めて困難であるという
問題点がある。However, in the technology of direct induction heating of molten metal, the diameter of the molten metal is approximately 8011 mm, and the inner diameter of the heating coil is approximately 4501 m due to the structure of the refractory material. The distance III) increases, and the coil efficiency decreases. In other words, under the condition that the frequency is 1 to 10 kHz, the coil efficiency is about 20% when the air gap is about 18511.
decreases to For this reason, when heating the molten metal directly with a heating coil and maintaining the molten metal temperature at a predetermined temperature, the input power is large, making it extremely difficult to put into practical use a heating device that generates a large coil current. There is a problem.
この発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、
コイルによる誘導加熱の効率を高くすることができ、熱
伝導による溶湯の温度降下を抑制することができるノズ
ルを加熱するようにした溶湯容器を提供することを目的
とする。This invention was made in view of such circumstances, and
It is an object of the present invention to provide a molten metal container that is heated by a nozzle that can increase the efficiency of induction heating by a coil and suppress a drop in the temperature of the molten metal due to heat conduction.
［問題点を解決するための手段］
この発明に係るノズルを加熱するようにした溶湯容器は
、溶湯を貯留する容器本体と、容器本体の底部の耐火物
に嵌め込まれ溶湯を吐出する耐火物製のノズルと、この
ノズルの溶湯通流道を取囲み周囲の耐火物より導電率が
高い発熱領域と、この発熱領域を取囲み容器本体の底部
の耐火物内に埋設され交番磁界を発生させるコイルと、
を有し、前記コイルに通電して発熱領域を誘導加熱する
ことを特徴とする。この場合に前記発熱領域は、ノズル
の外面を覆うように形成されたアルミナ・グラファイト
の層であることが好ましい。また、この場合に発熱領域
は、容器本体内に開口するスリット状の空隙をノズルの
周壁内部に設け、この空隙内に溶湯が滞留する溶′ａ滞
留域であることが好ましい。[Means for Solving the Problems] The molten metal container according to the present invention has a nozzle for heating, which includes a container body for storing the molten metal, and a refractory material that is fitted into the refractory at the bottom of the container body and discharges the molten metal. a nozzle, a heat generating area that surrounds the molten metal flow path of this nozzle and has a higher conductivity than the surrounding refractory, and a coil that surrounds this heat generating area and is buried in the refractory at the bottom of the container body and generates an alternating magnetic field. and,
The coil is characterized in that the coil is energized to induction-heat the heat-generating region. In this case, the heat generating region is preferably an alumina-graphite layer formed to cover the outer surface of the nozzle. Further, in this case, it is preferable that the heat generating region is a molten a retention region in which a slit-shaped void opening into the container body is provided inside the peripheral wall of the nozzle, and the molten metal remains in this void.
［作用］
この発明に係るノズルを加熱するようにした溶湯容器に
おいては、容器本体の底部の耐火物内に埋設されたコイ
ルに通電すると、コイルの周囲に交番磁界が発生し、コ
イルに取囲まれた発熱領域が交番磁界中に置かれる。こ
の発熱領域は、ノズルの溶湯通流道を取囲み、周囲の耐
火物より８Ｍ率が高いので、電磁誘導により発熱領域に
うず電流が流れ、発熱領域が発熱し、ノズルが加熱され
る。このため、溶湯とノズルとの温度差が小さくなり、
溶湯から耐火物に伝導する熱働が減少し、熱伝導による
溶湯の温度降下が抑制される。[Operation] In the molten metal container in which the nozzle according to the present invention is heated, when the coil buried in the refractory at the bottom of the container body is energized, an alternating magnetic field is generated around the coil. The heated area is placed in an alternating magnetic field. This heat generating area surrounds the molten metal flow path of the nozzle and has a higher 8M rate than the surrounding refractory, so eddy current flows through the heat generating area due to electromagnetic induction, the heat generating area generates heat, and the nozzle is heated. Therefore, the temperature difference between the molten metal and the nozzle becomes smaller,
Thermal action conducted from the molten metal to the refractory is reduced, and the drop in temperature of the molten metal due to heat conduction is suppressed.
［実施例］
以下、添附の図面を参照してこの発明の実施例について
具体的に説明する。[Embodiments] Hereinafter, embodiments of the present invention will be specifically described with reference to the accompanying drawings.
第１図は、この発明の第１の実施例に係るノズルを加熱
するようにした溶湯容器の底部のノズル近傍を示す断面
図である。連続鋳造用鋳型（図示せず）の上方にタンデ
ィツシュ１０が配設されており、タンディツシュ１０内
に貯留されたＩｍを鋳型内に注入するようになっている
。また、タンディツシュ１０の上方には取鍋〈図示せず
）が配設され、取鍋からタンディツシュ１０に溶湯を供
給するようになっている。タンディツシュ１０は、耐火
物１２で内張すされ、その外側が鉄皮１４で覆われてい
る。タンディツシュ１０の底部の耐火物１２の適所には
受はレンガ１６が嵌め込ま−れ、この受はレンガ１６に
タンディツシュノズル２０が嵌め込まれている。タンデ
ィツシュノズル２０は、筒状のノズル本体２２及びその
外面を覆う発熱体２４からなる。タンディツシュノズル
２０の周囲の耐火物１２内にコイル２６が埋設され、コ
イル２６が受はレンガ１６の外側からノズル２０を取囲
むようになっている。コイル２６は電源（図示せず）に
接続され、通電すると交番磁界が発生するようになって
いる。タンディツシュノズル２０の下部にはスライディ
ングノズル２８が取付けられ、スライディングノズル２
８の固定盤２９は鉄皮１４に固定され、固定盤２９の下
部にはスライド盤３０が摺接されてお、す、スライド盤
３０を摺動して溶湯通流道３４を通流する溶湯流量を調
節するようになっている。また、スライド盤３０の下部
には浸漬ノズル３２が取付けられており、定常状態にお
いては浸漬ノズル３２の下部は鋳型内の１濶中に浸漬さ
れている。この浸漬ノズル３２の下部には１対の吐出口
（図示せず）が形成されており、タンディツシュ１０内
の溶湯が通流道３４を介してこの１対の吐出口から鋳型
内に吐出されるようになっている。FIG. 1 is a sectional view showing the vicinity of a nozzle at the bottom of a molten metal container in which a nozzle is heated according to a first embodiment of the present invention. A tundish 10 is disposed above a continuous casting mold (not shown), and Im stored in the tundish 10 is injected into the mold. Further, a ladle (not shown) is disposed above the tundish 10, and molten metal is supplied to the tundish 10 from the ladle. The tandish 10 is lined with a refractory material 12, and the outside thereof is covered with an iron shell 14. A brick 16 is fitted into the refractory 12 at the bottom of the tundish 10, and a tundish nozzle 20 is fitted into the tundish 16. The tundish nozzle 20 includes a cylindrical nozzle body 22 and a heating element 24 covering the outer surface of the nozzle body 22. A coil 26 is buried in the refractory 12 around the tundish nozzle 20, and the coil 26 surrounds the nozzle 20 from the outside of the brick 16. The coil 26 is connected to a power source (not shown) and generates an alternating magnetic field when energized. A sliding nozzle 28 is attached to the lower part of the tanditsh nozzle 20, and the sliding nozzle 2
The fixed plate 29 of No. 8 is fixed to the steel shell 14, and a slide plate 30 is slidably connected to the lower part of the fixed plate 29. It is designed to adjust the flow rate. Further, a submerged nozzle 32 is attached to the lower part of the slide plate 30, and in a steady state, the lower part of the submerged nozzle 32 is immersed in one drop in the mold. A pair of discharge ports (not shown) are formed in the lower part of the immersion nozzle 32, and the molten metal in the tundish 10 is discharged from the pair of discharge ports into the mold via the flow path 34. It looks like this.
次に、上記実施例のタンディツシュ１０を構成する各部
材の材質及び大きさ等について説明する。Next, the material, size, etc. of each member constituting the tundish 10 of the above embodiment will be explained.
コイル２６の内径は約３３０１１であり、コイルの使用
周波数は約１乃至１０キロヘルツである。一方、ノズル
本体２２の内径（？ＩＦｔｉ通流週３４の直径）は約８
０ｕであるので、エアーギャップの大きさは約１２５ａ
ｕ＋＋になる。コイル２６からタンディツシュノズル２
０までの領域の耐火物は、例えば、高アルミナレンガで
つくられている。すなわち、ノズル本体２２、受はレン
ガ１６並びに内張り耐火物１２のノズル近傍領域は、他
領域の内張り耐火物１２よりも導電率の低い高アルミナ
レンガを使用する。一方、ノズル２０の外面を覆う発熱
体２４には、例えば、高導電率のアルミナ・グラファイ
ト（Ａ Ｉ２０：Ｉ−Ｃ）を使用する。また、コイル２
６からタンディツシュノズル２０までの領域の鉄皮１４
は、非磁性の金属材料、例えば、オーステナイト系ステ
ンレス鋼（ＪＩＳ ５ＵＳ３０４）を使用する。The inner diameter of the coil 26 is approximately 33011 mm, and the frequency of use of the coil is approximately 1 to 10 kilohertz. On the other hand, the inner diameter of the nozzle body 22 (diameter of IFti flow week 34) is approximately 8
Since it is 0u, the size of the air gap is approximately 125a.
It becomes u++. Coil 26 to tanditsh nozzle 2
The refractories in the range up to 0 are, for example, made of high alumina bricks. That is, the nozzle body 22, the brick 16 for the receiver, and the area near the nozzle of the lining refractory 12 use high alumina bricks, which have lower conductivity than the lining refractory 12 in other areas. On the other hand, the heating element 24 covering the outer surface of the nozzle 20 is made of, for example, alumina graphite (AI20:I-C) with high conductivity. Also, coil 2
Iron skin 14 in the area from 6 to Tanditsh nozzle 20
uses a non-magnetic metal material, for example, austenitic stainless steel (JIS 5US304).
次に、上記第１の実施例の動作について説明する。スラ
イディングノズル２８を閉じた状態で取鋼からタンディ
ツシュ１０内に溶湯を供給する。Next, the operation of the first embodiment will be explained. With the sliding nozzle 28 closed, molten metal is supplied from the steel plate into the tundish 10.
溶湯供給を開始すると、コイル２６に通電し、ノズル２
０を中心とする交番磁界を発生させる。交番磁界が発生
すると、周囲の耐火物（高アルミナレンガ）より高導電
率の発熱体２４（アルミナ・グラファイト）に電１１誘
導によりうず電流が生、じ、発熱体２４が発熱する。そ
うすると、発熱体２４により加熱されてノズル２０が昇
温し、ノズル２０と通流道３４内溶湯との温度差が小さ
くなる。When molten metal supply starts, the coil 26 is energized and the nozzle 2
Generates an alternating magnetic field centered at 0. When an alternating magnetic field is generated, an eddy current is generated in the heating element 24 (alumina graphite), which has a higher conductivity than the surrounding refractory material (high alumina brick), due to electric current induction, and the heating element 24 generates heat. Then, the temperature of the nozzle 20 increases as it is heated by the heating element 24, and the temperature difference between the nozzle 20 and the molten metal in the passageway 34 becomes smaller.
このため、熱伝導により耐火物に奪われる溶湯の熱邑が
減少し、溶湯の温度時下が抑制されてノズル詰まりが回
避される。やがて、鋳造準備が整うとスライディングノ
ズル２８のスライド１１３０を摺動させ、通流道３４を
介してタンディツシュ１０内の溶湯を鋳型内に注入し、
鋳造を開始する。For this reason, the amount of hot water of the molten metal taken by the refractory due to heat conduction is reduced, the temperature drop of the molten metal is suppressed, and nozzle clogging is avoided. Eventually, when preparations for casting are completed, the slide 1130 of the sliding nozzle 28 is slid, and the molten metal in the tundish 10 is injected into the mold through the passageway 34.
Start casting.
鋳造中においてもコイル２６により発熱体２４を誘導加
熱するので、ノズル２０内面に接触する溶湯の温度が約
１７００℃以下に降下せず、ノズル２０の内面へのアル
ミナの析出が阻止される。Since the heating element 24 is inductively heated by the coil 26 even during casting, the temperature of the molten metal in contact with the inner surface of the nozzle 20 does not drop below about 1700° C., and precipitation of alumina on the inner surface of the nozzle 20 is prevented.
このように上記第１の実施例では、ノズル２０の外面を
覆う発熱体２４のみを誘導加熱するので、ノズル２０と
コイル２６との間の距離（エアーギャップ）が短くなり
、コイル２６の効率を約３０％に高めることができる。In this way, in the first embodiment, only the heating element 24 covering the outer surface of the nozzle 20 is heated by induction, so the distance (air gap) between the nozzle 20 and the coil 26 is shortened, and the efficiency of the coil 26 is reduced. It can be increased to about 30%.
また、ノズル２０の濃度を上昇させているので、スライ
ディングノズル２８を閉じた場合は、溶湯の凝固による
ノズル詰まりを防止することができる一方、スライディ
ングノズル２８を開けて溶湯を通流させた場合は、アル
ミナの析出付着を防止することができる。Furthermore, since the concentration in the nozzle 20 is increased, when the sliding nozzle 28 is closed, nozzle clogging due to solidification of the molten metal can be prevented, while when the sliding nozzle 28 is opened and the molten metal is allowed to flow through it, , it is possible to prevent alumina precipitation and adhesion.
第２図は、この発明の第２の実施例に係るノズルを加熱
するようにした溶湯容器の底部のノズル近傍の断面図で
ある。上記第１の実施例と同様の構成については説明を
省略する。この第２の実施例のタンディツシュ４０にお
いては、タンディツシュノズル５０に形成される発熱領
域を変更している。すなわち、高アルミナレンガでつく
られたノズル本体４２の内部にスリット状の溶Ｉｉ滞留
域５４を形成している。溶湯滞留域５４は、溶湯通流道
３４に沿って通流道３４を取囲むようにノズル本体５２
の周壁内部に形成され、その上部がタンディツシュ４０
内に開口しており、例えば、その幅が約２乃至３ａｍで
ある。FIG. 2 is a sectional view of the vicinity of the nozzle at the bottom of a molten metal container in which a nozzle is heated according to a second embodiment of the present invention. Description of the configuration similar to that of the first embodiment will be omitted. In the tundish 40 of this second embodiment, the heat generating area formed in the tundish nozzle 50 is changed. That is, a slit-shaped molten Ii retention area 54 is formed inside the nozzle body 42 made of high alumina brick. The molten metal retention area 54 extends along the molten metal flow path 34 and surrounds the flow path 34.
It is formed inside the peripheral wall of
It is open inward and has a width of approximately 2 to 3 am, for example.
このようなタンディツシュ４０では、タンディツシュ４
０内に溶湯が供給されると、溶湯が溶湯滞留！！５４内
に浸入する。このとき、溶湯滞留域５４内の溶湯は溶融
状態である。コイル２６に通電して交番磁界を発生させ
ると、溶湯滞留１１５４の周囲の耐火物は低導電率の高
アルミナレンガでつくられているので、電磁誘導により
溶湯滞留域５４内の溶湯に誘導電流が生じ、溶湯滞留域
５４内の溶湯の全量が誘導加熱される。溶湯滞留域５４
内の溶湯が加熱されると、ノズル本体５２の温度が上昇
して溶湯とノズル本体５２との温度差が小さくなり、熱
伝導により周囲の耐火物に奪われる溶湯の熱量が減少し
、通流３１１３４の溶湯の温度降下が抑制される。In such tanditsh 40, tanditsh 4
When molten metal is supplied into 0, the molten metal stays! ! 54. At this time, the molten metal in the molten metal retention area 54 is in a molten state. When the coil 26 is energized to generate an alternating magnetic field, an induced current is generated in the molten metal in the molten metal retention area 54 due to electromagnetic induction since the refractory surrounding the molten metal retention area 1154 is made of high alumina bricks with low conductivity. The entire amount of molten metal in the molten metal retention area 54 is heated by induction. Molten metal retention area 54
When the molten metal inside is heated, the temperature of the nozzle body 52 rises, the temperature difference between the molten metal and the nozzle body 52 becomes smaller, and the amount of heat taken by the molten metal by the surrounding refractories due to heat conduction decreases, causing the flow to flow. The temperature drop of the molten metal of 31134 is suppressed.
このように上記第２の実施例では、鋳造終了後に溶湯滞
留域５４内で溶湯が凝固した場合にも僅かの熱量で凝固
鉄を溶解することができる。In this way, in the second embodiment, even if the molten metal solidifies in the molten metal retention area 54 after casting is completed, the solidified iron can be melted with a small amount of heat.
なお、上記第１の実施例では、ノズル外面を覆う発熱体
にアルミナ・グラファイトを採用したが、これに限らず
他の高導電率の材料を使用することもできる。In the first embodiment, alumina/graphite is used as the heating element covering the outer surface of the nozzle, but the heating element is not limited to this, and other high conductivity materials may also be used.
また、上記第１及び第２の実施例では、発熱領域の周囲
の耐火物に高アルミナレンガを採用したが、これに限ら
ず他の低導電率の材料を使用することもできる。Further, in the first and second embodiments, high alumina bricks are used as the refractories around the heat generating area, but the present invention is not limited to this, and other low conductivity materials can also be used.
また、上記第１及び第２の実施例では、ノズル近傍領域
の鉄皮にオーステナイト系ステンレス鋼を採用したが、
これに限らず他の非磁性材料を使用することもできる。Furthermore, in the first and second embodiments described above, austenitic stainless steel was used for the iron skin in the area near the nozzle.
Other non-magnetic materials can also be used.
［発明の効果］
この発明によれば、溶湯通流道の溶湯を直接誘導加熱す
るのではなく、溶湯通流道を取囲む発熱領域を誘導加熱
するので、コイルとノズルとの距離が短くなり、コイル
の効率を１．５乃至２．０倍に高めることができる。こ
のため、効率良くノズル内面へのアルミナの析出及び溶
湯の凝固を阻止することができ、ノズル詰まりを有効に
防止することができる。[Effects of the Invention] According to the present invention, the molten metal in the molten metal passage is not directly induction heated, but the heat generating area surrounding the molten metal passage is induction heated, so the distance between the coil and the nozzle is shortened. , the efficiency of the coil can be increased by 1.5 to 2.0 times. Therefore, precipitation of alumina on the inner surface of the nozzle and solidification of the molten metal can be efficiently prevented, and nozzle clogging can be effectively prevented.
第１図はこの発明の第１の実施例に係るノズルを加熱す
るようにした溶湯容器の底部のノズル近傍の断面図、第
２図はこの発明の第２の実施例に係るノズルを加熱する
ようにした溶湯容器の底部のノズル近傍の断面図である
。
１０．４０：タンディツシュ、１２；内張り耐火物、１
４；鉄皮、１６；受はレンガ、２０゜５０；タンディツ
シュノズル、２２．５２：ノズル本体、２４：発熱体、
２６；コイル、３４；溶湯通流道、５４：溶湯滞留域FIG. 1 is a cross-sectional view of the vicinity of the nozzle at the bottom of a molten metal container in which a nozzle according to a first embodiment of the invention is heated, and FIG. 2 is a sectional view of a nozzle according to a second embodiment of the invention. FIG. 3 is a cross-sectional view of the bottom of the molten metal container near the nozzle. 10.40: Tanditshu, 12; Lining refractory, 1
4; iron skin, 16; receiver is brick, 20°50; tundish nozzle, 22.52: nozzle body, 24: heating element,
26; Coil, 34; Molten metal flow path, 54: Molten metal retention area
Claims (3)
火物に嵌め込まれ溶湯を吐出する耐火物製のノズルと、
このノズルの溶湯通流道を取囲み周囲の耐火物より導電
率が高い発熱領域と、この発熱領域を取囲み容器本体の
底部の耐火物内に埋設され交番磁界を発生させるコイル
と、を有し、前記コイルに通電して発熱領域を誘導加熱
することを特徴とするノズルを加熱するようにした溶湯
容器。(1) A container body that stores molten metal, a refractory nozzle that is fitted into the refractory at the bottom of the container body and discharges the molten metal,
The nozzle has a heat generating area that surrounds the molten metal flow path and has a higher conductivity than the surrounding refractory material, and a coil that surrounds the heat generating area and is embedded in the refractory material at the bottom of the container body and generates an alternating magnetic field. A molten metal container configured to heat a nozzle, characterized in that the coil is energized to induction-heat the heat-generating region.
されたアルミナ・グラファイトの層であることを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載のノズルを加熱するよ
うにした溶湯容器。(2) A molten metal container for heating a nozzle according to claim 1, wherein the heat generating region is an alumina-graphite layer formed to cover the outer surface of the nozzle.
空隙をノズルの周壁内部に設け、この空隙内に溶湯が滞
留する溶湯滞留域であることを特徴とする特許請求の範
囲第１項に記載のノズルを加熱するようにした溶湯容器
。(3) The heat generating area is a molten metal retention area in which a slit-shaped gap that opens into the container body is provided inside the peripheral wall of the nozzle, and the molten metal stays in this gap. A molten metal container designed to heat the nozzle described in .
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10970987A JPS63278665A (en) | 1987-05-07 | 1987-05-07 | Container for molten metal making nozzle heated |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10970987A JPS63278665A (en) | 1987-05-07 | 1987-05-07 | Container for molten metal making nozzle heated |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63278665A true JPS63278665A (en) | 1988-11-16 |
Family
ID=14517227
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10970987A Pending JPS63278665A (en) | 1987-05-07 | 1987-05-07 | Container for molten metal making nozzle heated |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63278665A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08510959A (en) * | 1993-12-31 | 1996-11-19 | コロビン ゲーエムベーハー | Multilayer filter material |
| JP2007136521A (en) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Nippon Steel Corp | Immersion nozzle and continuous casting method |
| CN100371109C (en) * | 2006-02-21 | 2008-02-27 | 赫冀成 | Ladle with steel heating and tapping set and its tapping method |
-
1987
- 1987-05-07 JP JP10970987A patent/JPS63278665A/en active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08510959A (en) * | 1993-12-31 | 1996-11-19 | コロビン ゲーエムベーハー | Multilayer filter material |
| JP2007136521A (en) * | 2005-11-21 | 2007-06-07 | Nippon Steel Corp | Immersion nozzle and continuous casting method |
| CN100371109C (en) * | 2006-02-21 | 2008-02-27 | 赫冀成 | Ladle with steel heating and tapping set and its tapping method |
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