JPS63235455A - 高強度銅合金の製造方法 - Google Patents
高強度銅合金の製造方法Info
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- JPS63235455A JPS63235455A JP6766587A JP6766587A JPS63235455A JP S63235455 A JPS63235455 A JP S63235455A JP 6766587 A JP6766587 A JP 6766587A JP 6766587 A JP6766587 A JP 6766587A JP S63235455 A JPS63235455 A JP S63235455A
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は１％にスイッチ、リレー関係の繰返し応力が
負荷される用途に適した鋏れ特性の良好な高強度銅合金
の製造方法に関するものである。
負荷される用途に適した鋏れ特性の良好な高強度銅合金
の製造方法に関するものである。
従来、市場で一般的に使用されている高強度銅合金とし
て代表的なものに２例えば雑誌二伸銅技術研究会ｇＶｏ
１．９（１９’ｌ０）ＰＩＤ９〜Ｐ１）６に示されてい
るＣ１７２０合金（ベリリウム銅合金）があるが。
て代表的なものに２例えば雑誌二伸銅技術研究会ｇＶｏ
１．９（１９’ｌ０）ＰＩＤ９〜Ｐ１）６に示されてい
るＣ１７２０合金（ベリリウム銅合金）があるが。
この合金は資源希少で安定供給を受けにくい高価なりｅ
を含有するためにコスト面で問題がある。
を含有するためにコスト面で問題がある。
一方、安価なバネ材としてはＣｕ中にａｎと微量のＰを
含有するリン青銅系の合金があり、その機械的特性は２
例えば刊行物： Ａ８ＴＭ ８ｐｅＣ，Ｔｅｃｈ。
含有するリン青銅系の合金があり、その機械的特性は２
例えば刊行物： Ａ８ＴＭ ８ｐｅＣ，Ｔｅｃｈ。
Ｐｕｂ、 Ｎｏ、 １８３ （１９５８） にも示さ
れているように。
れているように。
Ｓｎ含有量の増加につれて増大する傾向を有する。
しかし、 Ｓｎ量が多くなると、硬くて社い展延性の
乏しい化合物相９例えばδ、β相等の晶出やｓｎの送偏
析現象の出現により、加工性が極潮に悪化するため、圧
延等の冷開加工が不可能で、リン肯鋼鋳物としてしか利
用できない難点がある。従って現在、この合金系でバネ
材として実使用されている合金の８ｎ含有量の最大は９
％程度どまりである。このためにＣＩ ７２０合金との
特性差が大きく。
乏しい化合物相９例えばδ、β相等の晶出やｓｎの送偏
析現象の出現により、加工性が極潮に悪化するため、圧
延等の冷開加工が不可能で、リン肯鋼鋳物としてしか利
用できない難点がある。従って現在、この合金系でバネ
材として実使用されている合金の８ｎ含有量の最大は９
％程度どまりである。このためにＣＩ ７２０合金との
特性差が大きく。
この間を埋める合金の出現が要望されている。
従来、資源希少で安定供給を受けにくい高価なＢ５を使
用せずに、安定供給可能なリン青銅系合金で機械的特性
、加工性に優れ、バネ材としての十分な特性を有するも
のが得られないという問題点があった。
用せずに、安定供給可能なリン青銅系合金で機械的特性
、加工性に優れ、バネ材としての十分な特性を有するも
のが得られないという問題点があった。
この発明は上記のような間ｍＡを解消するためになされ
たもので、資源希少で安定保給を受けにくいｎ６を使用
せずに、りン肯鋼糸合金の組織と冷間加工性の改善を図
り、バネ材として十分な特性を有する高強度銅合金を得
ることを目的とする。
たもので、資源希少で安定保給を受けにくいｎ６を使用
せずに、りン肯鋼糸合金の組織と冷間加工性の改善を図
り、バネ材として十分な特性を有する高強度銅合金を得
ることを目的とする。
この発明の高強度銅合金は、９〜２０ 厘量優のＳｎと
０．０１〜Ｏ，Ｓ亘量優のＰを含有し、残部Ｃｕからな
る＃敵金属を、 １ｏ２ｒ／ｓｅｃ以上１０５１：／
ｓｅｃ未満の冷却速度で急冷凝固させて製造するもので
ある。
０．０１〜Ｏ，Ｓ亘量優のＰを含有し、残部Ｃｕからな
る＃敵金属を、 １ｏ２ｒ／ｓｅｃ以上１０５１：／
ｓｅｃ未満の冷却速度で急冷凝固させて製造するもので
ある。
合金の一塊製造時において溶湯を１０２ｒ／ｓｅｃ以上
１０５℃／ｓｅｃ 未満の冷却速度で急冷凝固するこ
とにより、逆偏析の出現を抑制するとともに。
１０５℃／ｓｅｃ 未満の冷却速度で急冷凝固するこ
とにより、逆偏析の出現を抑制するとともに。
化合物相を値組に且つ均一にマ） ＩＪラックス中分散
できるので２組織と冷間加工性の改善が図れる。
できるので２組織と冷間加工性の改善が図れる。
以下にこの発明の実施例について説明する。
発明材は、直径２００ｍ１）で内部水冷が可能な鋳鉄製
双ロールからなる実験用の急冷凝固設備を用いて作製し
た。製造条件としては、（１）冷却ロールの回転式を１
Ｏｒｐｍ、 （ＩＩロールへの注湯温度はいずれも合
金の融点から５０″Ｃ高目、 （ｔｉｌｌロールギャッ
プｌｄ ｌ ｔｍに設定した。得られた博＆鋳塊は厚さ
１．８鰭、巾１００ｕであった。この鋳塊では、従来の
連続鋳造法やバッチ式鋳造に比べて早い１０２１：／ｓ
ｅｃ以上１０５ｒ：／ｓｅｃ未満の冷却速度で連続的に
急冷凝固されるため、デンドライト組線や逆偏析の出現
が抑制され、しかも化合物相が懺細にマ） ＩＪラック
ス中均一に分散した状態となっており、加工性は極めて
良好である。これらの鋳塊を均質化焼鈍なしで一気に＆
厚０．３Ｍまで冷間圧延した後。
双ロールからなる実験用の急冷凝固設備を用いて作製し
た。製造条件としては、（１）冷却ロールの回転式を１
Ｏｒｐｍ、 （ＩＩロールへの注湯温度はいずれも合
金の融点から５０″Ｃ高目、 （ｔｉｌｌロールギャッ
プｌｄ ｌ ｔｍに設定した。得られた博＆鋳塊は厚さ
１．８鰭、巾１００ｕであった。この鋳塊では、従来の
連続鋳造法やバッチ式鋳造に比べて早い１０２１：／ｓ
ｅｃ以上１０５ｒ：／ｓｅｃ未満の冷却速度で連続的に
急冷凝固されるため、デンドライト組線や逆偏析の出現
が抑制され、しかも化合物相が懺細にマ） ＩＪラック
ス中均一に分散した状態となっており、加工性は極めて
良好である。これらの鋳塊を均質化焼鈍なしで一気に＆
厚０．３Ｍまで冷間圧延した後。
５００℃で１時間のキジ浣鈍に続いて３３ｇ６の冷間加
工率にて０．２ｕの版厚に仕上げた。次に２５０でで１
時間の低温焼鈍処理を施し賄特性測定用の試料とした。
工率にて０．２ｕの版厚に仕上げた。次に２５０でで１
時間の低温焼鈍処理を施し賄特性測定用の試料とした。
第１表は、この発明材と比較材の特性値をまとめて示し
たものである。
たものである。
これらの結果から明らかなように、９９６以上のＳｎを
含有するＣｕ−ａｎ系合金をこの発明のように急冷凝固
して製造することにより、冷間加工性が着しく改善され
、バネ材として適した高強度銅合金が得られることがわ
かる。例えば、バネ材として一般的に広く実用されてい
る試料７ＩＩＩ１）の０５２１０合金（比較材）とその
約２倍のＳｎを含有する試料Ａ３（本発明材）の特性を
比較すると。
含有するＣｕ−ａｎ系合金をこの発明のように急冷凝固
して製造することにより、冷間加工性が着しく改善され
、バネ材として適した高強度銅合金が得られることがわ
かる。例えば、バネ材として一般的に広く実用されてい
る試料７ＩＩＩ１）の０５２１０合金（比較材）とその
約２倍のＳｎを含有する試料Ａ３（本発明材）の特性を
比較すると。
試料Ａ３の方が引張強さで約５０％、ばね限界値では約
１）０％も増大している。一方、バネ材として夏視され
る彼れ特性についても改善効果が認められ、繰返し数
Ｎ＝１０７回における被れ強さで３２ｋｇｆ／”２の値
が得られ、レベル的には０５２１０合金と０１７２０合
金の中間位置にある。
１）０％も増大している。一方、バネ材として夏視され
る彼れ特性についても改善効果が認められ、繰返し数
Ｎ＝１０７回における被れ強さで３２ｋｇｆ／”２の値
が得られ、レベル的には０５２１０合金と０１７２０合
金の中間位置にある。
これらの機械的特性の向上は、従来品より８ｎ含有量を
多くし固溶硬化能と加工硬化能が増大したこと並びにマ
トリックス中に微細な化合物を均一に分散させたことに
よる。特に、疲れ特性の向上については、マトリックス
中に分散した微細な化合物が彼方クラックの伝播を阻止
するためと考えられる。ａｎの含有量としては９３［１
）−傷取下では機械的特性が不十分であり、 ２０３
ｉ［ｉ４以上では機械的特性は向上するものの、 Ｃ
ｌ７２０合金と比べてコストメリットが薄らぐとともに
、加工性が低下するため、９〜２０１３１−ｊｉ％の範
囲が良い。またＰの含有量としては０．０１夏ｍｓ以下
では実用上脱酸剤としての効果がなく、ｏ、５３Ｂ１＊
以上含んでいても効果に変化はなく、電気伝尋度を下げ
ないためには少ない方が良＜、 ０．０１〜０．５重
量％の範囲が良い。
多くし固溶硬化能と加工硬化能が増大したこと並びにマ
トリックス中に微細な化合物を均一に分散させたことに
よる。特に、疲れ特性の向上については、マトリックス
中に分散した微細な化合物が彼方クラックの伝播を阻止
するためと考えられる。ａｎの含有量としては９３［１
）−傷取下では機械的特性が不十分であり、 ２０３
ｉ［ｉ４以上では機械的特性は向上するものの、 Ｃ
ｌ７２０合金と比べてコストメリットが薄らぐとともに
、加工性が低下するため、９〜２０１３１−ｊｉ％の範
囲が良い。またＰの含有量としては０．０１夏ｍｓ以下
では実用上脱酸剤としての効果がなく、ｏ、５３Ｂ１＊
以上含んでいても効果に変化はなく、電気伝尋度を下げ
ないためには少ない方が良＜、 ０．０１〜０．５重
量％の範囲が良い。
第２表は微量の添加元素による効果を示したものである
。
。
Ｃｕ −８ｎ −Ｐをペースにした試料／ｌ＆４と比較
した場合、試料Ａ５の引張強さ、ばね限界値、疲れ強さ
は、いずれもほとんど差が認められないことから、
Ｍｎ、 Ｚｎ、 Ｂはこれらの特性に悪影智を及ぼさ
ず、脱酸剤として有効であることを示している。
した場合、試料Ａ５の引張強さ、ばね限界値、疲れ強さ
は、いずれもほとんど差が認められないことから、
Ｍｎ、 Ｚｎ、 Ｂはこれらの特性に悪影智を及ぼさ
ず、脱酸剤として有効であることを示している。
但し、添加量が多くなるともろくなり、加工性や導を率
への影響が現われるため上限値を設定している。一方、
ムロ〜４９の試料を比軟した場合。
への影響が現われるため上限値を設定している。一方、
ムロ〜４９の試料を比軟した場合。
Ｎｌ ＊ Ｆｅｅ ｃｏ、 ’ｒｉ ｇ ｚｒの添加元
素は、 結晶粒の微細化２強度を上げるのに貢献し、特
に疲れ特性の向上に対し効果が誌められ、その上限につ
いては成形加工性の点から制限をした。これら微量元素
の含有量は１、ｏｚｙ＊以上含まれると導電率を下げる
ので、実用上合計で０．０１〜１．ＯＪｉ量％量子以下
ましい。また各微量元素の含有量は上述の点から嫌みて
実用上下記範囲が望ましい。
素は、 結晶粒の微細化２強度を上げるのに貢献し、特
に疲れ特性の向上に対し効果が誌められ、その上限につ
いては成形加工性の点から制限をした。これら微量元素
の含有量は１、ｏｚｙ＊以上含まれると導電率を下げる
ので、実用上合計で０．０１〜１．ＯＪｉ量％量子以下
ましい。また各微量元素の含有量は上述の点から嫌みて
実用上下記範囲が望ましい。
Ｎｉ−ｏ、 ｏ ｔ 〜ｏ、 ｓ電量９６ Ｚｎ−
”０．０１〜０．３５頁ｔｇ６Ｆｅ ＝ ０．０１〜０
．１５３［童％ Ｔ ｉ ＝ ０．Ｏ２Ｎ２．５亘１ｌ
ｑ６Ｂ・・・・・・ｏ、ｏｏｔ〜０．１ｎ量％ ｃｍ・
・・・・・０．０１〜０．５ム普％廊・・・・・・Ｏ，
ＯＳ〜０．４３［量％ Ｚｒ・・・・・・０．０１〜
０．５夏量優なお、浴湯金属の冷却速度は種々実験した
結果。
”０．０１〜０．３５頁ｔｇ６Ｆｅ ＝ ０．０１〜０
．１５３［童％ Ｔ ｉ ＝ ０．Ｏ２Ｎ２．５亘１ｌ
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・・・・・０．０１〜０．５ム普％廊・・・・・・Ｏ，
ＯＳ〜０．４３［量％ Ｚｒ・・・・・・０．０１〜
０．５夏量優なお、浴湯金属の冷却速度は種々実験した
結果。
１０２ｒ：／ｓｅｃ未満では一塊組叡が従来の鋳造法に
よるものと変らず良好な加工性が得られないため。
よるものと変らず良好な加工性が得られないため。
また１０５１：／ｓｅｃ以上では、製造可能な版厚が極
端に薄くなり過ぎて実用に供しにくくなるため。
端に薄くなり過ぎて実用に供しにくくなるため。
１０２ｒ／ｓｅｃ以上ｔｏ５ｔ−／ｓｅｃ未満の範囲が
良い。
良い。
また、参考までにこの発明合金に係る製造法はＣｕ−８
ｎ系合金だけではなく、 展延性の悪い化合物相が晶出
し易く難加工材として知られているＮｆ −Ｂｅ−Ａ１
． Ｃｕ−Ｎｉ −Ｍｎ、 Ｃｕ−Ｔｉ系合金等に
適用しても同様の効果を奏するものである。
ｎ系合金だけではなく、 展延性の悪い化合物相が晶出
し易く難加工材として知られているＮｆ −Ｂｅ−Ａ１
． Ｃｕ−Ｎｉ −Ｍｎ、 Ｃｕ−Ｔｉ系合金等に
適用しても同様の効果を奏するものである。
以上のように、この発明によれば、９〜２０ 頁量優の
８ｎとＱ、０１〜０．５ｎ量％のＰを含有し、 残部Ｃ
ｕからなる％獅金鵬を、 １０ ｒ／ｓｅｅ 以上
１０５ｒ／ｓｅｃ未満の冷却速度で急冷縦面させて製造
するととＫより２組織の冷間加工性が者しく改善され、
スイッチ、リレー関係の繰返し応力が負荷される用途に
適した安定供給を受けられ安価で。
８ｎとＱ、０１〜０．５ｎ量％のＰを含有し、 残部Ｃ
ｕからなる％獅金鵬を、 １０ ｒ／ｓｅｅ 以上
１０５ｒ／ｓｅｃ未満の冷却速度で急冷縦面させて製造
するととＫより２組織の冷間加工性が者しく改善され、
スイッチ、リレー関係の繰返し応力が負荷される用途に
適した安定供給を受けられ安価で。
ｍ＊労性に慣れた高強度銅合金が得られる効果がある。
Claims (2)
- （１）９〜２０重量％のＳｎと０．０１〜０．５重量％
のＰを含有し、残部Ｃｕからなる溶湯金属を、１０＾２
℃／ｓｅｃ以上１０＾５℃／ｓｅｃ未満の冷却速度で急
冷凝固させて製造する高強度銅合金の製造方法。 - （２）溶湯金属がＮｉ、Ｚｎ、Ｆｅ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃｏ、
ＭｎおよびＺｒを少くとも一種以上あわせて０．０１〜
１．０重量％含有している特許請求の範囲第１項記載の
高強度銅合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62067665A JPH07113143B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 高強度銅合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62067665A JPH07113143B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 高強度銅合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63235455A true JPS63235455A (ja) | 1988-09-30 |
| JPH07113143B2 JPH07113143B2 (ja) | 1995-12-06 |
Family
ID=13351524
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62067665A Expired - Lifetime JPH07113143B2 (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | 高強度銅合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07113143B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0926251A1 (de) * | 1997-12-19 | 1999-06-30 | Wieland-Werke AG | Kupfer-Zinn-Titan-Legierung |
| EP1063310A1 (de) * | 1999-06-21 | 2000-12-27 | Wieland-Werke AG | Verwendung einer zinnreichen Kupfer-Zinn-Eisen-Legierung |
| US6346215B1 (en) | 1997-12-19 | 2002-02-12 | Wieland-Werke Ag | Copper-tin alloys and uses thereof |
| WO2007091690A1 (ja) * | 2006-02-10 | 2007-08-16 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料黄銅合金 |
| WO2007094265A1 (ja) * | 2006-02-13 | 2007-08-23 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料りん青銅合金 |
| WO2007094300A1 (ja) * | 2006-02-13 | 2007-08-23 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料アルミニウム青銅合金 |
| JP2009079270A (ja) * | 2007-09-26 | 2009-04-16 | Dowa Metaltech Kk | Ｃｕ−Ｓｎ−Ｐ系銅合金板材およびその製造法並びにコネクタ |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR102468119B1 (ko) * | 2020-12-21 | 2022-11-23 | 한국재료연구원 | 열간압연이 가능한 구리-주석 합금 및 이의 제조방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61143524A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-07-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 薄板状鋳片の製造方法 |
-
1987
- 1987-03-20 JP JP62067665A patent/JPH07113143B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61143524A (ja) * | 1984-12-14 | 1986-07-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 薄板状鋳片の製造方法 |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0926251A1 (de) * | 1997-12-19 | 1999-06-30 | Wieland-Werke AG | Kupfer-Zinn-Titan-Legierung |
| US6346215B1 (en) | 1997-12-19 | 2002-02-12 | Wieland-Werke Ag | Copper-tin alloys and uses thereof |
| EP1063310A1 (de) * | 1999-06-21 | 2000-12-27 | Wieland-Werke AG | Verwendung einer zinnreichen Kupfer-Zinn-Eisen-Legierung |
| WO2007091690A1 (ja) * | 2006-02-10 | 2007-08-16 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料黄銅合金 |
| WO2007094265A1 (ja) * | 2006-02-13 | 2007-08-23 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料りん青銅合金 |
| WO2007094300A1 (ja) * | 2006-02-13 | 2007-08-23 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | 半融合金鋳造用原料アルミニウム青銅合金 |
| JP2009079270A (ja) * | 2007-09-26 | 2009-04-16 | Dowa Metaltech Kk | Ｃｕ−Ｓｎ−Ｐ系銅合金板材およびその製造法並びにコネクタ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07113143B2 (ja) | 1995-12-06 |
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