JPS6322814A - 熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法 - Google Patents
熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法Info
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- JPS6322814A JPS6322814A JP16633486A JP16633486A JPS6322814A JP S6322814 A JPS6322814 A JP S6322814A JP 16633486 A JP16633486 A JP 16633486A JP 16633486 A JP16633486 A JP 16633486A JP S6322814 A JPS6322814 A JP S6322814A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は誘電率が低く、耐熱性の高い無溶剤型の熱硬化
性耐熱樹脂組成物の製造方法に関する。
性耐熱樹脂組成物の製造方法に関する。
従来、誘電率が低く、しかも耐熱性の高い有機高分子材
料として、ポリテトラフルオロエチレン、あるいは特公
昭59−5207号公報、特公昭60−11634号公
報に示されている1、 2−ポリブタジエンとマレイ
ミド化合物との混合物が使用されている。
料として、ポリテトラフルオロエチレン、あるいは特公
昭59−5207号公報、特公昭60−11634号公
報に示されている1、 2−ポリブタジエンとマレイ
ミド化合物との混合物が使用されている。
しかしながら、ポリテトラフルオロエチレンは、その融
点が327℃であり、成形温度を融点以上にする必要が
あり、成形加工が難しいという問題点があった。
点が327℃であり、成形温度を融点以上にする必要が
あり、成形加工が難しいという問題点があった。
また、1.2−ポリブタジエンとマレイミド化合物の混
合物は、成形時に樹脂の流動性の調節ができないという
欠点を有していた。すなわち、エポキシ樹脂やポリアミ
ノビスマレイミド樹脂等の熱硬化性樹脂においては、成
形時の樹脂の流動性を調節する方法として、これらの樹
脂の分子量を加熱条件により変化させる方法(いわゆる
Bステージ状態を逐次付加反応を利用して変化させる方
法)がとられているのに対し、1.2−ポリブタジエン
とマレイミド化合物の混合物はラジカル連鎖反応だけで
高分子化が進むため、B−ステージ状態がなく、加熱す
るとCステージ(三次元硬化状B)まで進んでしまうと
いう問題があった。
合物は、成形時に樹脂の流動性の調節ができないという
欠点を有していた。すなわち、エポキシ樹脂やポリアミ
ノビスマレイミド樹脂等の熱硬化性樹脂においては、成
形時の樹脂の流動性を調節する方法として、これらの樹
脂の分子量を加熱条件により変化させる方法(いわゆる
Bステージ状態を逐次付加反応を利用して変化させる方
法)がとられているのに対し、1.2−ポリブタジエン
とマレイミド化合物の混合物はラジカル連鎖反応だけで
高分子化が進むため、B−ステージ状態がなく、加熱す
るとCステージ(三次元硬化状B)まで進んでしまうと
いう問題があった。
また、製造方式として樹脂組成物を溶剤にとかして使用
する溶液方式も考えられるが、省エネルギー(溶剤の乾
燥除去のため多大のエネルギーを必要とする)、環境汚
染の防止の点から、無溶剤型の樹脂組成物による製造方
式が要望されていた。
する溶液方式も考えられるが、省エネルギー(溶剤の乾
燥除去のため多大のエネルギーを必要とする)、環境汚
染の防止の点から、無溶剤型の樹脂組成物による製造方
式が要望されていた。
本発明は、かかる状況に鑑みなされたものであって、無
溶剤で、Bステージ状態の調節が可能で、比較的低温成
形が可能で、三次元硬化した硬化物の誘電率が低く、耐
熱性が高い熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法を提供せ
んとするものである。
溶剤で、Bステージ状態の調節が可能で、比較的低温成
形が可能で、三次元硬化した硬化物の誘電率が低く、耐
熱性が高い熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法を提供せ
んとするものである。
かかる目的は本発明によれば、特定のポリブタジェンと
特定のポリマレイミドとを無溶剤で予備反応せしめて製
造した熱硬化性耐熱樹脂組成物によって達成することが
できる。
特定のポリマレイミドとを無溶剤で予備反応せしめて製
造した熱硬化性耐熱樹脂組成物によって達成することが
できる。
すなわち本発明は数平均分子量がto、000以下であ
るカルボキシル基末端1.4−ポリブタジエンと、 一般式 (ここでR1は少なくとも2個の炭素原子を有するa価
の有機基を表し、aは2以上10以下の数を表す。) で表されるポリマレイミドとを無溶剤で予備反応せしめ
ることにより熱硬化性耐熱樹脂組成物を製造する方法を
提供するものである。
るカルボキシル基末端1.4−ポリブタジエンと、 一般式 (ここでR1は少なくとも2個の炭素原子を有するa価
の有機基を表し、aは2以上10以下の数を表す。) で表されるポリマレイミドとを無溶剤で予備反応せしめ
ることにより熱硬化性耐熱樹脂組成物を製造する方法を
提供するものである。
本発明において使用するポリブタジェンはシスおよびト
ランスの1,4構造を主体とし、残りの構造として1.
2構造を含んでいてもよく、各分子の両末端にカルボキ
シル基を含有しているポリブタジェンである。
ランスの1,4構造を主体とし、残りの構造として1.
2構造を含んでいてもよく、各分子の両末端にカルボキ
シル基を含有しているポリブタジェンである。
また、本発明において使用するカルボキシル基末端1.
4−ポリブタジエンの数平均分子量は、10.000以
下であり、10.000より大きいとポリマレイミドと
予備反応せしめた熱硬化性樹脂組成物の流動性が非常に
低下してしまう。
4−ポリブタジエンの数平均分子量は、10.000以
下であり、10.000より大きいとポリマレイミドと
予備反応せしめた熱硬化性樹脂組成物の流動性が非常に
低下してしまう。
また、本発明において使用するポリマレイミド(1)と
しては、N、N’−エチレンビスマレイミJ’、pJ、
N’−m−フェニレンビスマレイミド、N、N’−p−
フェニレンビスマレイミド、N。
しては、N、N’−エチレンビスマレイミJ’、pJ、
N’−m−フェニレンビスマレイミド、N、N’−p−
フェニレンビスマレイミド、N。
N′−ヘキサメチレンビスマレイミド、N、N’−p、
p’−ジフェニルジメチルシリルビスマレイミド、N、
N’−p、p’−ジフェニルメタンビスマレイミド、N
、N’−p、p’−ジフェニルエーテルビスマレイミド
、N、 N ’ p、 p ’−ジフェニルスル
ホンビスマレイミド、N、N’−ジシクロヘキシルメタ
ンビスマレイミド、N。
p’−ジフェニルジメチルシリルビスマレイミド、N、
N’−p、p’−ジフェニルメタンビスマレイミド、N
、N’−p、p’−ジフェニルエーテルビスマレイミド
、N、 N ’ p、 p ’−ジフェニルスル
ホンビスマレイミド、N、N’−ジシクロヘキシルメタ
ンビスマレイミド、N。
N7 m−キシレンビスマレイミド、N、N’−(3
,3’−ジクロロ−p、p’−ビスフェニレン)ビスマ
レイミド、N、N’−(3,3’−ジフェニルオキシ)
ビスマレイミド、2.2−ビス(4−(4−マレイミド
フェノキシ)フェニル〕プロパン、1.4−ビス(p−
マレイミドクミル)ベンゼン、3.3’、4.4’−ジ
フェニルメタンテトラマレイミドおよび一般式 (この式でR2は1から8の炭素原子を有する有機基を
表し、bは平均値が0.1から8.0までの範囲の数を
表す、) で表されるポリマレイミド等であり、好ましくはN、N
’−p、I)’−ジフェニルメタンビスマレイミドと式
II (R1はCt+Z基)のポリマレイミドである。
,3’−ジクロロ−p、p’−ビスフェニレン)ビスマ
レイミド、N、N’−(3,3’−ジフェニルオキシ)
ビスマレイミド、2.2−ビス(4−(4−マレイミド
フェノキシ)フェニル〕プロパン、1.4−ビス(p−
マレイミドクミル)ベンゼン、3.3’、4.4’−ジ
フェニルメタンテトラマレイミドおよび一般式 (この式でR2は1から8の炭素原子を有する有機基を
表し、bは平均値が0.1から8.0までの範囲の数を
表す、) で表されるポリマレイミド等であり、好ましくはN、N
’−p、I)’−ジフェニルメタンビスマレイミドと式
II (R1はCt+Z基)のポリマレイミドである。
本発明者らは、カルボキシル基末端1.4−ポリブタジ
エンと前記マレイミドとを無溶剤で加熱により予備反応
させると、均一な樹脂組成物が得られ、この樹脂組成物
はBステージ状態の調節が可能であることを見出した。
エンと前記マレイミドとを無溶剤で加熱により予備反応
させると、均一な樹脂組成物が得られ、この樹脂組成物
はBステージ状態の調節が可能であることを見出した。
予備反応温度は100℃から200℃の範囲で、好まし
くは150℃から170℃の範囲である。
くは150℃から170℃の範囲である。
予備反応温度が100°Cより低いと反応に時間がかか
りすぎ、200℃より高いとポリマレイミド同志の反応
が起こり、ゲル化してしまう。
りすぎ、200℃より高いとポリマレイミド同志の反応
が起こり、ゲル化してしまう。
予備反応に要する時間は用いる1、4−ポリブタジエン
、ポリマレイミド等に応じて変化するが、樹脂組成物が
Bステージ状態あるいはCステージ状態で均一な状態を
保っているようになるまで続けられる。予備反応時間が
短いと樹脂組成物は二層分離を起こしてしまい、また予
備反応時間が長すぎるとゲル化が起きてしまう。
、ポリマレイミド等に応じて変化するが、樹脂組成物が
Bステージ状態あるいはCステージ状態で均一な状態を
保っているようになるまで続けられる。予備反応時間が
短いと樹脂組成物は二層分離を起こしてしまい、また予
備反応時間が長すぎるとゲル化が起きてしまう。
さらに、樹脂組成物が均一となる適当な予備反応時間の
範囲内で、予備反応時間が短ければ、Bステージ状態が
進まず(高分子化せず)、成形時における樹脂の溶融粘
度を低くすることができ、また、予備反応時間が長けれ
ば、Bステージ状態が進み(高分子化が進み)、成形時
における樹脂の溶融粘度を高くすることができ、Bステ
ージ状態の調節が可能である。
範囲内で、予備反応時間が短ければ、Bステージ状態が
進まず(高分子化せず)、成形時における樹脂の溶融粘
度を低くすることができ、また、予備反応時間が長けれ
ば、Bステージ状態が進み(高分子化が進み)、成形時
における樹脂の溶融粘度を高くすることができ、Bステ
ージ状態の調節が可能である。
カルボキシル基末端1.4−ポリブタジエンおよびポリ
マレイミドの総量に対するカルボキシル基末端1.4−
ポリブタジエンの割合は20wt%から80wt%の割
合が好ましく、2Qwt%より少ないと誘電率が高くな
ってしまい、また8Qwt%より多いと耐熱性が低くな
ってしまう。
マレイミドの総量に対するカルボキシル基末端1.4−
ポリブタジエンの割合は20wt%から80wt%の割
合が好ましく、2Qwt%より少ないと誘電率が高くな
ってしまい、また8Qwt%より多いと耐熱性が低くな
ってしまう。
本発明において、ポリブタジェンとポリマレイミドを均
一に混合する装置としては、攪拌機を具備したフラスコ
、ニーダ、コニーダ、ロール等が使用できる。
一に混合する装置としては、攪拌機を具備したフラスコ
、ニーダ、コニーダ、ロール等が使用できる。
このようにして予備反応せしめた熱硬化性耐熱樹脂組成
物は、加熱加圧成形することにより三次元硬化する。加
熱温度は150℃から300℃の範囲であり、好まじ(
は180℃から250℃の間である。圧力は組成物をあ
る程度流動させるため、5kgf/−以上必要である。
物は、加熱加圧成形することにより三次元硬化する。加
熱温度は150℃から300℃の範囲であり、好まじ(
は180℃から250℃の間である。圧力は組成物をあ
る程度流動させるため、5kgf/−以上必要である。
本発明の熱硬化性樹脂組成物にラジカル反応開始剤とし
て適当な有機過酸化物を添加すると、硬化時間を短縮す
ることができる。
て適当な有機過酸化物を添加すると、硬化時間を短縮す
ることができる。
また、本発明の熱硬化性樹脂組成物にはシリカ、ガラス
パウダー、水酸化アルミニウム等の充填剤および難燃剤
等を併用することも可能である。
パウダー、水酸化アルミニウム等の充填剤および難燃剤
等を併用することも可能である。
さらに、本発明の熱硬化性樹脂組成物を、ガラスクロス
、ガラスペーパー、紙、カーボンファイバークロス、芳
香族ポリアミドクロス、石英繊維クロス等の基材に含浸
させて用いることも可能である。
、ガラスペーパー、紙、カーボンファイバークロス、芳
香族ポリアミドクロス、石英繊維クロス等の基材に含浸
させて用いることも可能である。
本発明により、カルボキシル基末端1.4−ポリブタジ
エン−ポリマレイミドの均一樹脂組成物が得られ、Bス
テージ状態の調節が可能となる理由は、カルボキシル基
末端1.4−ポリブタジエンとポリマレイミドが付加反
応するためと考えられる。この反応の詳細については定
かではないが、ポリマレイミドの炭素−炭素二重結合に
カルボキシル基末端1,4−ポリブタジエンの活性水素
が付加反応すると考えられる。
エン−ポリマレイミドの均一樹脂組成物が得られ、Bス
テージ状態の調節が可能となる理由は、カルボキシル基
末端1.4−ポリブタジエンとポリマレイミドが付加反
応するためと考えられる。この反応の詳細については定
かではないが、ポリマレイミドの炭素−炭素二重結合に
カルボキシル基末端1,4−ポリブタジエンの活性水素
が付加反応すると考えられる。
また、カルボキシル基末端1.4−ポリブタジエン成分
が誘電率の低下に作用し、ポリマレイミドが耐熱性の向
上に作用するものと考えられる。
が誘電率の低下に作用し、ポリマレイミドが耐熱性の向
上に作用するものと考えられる。
以下、本発明の実施例につき説明する。ただし、本発明
は以下の実施例に限定されるものではない。
は以下の実施例に限定されるものではない。
実施例1〜3、比較例1〜3
攪拌装置と冷却管と温度計を具備した三つロフラスコに
カルボキシル基末端1.4−ポリブタジエン、HYCA
RCTB (1,4構造が88wt%で、数平均分子量
が4.800.1モル当たりの末端カルボキシル基数が
2.0であるがルボキシル基末端1.4−ポリブタジエ
ン、室温で液状、米国BF Goodrich社製商
品名)50重量部とN、N’−p、p’−ジフェニルメ
タンビスマレイミド(融点155℃)50重量部とを入
れ、オイルバスを用いて170℃に加温し、フラスコ内
の温度が100℃に達した時点を0分とし、30分置き
にサンプリングし、150分間撹拌を続けた。各サンプ
リング時点での樹脂組成物の性状と、各々の樹脂組成物
を220℃、2時間加熱硬化させたときの硬化物の状態
を表1に示す。
カルボキシル基末端1.4−ポリブタジエン、HYCA
RCTB (1,4構造が88wt%で、数平均分子量
が4.800.1モル当たりの末端カルボキシル基数が
2.0であるがルボキシル基末端1.4−ポリブタジエ
ン、室温で液状、米国BF Goodrich社製商
品名)50重量部とN、N’−p、p’−ジフェニルメ
タンビスマレイミド(融点155℃)50重量部とを入
れ、オイルバスを用いて170℃に加温し、フラスコ内
の温度が100℃に達した時点を0分とし、30分置き
にサンプリングし、150分間撹拌を続けた。各サンプ
リング時点での樹脂組成物の性状と、各々の樹脂組成物
を220℃、2時間加熱硬化させたときの硬化物の状態
を表1に示す。
以下余白
反応時間が0分、30分の比較例1.2の樹脂組成物は
、フラスコ内では均一状態となっていたが、加熱硬化時
には2層に分離してしまった。
、フラスコ内では均一状態となっていたが、加熱硬化時
には2層に分離してしまった。
反応時間が60分、90分、120分の実施例1.2.
3の樹脂組成物は、フラスコ内、硬化物の状態いずれも
均一状態で、しかも成形時の樹脂溶融粘度の目安となる
140℃での溶融粘度を、反応時間を変えることにより
、幅広く調節可能であることがわかった。
3の樹脂組成物は、フラスコ内、硬化物の状態いずれも
均一状態で、しかも成形時の樹脂溶融粘度の目安となる
140℃での溶融粘度を、反応時間を変えることにより
、幅広く調節可能であることがわかった。
反応時間が150分の比較例3ではフラスコ内の予備反
応中にゲル化してしまった。
応中にゲル化してしまった。
実施例4
実施例1と同様にしてHYCARCTB 50重量部
とN、N’−p、p’−ジフェニルメタンビスマレイミ
ド50重量部とを、170℃で60分間加熱溶融し、そ
の後温度を130℃まで下げてからラジカル反応開始剤
としてジクミルパーオキサイドを1.0重量部添加し、
5分間攪拌後、室温まで冷却した。
とN、N’−p、p’−ジフェニルメタンビスマレイミ
ド50重量部とを、170℃で60分間加熱溶融し、そ
の後温度を130℃まで下げてからラジカル反応開始剤
としてジクミルパーオキサイドを1.0重量部添加し、
5分間攪拌後、室温まで冷却した。
この樹脂組成物を!100關、横100 x*、高さ】
、6龍の金型に充填し、プレス成形機を使用して、圧力
40 k+rf/cj、温度220℃、時間120分の
条件で加熱加圧し、硬化樹脂板を作製した。
、6龍の金型に充填し、プレス成形機を使用して、圧力
40 k+rf/cj、温度220℃、時間120分の
条件で加熱加圧し、硬化樹脂板を作製した。
この硬化樹脂板の耐熱性(ガラス転移温度、5%加熱減
量温度)および誘電率を測定した。結果を表2に示すが
、耐熱性に優れており、誘電率が低いことがわかった。
量温度)および誘電率を測定した。結果を表2に示すが
、耐熱性に優れており、誘電率が低いことがわかった。
比較例4
ポリアミノビスマレイミド樹脂、ケルイミド601(フ
ランス、ローヌブーラン社製 商品名)を、実施例4と
同じ金型を用いて、同じ条件でプレス成形し、硬化樹脂
板を作製した。
ランス、ローヌブーラン社製 商品名)を、実施例4と
同じ金型を用いて、同じ条件でプレス成形し、硬化樹脂
板を作製した。
この硬化樹脂板の耐熱性、誘電率を測定した。
結果を表2に示す。
表2 硬化樹脂板の特性
l)真空理工調熱機械試験機TMA−1500を使用し
、昇温速度5℃/lll1n、5gr荷重の条件で測定
した。
、昇温速度5℃/lll1n、5gr荷重の条件で測定
した。
2)真空理工製示唆熱天秤DTG−3000RHを使用
し、昇温速度10℃/akinの条件で測定した。
し、昇温速度10℃/akinの条件で測定した。
3)JIS−C−6481に準拠し、IMHzの周波数
で測定した。
で測定した。
以上詳細に説明した如く、本発明によれば、カルボキシ
ル基末端1.4−ポリブタジエンとポリマレイミドとの
無溶剤均一樹脂組成物が得られ、Bステージ状態の調節
が可能で、比較的低温成形が可能で、三次元硬化した硬
化物の誘電率が低く、耐熱性が高い熱硬化性耐熱樹脂組
成物が得られ、その工業的価値は大である。
ル基末端1.4−ポリブタジエンとポリマレイミドとの
無溶剤均一樹脂組成物が得られ、Bステージ状態の調節
が可能で、比較的低温成形が可能で、三次元硬化した硬
化物の誘電率が低く、耐熱性が高い熱硬化性耐熱樹脂組
成物が得られ、その工業的価値は大である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、数平均分子量が10,000以下であるカルボキシ
ル基末端1,4−ポリブタジエンと、一般式 ▲数式、化学式、表等があります▼ (ここでR_1は少なくとも2個の炭素原子を有するa
価の有機基を表し、aは2以上10以下の数を表す。) で表されるポリマレイミドとを無溶剤で予備反応せしめ
ることを特徴とする熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法
。 2、ポリマレイミドがN,N′−p,p′−ジフェニル
メタンビスマレイミドである特許請求の範囲第1項記載
の熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16633486A JPS6322814A (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16633486A JPS6322814A (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6322814A true JPS6322814A (ja) | 1988-01-30 |
Family
ID=15829437
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16633486A Pending JPS6322814A (ja) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | 熱硬化性耐熱樹脂組成物の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6322814A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02251844A (ja) * | 1989-03-24 | 1990-10-09 | Konica Corp | ハロゲン化銀写真感光材料の画像形成方法 |
US5429864A (en) * | 1993-10-06 | 1995-07-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | High efficiency filter fabric for hot gas filtration |
-
1986
- 1986-07-15 JP JP16633486A patent/JPS6322814A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02251844A (ja) * | 1989-03-24 | 1990-10-09 | Konica Corp | ハロゲン化銀写真感光材料の画像形成方法 |
JP2704287B2 (ja) * | 1989-03-24 | 1998-01-26 | コニカ株式会社 | ハロゲン化銀写真感光材料の画像形成方法 |
US5429864A (en) * | 1993-10-06 | 1995-07-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | High efficiency filter fabric for hot gas filtration |
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