JPS6321355A - Air bleed device for variable venturi carburetor - Google Patents
Air bleed device for variable venturi carburetorInfo
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- Control Of The Air-Fuel Ratio Of Carburetors (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は可変ベンチュリ気化器の空気ブリード制?I
Il装置に関する。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] Is this invention an air bleed system for a variable venturi carburetor? I
Regarding the Il device.
気化器において、暖機制御、高度制御、更にはフィード
ハック制御のため空燃比をヘースの値に対してリッチ方
向又はリーン方向に可変制御することが必要である。こ
のため、エアブリード制御を行うことは周知の技術であ
る。気化器が可変ベンチュリ型のものであるときは、計
量ジェットのところに空気ブリード通路を開口させて空
気ブリードを行うことが行われる。In a carburetor, it is necessary to variably control the air-fuel ratio in the rich direction or lean direction with respect to the Heas value for warm-up control, altitude control, and furthermore, feed hack control. Therefore, performing air bleed control is a well-known technique. When the carburetor is of the variable venturi type, air bleed is effected by opening an air bleed passage at the metering jet.
計量ジェットのところにブリード空気を導入する場合、
制御項目が多くなると、例えば暖機制御と、高度制御と
、フィードバック制御とを、一つのブリード通路で行う
とすると、ブリード通路の容積は必然的に大きくなる。When introducing bleed air at the metering jet,
As the number of control items increases, for example, if warm-up control, altitude control, and feedback control are performed in one bleed passage, the volume of the bleed passage will inevitably increase.
ブリード1lll路容4Cjが大きいと、吸気脈動の周
波数と共鳴する、例えば2000〜3000rpm程度
のエンジン回転数域において空気が大量にブリードされ
るため空燃比がリーン側にずれてしまうことになる。こ
の結果、この回転数域においてパワー制御しようとして
も出力空燃比に設定することができない、出力空燃比に
設定可能とするため、計量ニードルを細くする対策をと
ると、部分負荷域において空燃比がリッチとなり、燃料
消費率が悪化する。If the bleed 1lll road volume 4Cj is large, a large amount of air will be bleed in the engine speed range of, for example, about 2000 to 3000 rpm, which resonates with the frequency of intake pulsation, and the air-fuel ratio will shift to the lean side. As a result, even if you try to control the power in this rotation speed range, the output air-fuel ratio cannot be set.In order to make it possible to set the output air-fuel ratio, if you take measures to make the metering needle thinner, the air-fuel ratio will change in the partial load range. The fuel becomes rich and the fuel consumption rate worsens.
この発明によれば、燃料通路内をベンチュリ圧力を一定
にするように移動される計量ニードルと、熟料通路に形
成され、該計量ニードルと協動して燃料量を制御する計
量ジェットと、計量ジェットに開口され、空気ブリード
を制御する空気ブリード通路を有し、更に前記空気ブリ
ード通路に緩衝手段を配置したことを特徴とする可変ベ
ンチュリ気化器のエアブリード装置が提供される。According to the invention, there is provided a metering needle that is moved in the fuel passage so as to keep the venturi pressure constant, a metering jet that is formed in the fuel passage and that controls the amount of fuel in cooperation with the metering needle, and a metering jet that is formed in the fuel passage and controls the amount of fuel in cooperation with the metering needle. There is provided an air bleed device for a variable venturi carburetor, characterized in that it has an air bleed passage that is open to a jet and controls air bleed, and further includes a buffer means disposed in the air bleed passage.
第1図において、可変ベンチュリ気化器10は吸気通路
I2を形成した本体14を備える。吸気通路12に対し
て横方向に出没可能にサクションピストン16が設けら
れる。サクションビス1〜ン16と吸気通路12の壁面
との間に形成される混合室18の下方にスロットル弁2
2が位置される。In FIG. 1, a variable venturi carburetor 10 includes a main body 14 defining an intake passage I2. A suction piston 16 is provided so as to be able to move in and out of the intake passage 12 in the lateral direction. A throttle valve 2 is located below the mixing chamber 18 formed between the suction screws 1 to 16 and the wall surface of the intake passage 12.
2 is located.
ピストン16の左側にスロットル弁22の上流の圧力が
、左側にスロットル弁下流の圧力が作用し、この前後差
圧が圧縮ばね24の設定荷重と釣り合うようにピストン
16は左右に移動する。これによりベンチュリ圧力はス
ロットル弁開度に依存することなく一定という、可変ベ
ンチュリ気化器の特長が得られる。サクションピストン
16に計量ニードル26が固設され、計量ニードル26
は燃料計量通路28内に向は延びている。燃料計量通路
28は一端は閉鎖され、他端は混合室18に開口する。The pressure upstream of the throttle valve 22 acts on the left side of the piston 16, and the pressure downstream of the throttle valve acts on the left side of the piston 16, and the piston 16 moves left and right so that the differential pressure between the front and rear sides balances the set load of the compression spring 24. This provides the advantage of a variable venturi carburetor that the venturi pressure remains constant regardless of the throttle valve opening. A metering needle 26 is fixed to the suction piston 16, and the metering needle 26
extends into the fuel metering passage 28. The fuel metering passage 28 is closed at one end and opens into the mixing chamber 18 at the other end.
燃料計量通路28に燃料吸引管3oの上端が開口し、そ
の下端はフロート室32内に溜められる燃料液面の下方
に延びている。計量通路28内における燃料の流れの下
流方向において計量通路の内面は絞られ計量ジェット3
4を形成している。計量通路28を延びる計量ニードル
26の部分はテーパ面28aを形成し、このテーパ面2
8aは計量ジェット34と協動することでピストン1G
のストローク、即ち吸入空気量に応じた量の燃料を通過
せしめ、これにより所期の空燃比を設定することができ
る。計量ジェット34の上流で燃料通路28はバイパス
通路31、環状室38、通路40を介してスロットル弁
の上流であるがベンチュリ下流の混合室18に開口する
。バイパス通路31には空気ブリード通路42が開口す
る。バイパス通路31より分岐された一部の燃料は空気
ブリード通路42より導入される空気と混合状態で混合
室18に導入される。混合調整ねじ44によってその量
が計量制御され、アイドル回転数を調整することができ
る。The upper end of the fuel suction pipe 3o opens into the fuel metering passage 28, and the lower end thereof extends below the fuel liquid level stored in the float chamber 32. In the downstream direction of the fuel flow in the metering passage 28, the inner surface of the metering passage is constricted and the metering jet 3
4 is formed. The portion of the metering needle 26 that extends through the metering passage 28 forms a tapered surface 28a, and this tapered surface 2
8a is the piston 1G by cooperating with the metering jet 34.
In other words, an amount of fuel is passed in accordance with the stroke, that is, the amount of intake air, and thereby a desired air-fuel ratio can be set. Upstream of the metering jet 34, the fuel passage 28 opens via a bypass passage 31, an annular chamber 38 and a passage 40 into the mixing chamber 18 upstream of the throttle valve but downstream of the venturi. An air bleed passage 42 opens into the bypass passage 31 . A portion of the fuel branched from the bypass passage 31 is introduced into the mixing chamber 18 in a mixed state with air introduced from the air bleed passage 42. The amount is metered and controlled by the mixing adjustment screw 44, and the idle speed can be adjusted.
計量ジェット34の周囲に環状室46が形成され、この
環状室46に空気ブリード通路48が開口される。空気
ブリード通路4Bはこの実施例では空気ブリード配管4
9を介して低温増量装置50と、高度補償弁52と、空
燃比制御弁54とに接続される。低温増量装置50は、
空気ブリード配管49に接続される空気導入通路51を
開閉する弁体50aと、弁体50aに連結される感温部
材50 cとよりなる。感温部材50cには通路50d
からのエンジン冷却水が作用し、低温時は感温部材50
cは弁体50aを右側に位置させ、空気導入量が少なく
、その結果空燃比はベース値よりリッチに設定される。An annular chamber 46 is formed around the metering jet 34, into which an air bleed passage 48 opens. In this embodiment, the air bleed passage 4B is the air bleed pipe 4.
9 to the low temperature increaser 50, the altitude compensation valve 52, and the air-fuel ratio control valve 54. The low temperature bulking device 50 is
It consists of a valve body 50a that opens and closes an air introduction passage 51 connected to the air bleed pipe 49, and a temperature sensing member 50c connected to the valve body 50a. The temperature sensing member 50c has a passage 50d.
When the temperature is low, the temperature sensing member 50 acts on the engine cooling water.
In case c, the valve body 50a is located on the right side, the amount of air introduced is small, and as a result, the air-fuel ratio is set richer than the base value.
暖機後は弁体50aは左方に移動し、空気導入量が多く
なるので空燃比はベース値となる。尚、ジェット50e
は低温増量装置のブリード通路有効径を決める。After warming up, the valve body 50a moves to the left and the amount of air introduced increases, so the air-fuel ratio becomes the base value. In addition, Jet 50e
determines the effective diameter of the bleed passage of the low temperature bulking device.
高度補償弁52は空気導入通路53を開閉制御するもの
で、絶対圧を封入されたベローズ52bと、空気導入量
の制御用弁体52Cとを備える9ヘローズ52bは平地
走行時は収縮し、弁体52Gは閉鎖するため、空気導入
量は少なく、空燃比はベース値となる。高地走行時はベ
ローズ52bは伸張し、空気導入量は多くなる。高地走
行時は空気密度が低いのでそのままでは空気が足りずリ
ッチとなるが、空気導入により適性な空燃比に修正され
る。尚、ジェット52dは高度補償弁のブリード通路有
効径を決める。The altitude compensation valve 52 controls the opening and closing of the air introduction passage 53, and the nine bellows 52b, which includes a bellows 52b filled with absolute pressure and a valve body 52C for controlling the amount of air introduced, contracts when traveling on flat ground and closes the valve. Since the body 52G is closed, the amount of air introduced is small and the air-fuel ratio is the base value. When traveling at high altitudes, the bellows 52b expands and the amount of air introduced increases. Since the air density is low when driving at high altitudes, there is not enough air and the engine becomes rich, but by introducing air, the air-fuel ratio is corrected to the appropriate level. Note that the jet 52d determines the effective diameter of the bleed passage of the altitude compensation valve.
空燃比制御弁54は空気ブリード配管49への空気導入
通路55を開閉する弁体54aと、弁体54aの駆動用
ソレノイド54bとを備える。ソレノイド54bは周知
の空燃比制御回路60によって駆動される。空燃比制御
回路60は空燃比検出器62からの空燃比信号によって
空燃比制御弁54の開閉信号を出力し、これにより空気
導入量が増減され、空燃比を理論空燃比にフィードバッ
ク制御するという周知の作動が得られる。54dは空燃
比制御弁のブリード通路有効径を決める。The air-fuel ratio control valve 54 includes a valve body 54a that opens and closes an air introduction passage 55 to the air bleed pipe 49, and a solenoid 54b for driving the valve body 54a. The solenoid 54b is driven by a well-known air-fuel ratio control circuit 60. The air-fuel ratio control circuit 60 outputs an opening/closing signal for the air-fuel ratio control valve 54 based on the air-fuel ratio signal from the air-fuel ratio detector 62, which increases or decreases the amount of air introduced and feedback-controls the air-fuel ratio to the stoichiometric air-fuel ratio. operation is obtained. 54d determines the effective diameter of the bleed passage of the air-fuel ratio control valve.
この実施例のように空気ブリード配管4つには低温増量
制御弁50と、高度補償弁52と、空燃比制御弁54と
の3つが設置され、夫々必要な制御を行っている。この
ように多数の制御を行うことにより空気ブリード系の容
積が大きくなることは避けられない。第3図は空気ブリ
ード容積の大きい場合と、小さい場合とでエンジン回転
数に対する空燃比特性を示す。空気ブリード通路容積が
大きい場合(破線)は例えば2000〜3000rpm
のエンジン回転数範囲で、空燃比がリーンにずれる問題
点がある。これは、スロットル弁開度が大きいとき吸気
脈動が発生し、この脈動の周波数が丁度ブリード通路の
容積と共鳴し、空気ブリード量が著しく多くなることに
よるものと思われる。As in this embodiment, three low-temperature increase control valves 50, altitude compensation valves 52, and air-fuel ratio control valves 54 are installed in the four air bleed pipes, and each performs necessary control. Performing such a large number of controls inevitably increases the volume of the air bleed system. FIG. 3 shows the air-fuel ratio characteristics with respect to the engine speed when the air bleed volume is large and when it is small. If the air bleed passage volume is large (dashed line), for example, 2000 to 3000 rpm
There is a problem that the air-fuel ratio deviates to lean in the engine speed range of . This seems to be because intake pulsation occurs when the throttle valve opening is large, and the frequency of this pulsation exactly resonates with the volume of the bleed passage, resulting in a significant increase in the amount of air bleed.
この発明ではこの問題点を解決するため、空気ブリード
配管49に緩衝室70が設置され、かつこの緩衝室70
に近接して計量ジェント側に絞り72が配置される。こ
の絞り72の寸法は低温増量弁のジェット50e、高度
補償弁のジェット52d、空燃比制御弁のジェット54
dの総和と同等か、これより幾分大きくなるように選定
する。In this invention, in order to solve this problem, a buffer chamber 70 is installed in the air bleed pipe 49, and this buffer chamber 70
A diaphragm 72 is arranged on the metering agent side in close proximity to the diaphragm 72 . The dimensions of this throttle 72 are the jet 50e of the low temperature increase valve, the jet 52d of the altitude compensation valve, and the jet 54 of the air-fuel ratio control valve.
Select it so that it is equal to or somewhat larger than the sum of d.
これにより、低温増量弁や50、高度補償弁52や、空
燃比制御弁54の所期の作動に影響を及ぼすことがなく
且つ必要な緩衝作動が得られる。As a result, the desired operation of the low temperature increaser valve 50, altitude compensation valve 52, and air-fuel ratio control valve 54 is not affected, and the necessary buffer operation can be obtained.
この緩衝室70の作動を説明すると、部分負荷運転域に
おいては混合室18の吸気脈動はスロットル弁22の開
度が少ないため少ない。そのため、計量ジェット34に
形成される空気ブリードジェットに加わる脈動も少ない
。そのため、低温増量弁50.高度補償弁52、及び空
燃比制御弁54からのブリード空気は円滑に流入するこ
とができる。To explain the operation of the buffer chamber 70, in the partial load operating range, the intake pulsation of the mixing chamber 18 is small because the opening degree of the throttle valve 22 is small. Therefore, the pulsation applied to the air bleed jet formed in the metering jet 34 is also small. Therefore, the low temperature increase valve 50. Bleed air from the altitude compensation valve 52 and the air-fuel ratio control valve 54 can flow in smoothly.
スロットル弁22が大きく開放すると、吸気管負圧が弱
まり、混合室18に開口する計量ジ、y−ソト34のと
ころの空気ブリードジェットにかかる脈動が大きくなる
。このとき緩衝ジェット72と緩衝室70との協動作用
により脈動の影響が遮断される。かくして、第3図実線
の空気ブリード量特性が得られ、従来技術における第3
図の破線のような空燃比のリーンずれを防止することが
できる。When the throttle valve 22 opens wide, the intake pipe negative pressure weakens and the pulsation on the air bleed jet at the metering valve 34 opening into the mixing chamber 18 increases. At this time, the influence of pulsation is blocked by the cooperation between the buffer jet 72 and the buffer chamber 70. In this way, the air bleed amount characteristic shown by the solid line in FIG.
It is possible to prevent the lean deviation of the air-fuel ratio as shown by the broken line in the figure.
緩衝室70は、別実施例として第2図のように、−側壁
面がダイヤフラム80によって形成され、ダイヤフラム
80の片面に大気圧が作用している。In another embodiment of the buffer chamber 70, as shown in FIG. 2, the negative side wall surface is formed by a diaphragm 80, and atmospheric pressure acts on one side of the diaphragm 80.
ダイヤフラム80は圧力脈動に応じて変位することによ
り強い緩衝効果を発揮することができる。The diaphragm 80 can exert a strong buffering effect by being displaced in response to pressure pulsations.
この発明によれば、空気ブリード通路に緩衝室を設置す
ることにより吸気管負圧の脈動があっても、この影響を
遮断し、空燃比を適性に設定することができる。According to this invention, by providing a buffer chamber in the air bleed passage, even if there is pulsation in the intake pipe negative pressure, this influence can be blocked and the air-fuel ratio can be set appropriately.
また、発進時におけるクラッチ合わせの不良によりエン
ジンストールがあった場合、吸気管からの吹き帰しゃ、
ランオンが発生したとのの吸気管からの吹き返しが発生
した場合、緩衝室70の設置により圧力の急上昇や、燃
料の逆流が防止され、初動不良を引き起こす恐れのある
制御弁への高圧燃料の侵入を防止することができる。In addition, if the engine stalls due to poor clutch engagement when starting, the air will blow back from the intake pipe.
If blowback from the intake pipe occurs due to a run-on, the installation of the buffer chamber 70 prevents a sudden increase in pressure and backflow of fuel, preventing high-pressure fuel from entering the control valve, which may cause initial startup failure. can be prevented.
第1図はこの発明の実施例の全体構成図。
第2図は第1図における緩衝室の変形実施例を示す部分
図。
第3図は従来技術における空燃比特性を説明する模式グ
ラフ。
10・・・気化器
16・・・サクションピストン
26・・・計量ニードル
34・・・計量ジェット
50・・・低温増量装置
52・・・高地補償弁
54・・・空燃比制御弁
70・・・緩衝室
72・・・緩衝ジェットFIG. 1 is an overall configuration diagram of an embodiment of the present invention. FIG. 2 is a partial view showing a modified embodiment of the buffer chamber in FIG. 1. FIG. 3 is a schematic graph explaining air-fuel ratio characteristics in the prior art. 10... Carburizer 16... Suction piston 26... Metering needle 34... Metering jet 50... Low temperature increase device 52... High altitude compensation valve 54... Air-fuel ratio control valve 70... Buffer chamber 72...buffer jet
Claims (1)
れる計量ニードルと、燃料通路に形成され、該計量ニー
ドルと協動して燃料量を制御する計量ジェットと、計量
ジェットに開口され、空気ブリードを制御する空気ブリ
ード通路を有し、更に前記空気ブリード通路に緩衝手段
を配置したことを特徴とする可変ベンチュリ気化器のエ
アブリード装置。a metering needle moved in the fuel passage to maintain a constant venturi pressure; a metering jet formed in the fuel passage and cooperating with the metering needle to control the amount of fuel; and an air bleed opening in the metering jet. 1. An air bleed device for a variable venturi carburetor, comprising an air bleed passage for controlling the air bleed passage, and further comprising a buffer means disposed in the air bleed passage.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16479686A JPS6321355A (en) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | Air bleed device for variable venturi carburetor |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16479686A JPS6321355A (en) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | Air bleed device for variable venturi carburetor |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6321355A true JPS6321355A (en) | 1988-01-28 |
Family
ID=15800099
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16479686A Pending JPS6321355A (en) | 1986-07-15 | 1986-07-15 | Air bleed device for variable venturi carburetor |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6321355A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0491249U (en) * | 1990-12-21 | 1992-08-10 |
-
1986
- 1986-07-15 JP JP16479686A patent/JPS6321355A/en active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0491249U (en) * | 1990-12-21 | 1992-08-10 |
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