JPS63206110A - 電子式サ−マルリレ− - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （発明の分野） 本発明は、誘導モータのような機器における過負荷に応
答動作する電子式サーマルリレーに関する。

（従来技術とその問題点） 例えば、誘導モータはその過負荷時に電流が増加する。

これに着目して、誘導モータにおける過負荷時の電流を
検出することにより過負荷状態を検出する電子式サーマ
ルリレーとして、例えば特開昭５９−８９５１７号公報
に記載の従来例がある。

この従来例では、その公報の第１図に示されるように誘
導モータの電流を変流器で検出し、整流平滑回路で直流
に変換するとともにインピーダンス変換し、さらにコン
デンサと抵抗とからなるＣＲ時定数回路を通した後、そ
れを比較回路において基準電圧と比較し、基準電圧をこ
えたときは過負荷であることを検出するようにしていた
。

ところで、このような従来例の電子式サーマルリレー（
過電流リレー）をソリッドステートリレーのようなモー
タ回転制御リレーと組み合わせてそのモータの回転動作
を制御する場合がある。

例えばソリッドステートリレーの出力端子をモータとそ
の電源との間の電路中に挿入し、かつその電路にそのサ
ーマルリレーを構成する変流器を設け、その変流器でモ
ータの過電流が検出されたときは、その過電流検出出力
でそのソリッドステ−トリレーの出力端子をオフにして
モータの電源をオフにしてモータの保護を図ったものが
ある。

しかるに、一般にソリッドステートリレーにはこれ番構
成するトライアックに並列に例えば抵抗とコンデンサで
構成されたサージ吸収素子が接続されている。このため
、モータの過電流を検出して自動的にソリッドステート
リレーをオフにしてその電源をカットしたにも拘わらず
、そのサージ吸収素子を介して電流がその電路に流れて
いる場合がある。

そして、過負荷が検出されたからモータの点検を実施し
ようとしたときにそのサージ吸収素子を介して流れてい
る電流により感電事故があったり、短絡事故などが生じ
ることが考えられる。

そして、これを解決するためには電源をオフにするノー
ヒユーズブレーカなどを上位側に設ければよいが、これ
では電源全体をオフにすることになり、過負荷状態のモ
ータの電源のみならず、他のモータ等の制御回路の電源
もオフにすることになり好ましくない。

また、これを解決するために個別にそのモータのみの電
源をオフにする専用開閉器を設けろことはコストアップ
を招来し、これも好ましくない。

（発明の目的） 本発明は、専用開閉器を用いることなくモータ過負荷時
にそのモータを電源からオフにすることできるようにし
てコストアップの低減を図ることを目的とする。

（発明の構成と効果） 本発明はモータ側接続端子と、電源側接続端子と、前記
両接続端子間に設けられたモータ電流検出器と、前記両
接続端子間であって、かつ前記モータ電流検出器に直列
に接続されるとともに、モータ過負荷検出出力によりオ
フする遮断器と、モータ回転制御リレーの入力端子間に
接続されてモータ過負荷検出出力に応答してオフする常
閉接点とを具備したことを特徴としている。

本発明によれば、モータの過負荷時にはモータ電流検出
器によりその過負荷状態が検出される〜。

その過負荷状態の検出出力に応答して常閉接点と遮断器
とがオフする。これにより、モータの回転制御リレーは
オフになってモータに電源が供給されなくなるとともに
、その回転制御リレーに並列に例えばサージ吸収素子が
接続されていても常閉接点がオフするから、そのサージ
吸収素子を介してモータに電源が供給されることがなく
なる。

したがって、モータに対する電源の供給を完全にオフに
することができる結果、モータの過負荷検出時に電源を
オフしにてその保守点検を安全におこなうことができろ
。

また、専用の開閉器を用いてモータの電源をオフにする
必要がなくなるからコスト的に有利である。

（実施例の説明） 以下、本発明の実施例を図面を参照して詳細に説明する
。第１図は、本発明の実施例に係る電子式サーマルリレ
ーとそれが適用されるモータ系のブロック図である。第
２図において、２０は三相の交流電源、２１は誘導モー
タ、２２はモータ回転制御用リレーとしてのソリッドス
テートリレー、２３は本実施例の電子式サーマルリレー
である。

サーマルリレー２３は出力端子として電源２０の電路中
に挿入されたモータ側接続端子Ｔ２．Ｔ４゜Ｔ６と、同
じく入力端子として三相電源２０の電路中に挿入された
電源側接続端子Ｔ１．Ｔ３゜Ｔ５とを具備する。これら
両接続端子間には、モータ電流検出器としての変流器Ｃ
ＴＩ、ＣＴ２゜ＣＴａが設けられる。また、両接続端子
間には変流器に直列に遮断器Ｘｂ　ｌ、Ｘｂ　２．Ｘｂ
　３が挿入サレル。コノ遮断ｉＸｂ　１．Ｘｂ　２．Ｘ
ｂ　３！！、変流器ＣＴＩ、ＣＴ２．ＣＴ３により検出
されたモータ過負荷検出出力に応答してオフするように
なっている。また、実施例の電子式サーマルリレー２３
は、ソリッドステートリレー２２の入力端子２２ａ、２
２ｂ間に接続されて前記モータ過負荷検出出力に応答し
てオフする常閉接点１３ａ。

１３ｂが設けられる。２４は直流電源、２５はモータ２
１の回転を制御するスイッチである。

第２図は第１図の電子式サーマルリレー２３のブロック
回路図であり、第３図はその詳細回路図であり、第４図
は各部の動作波形図である。

第２図において、ＴＩ、Ｔ３．Ｔ５は電源側接続端子、
Ｔ２．Ｔ４．Ｔ６はモータ側接続端子、Ｘｂ　　１．Ｘ
ｂ　２．Ｘｂ　３は遮断器、ＣＴ１．ＣＴ２、ＣＴ３は
変流器である。

各変流器それぞれの出力は、交流（ＡＣ）を直流（ＤＣ
）に変換するＡ　Ｃ／Ｄ　Ｃ変換回路１に入力される。

ＡＣ／ＤＣ変換回路１は、与えられた各変流器出力をそ
の出力レベルに応じたレベルの直流電圧に変換して出力
する。ＡＣ／ＤＣ変換回路ｌで変換された各変流器出力
中、最大変換出力が時定数回路２、平滑回路３、および
基準電圧補正回路４にそれぞれ出力される。第４図（、
ａ　）にモータ電流波形が示される。第４図（ａ）にお
いて時刻ｔｏでモータが始動される。時刻ｔｏからｔ　
１までにはモータに始動電流が流れ、時刻ｔｌからｔ２
までの間は定常電流が流れる。そして、時刻ｔ２以降は
モータの過負荷状態が示される。

また、第４図（ｂ）にはＡＣ／ＤＣ変換回路ｌ出力が示
される。すなわち、第４図（ａ）および第４図（ｂ）に
示される゛ようにモータの始動時にはＡ　Ｃ／Ｄ　Ｃ変
換回路ｌ出力が大きくなるが、モータの定常時にはＡＣ
／ＤＣ変換回路ｌ出力は定常化する。そして、モータが
過負荷状態の場合はＡＣ／ＤＣ変換回路１出力が始動時
や定常時よりも大きくなる。

基準電圧発生回路５は、モータの定格電流に応じて検出
電流を変化させる電流設定ボリュームＶＲを備える。基
準電圧発生回路５からは電流設定ボリュームＶＲにより
設定された基準電圧が基準電圧補正回路４に出力される
。

基準電圧補正回路４は、第４図（ｄ）に示すように基準
電圧発生回路５からの基準電圧をＡＣ／ＤＣ変換回路ｌ
の出力電圧に応じて低減するように補正動作する。すな
わち、第４図（ｄ）において破線は基準電圧発生回路４
からの基準電圧（説明の都合上、これを補正面基準電圧
ということがある。）であり、実線は基準電圧補正回路
４により補正された基準電圧（同じく説明の都合上、こ
れを補正後基準電圧ということがある。）である。

第４図（ｄ）に明らかなように破線の補正面基準電圧は
、第４図（ｂ）のようにＡ　Ｃ／Ｄ　Ｃ変換回路１出力
の大きさに比例して実線の補正後基準電圧で示されるよ
うに低減されている。この補正後基準電圧は、第１比較
回路６の一方の入力部および第２比較回路７の一方の入
力部に、それぞれ与えられる。

平滑回路３は、Ａ　Ｃ／Ｄ　Ｃ変換回路ｌ出力にリップ
ル成分が含まれている場合に、そのリップル成分の低減
と平均値化のために設けられる。そして、第４図（ｃ）
に示される平滑回路３の出力電圧は、第１比較回路６の
他方の人力部に与えられる。このようにして第１比較回
路６の両入力部に与えられた平滑回路３の出力電圧と基
準電圧補正回路４からの補正後基準電圧はその第１比較
回路６で電圧レベルの大小比較をされる。

第１比較回路６で、の比較の結果、平滑回路３の出力電
圧が補正後基準電圧を越えている場合、っまりモータの
始動中の時刻ｔ３から定常時におけＸ　賎玄１ｈ　　Ａ
　オ　切　シ　Ｉ輻右ｌ＋Ｍｌ：Ｉｆ玄小；品偽芯律能
ブ血る場合には、第１比較回路６に設けられた発光ダイ
オードＬＥＤが点灯することで過電流が流れていること
、つまりモータが過負荷状態にあることが検出表示され
るとともに、この第１比較回路６の出力部から第４図（
ｅ）に示すような時定数回路２に対してこれを動作可能
状態にする第１比較回路出力が与えられる。

第１比較回路６の出力を与えられた時定数回路２は、第
４図（ｆ）に示すような回路出力を出す。

すなわち、この時定数回路２出力は、時刻ｔ３〜ｔ４と
、時刻ｔ５以降は漸増している。そして、時定数回路２
からの出力電圧は、第２比較回路７の他方の入力部に与
えられる。第２比較回路７において、それの両人力部に
与えられた補正後基準電圧〔第４図（ｄ）の実線で示さ
れる電圧〕と時定数回路２からの出力電圧〔第４図（ｌ
で示される電圧〕との大小が比較される。時定数回路２
の出力電圧が補正後基準電圧を越えたときには第２比較
回路７からは、第４図（ｇ）の時刻ｔ６〜ｔ７に示すよ
うなその比較結果に対応した第２比絞出力がトリップ回
路８に与えられる。

トリップ回路８は、その端子Ｂｌを介して外部から入力
されたトリップ信号（外部トリップ信号）または第２比
較回路７からの出力とをＯＲ出力するものである。トリ
ップ回路８出力は、オフ（ＯＦＦ）ディレィ回路９に与
えられる。オフディレィ回路９は、トリップ回路８から
のトリップ出力に応答して第４図（ｈ）の時刻ｔ６〜ｔ
８に示すオフディレィ出力を駆動回路ｌＯとラッチ回路
ｌｌとに出力する。オフディレィ出力を与えられた駆動
回路１０は、遮断コイルを駆動する。一方、オフディレ
ィ出力を与えられたラッチ回路１１は、リセットスイッ
チＳＷがオンにされることでリセット信号が与えられる
までの間は、第４図（ｉ）に示すように与えられたオフ
ディレィ出力をラッチするとともに、そのラッチ出力を
フォトカプラ１２を介して出力回路１３に与えることで
その出力回路１３をオフ状態にする。出力回路１３の出
力端子１３ａ、ｔａｂ（本実施例の常閉接点である。

）からは第４図（ｊ）に示すような出力が出される。こ
の場合、出力回路１３は時刻ｔ６以前（過負荷検出前）
はその出力端子ＩＬａ、１３ｂ間をオン（短絡）してお
り、時刻ｔ６以降（過負荷検出後）はオフしてその出力
端子１３ａ、１３ｂをオフにする。なお、１４は上記各
回路の定電圧電源である。

第３図は第２図の詳細回路図である。第３図において、
各変流器それぞれの二次側は、ＡＣ／ＤＣ変換回路１の
抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３に個別に対応して接続される。各
抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の両端間には変流器ＣＴの二次側
で検出されたモータの始動時や定常時や過負荷時の各電
流に比例した交流電圧が発生する。各抵抗Ｒ１，Ｒ２，
Ｒ３はその一端をそれぞれ接地されるとともに、その他
端をオペレーショナルアンプＩＣＩ、ＩＣ２，ＩＣ３の
非反転入力部（＋）にそれぞれ個別に対応して接続され
る。

オペレーショナルアンプＩＣＩ、ＩＣ２，ＩＣ３それぞ
れの出力部には、ダイオードＤｉ１Ｄ２、Ｄ３のアノー
ドがそれぞれ個別に対応して接続される。ダイオードＤ
ｉＳＤ２、Ｄ３の各カソードには、抵抗Ｒ４，Ｒ５，Ｒ
６の一端がそれぞれ個別に対応して接続される。抵抗Ｒ
４，Ｒ５，Ｒ６の他端側の共通接続部には、バッファア
ンプＩＣ４の非反転入力部（＋）とピークホールド用コ
ンデンサＣＩと放電用抵抗Ｒ７の各一端とが共通に接続
される。

バッファアンプＩＣ４の出力部と反転入力部（＝）との
間には、放電用抵抗Ｒ７と同じ抵抗値の帰還用抵抗Ｒ８
が接続される。また、バッファアンプＩＣ４の出力部と
各オペレーショナルアンプＩＣ１，ＩＣ２，ＩＣ３それ
ぞれの反転入力部とが共通接続される。

以上のように構成されたＡＣ／ＤＣ変換回路ｌにおいて
、変流器ＣＴ１．Ｃｒ２．ＣＴａの内の少なくとも１つ
の一次側にモータ電流（始動時、定常時、過負荷時にお
ける電流）が流れると、その変流器の一次側と二次側の
巻線の巻数比にほぼ比例した二次電流により、抵抗Ｒ１
，Ｒ２’、Ｒ３の小かど）−ｔ、　＋っの両端間ｌこ登
滞雷Ｔｈりを牢オ飄そして、この抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３
のいずれか１つに非反転入力部を接続されたオペレーシ
ョナルアンプＩＣＩ、ＩＣ２，ＩＣ３は、その反転入力
部にバッファアンプＩＣ４から１００％の電圧帰還を受
けているために、ゲイン０ｄＩ３（ゼロ・デシベル）の
半波整流を行う。この半波整流の波形は、波形の立ち上
がり時に抵抗Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６の抵抗値とピークホール
ド用コンデンサＣＩの容量値とによる数ｍ（ミリ）秒以
下の時定数でそのコンデンサＣＩに急速に充電される。

波形の立ち下がり時には、整流用ダイオードＤｉ、Ｄ２
．Ｄ３が逆バイアスされてカットオフ状態にあるためピ
ークホールド用コンデンサＣＩの充電電圧は、放電用抵
抗Ｒ７の抵抗値とそのコンデンサＣ１との容量値とで決
定される時定数、数１０ｍ秒〜数ｌｏｏｍ秒で低下する
。また、この波形の立ち下がり時には前述の動作が繰り
返される結果、抵抗Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３の両端間電圧のピ
ーク値に近い平均値を有し、かつ、若干のリップルを含
む直流電圧〔第４図（ｂ）〕に変換される。ここで、バ
ッファアンプＩＣ４の出力からオペレーショナルアンプ
ＩＣＩ、ＩＣ２，ＩＣ３に電圧帰還を施しているために
オフセット電圧を極端に低減することでそのオフセット
電圧による誤差を大幅に低減できる。

基準電圧発生回路５は、定電圧電源回路１４の出力電圧
（＋Ｖ）を抵抗Ｒ１２，Ｒ１３，Ｒ１４および可変抵抗
器ＶＲで分圧して基準電圧（補正面基準電圧）を発生し
ている。モータの過負荷状態の検出電流の設定は、可変
抵抗器ＶＲにより基準電圧を可変することにより行われ
る。

基準電圧補正回路４はオペレーショナルアンプＩＣ５を
備えており、そのオペレーショナルアンプＩＣ５の非反
転入力部（＋）に基準電圧発生回路５から補正面基準電
圧が与えられる。オペレーンヨナルアンプＩＣ５の反転
入力部（−）は、抵抗Ｒ１５を介してＡ　Ｃ／Ｄ　Ｃ変
換回路ｌのオペレーショナルアンプＩＣ４の出力部に接
続されている。オペレーショナルアンプＩＣ５の出力部
はダイオードＤ４のカソードに接続され、そのダイオー
ドＤ４のアノードは抵抗ＲＩ６を介してオペレーショナ
ルアンプＩＣ５の反転入力部に、また抵抗Ｒ１７を介し
てその非反転入力部にそれぞれ接続されている。

このような構成を有する基準電圧補正回路４において、
そのオペレーショナルアンプＩＣ５の非反転入力部に対
する基準電圧発生回路５からの補正面基準電圧に比較し
て、その反転入力部に対してＡＣ／ＤＣ変換回路変換回
路用力電圧の方が低い場合は、ダイオードＤ４が逆バイ
アスされる。

その結果、基準電圧発生回路５からの補正面基準電圧に
ほぼ相当する電圧が、第１比較回路６のオペレーショナ
ルアンプＩＣ６の非反転入力部と第２比較回路７のオペ
レーショナルアンプ（Ｃ７の反転入力部とにそれぞれ与
えられる。その逆に、前記基準電圧に比較して、前記Ａ
　Ｃ／Ｄ　Ｃ変換回路ｌの出力電圧の方が高い場合は、
基準電圧補正回路４は減算回路として機能して基準電圧
を低減し、その結果、低減された基準電圧が補正後基準
電圧として第１比校回路６と第２比較回路７とにそれぞ
れ供給される。その基準電圧低減量は、基準電圧発生回
路５の抵抗Ｒ１２，Ｒ１３，Ｒ１４および基準電圧補正
回路４の抵抗Ｒ１５，Ｒ１６゜ＲＩ７の各抵抗値および
可変抵抗器ＶＲの抵抗値の影響を受ける。したがって、
可変抵抗値ＶＲにより設定される検出電流により基準電
圧補正量を変更することが可能となる。

平滑回路３は、オペレーショナルアンプＩＣ４の出力部
に一端が接続された抵抗ａｌｌと、抵抗Ｒ１１の他端と
接地部との間に接続された平滑コンデンサＣ２とで構成
されている。この平滑回路３はＡ　Ｃ／Ｄ　Ｃ変換回路
Ｉの出力中に含まれるリップル成分を除去するためのも
のである。

第１比較回路６は、オペレーショナルアンプＩＣ６と、
そのオペレーショナルアンプＩＣ６の出力部と定電圧電
源１４の＋Ｖ端子との間に接続された抵抗Ｒ１８および
発光ダイオードＬＥＤの直列回路と、ダイオードＤ５と
コンデンサＣ３との並列回路と、抵抗Ｒ１９とで構成さ
れている。

ンデンサＣ４と、トランジスタＦＥＴによるスイッチ回
路とで構成されている。

第１比較回路６におけるオペレーショナルアンプＩＣ６
の出力電圧は、それの反転入力部に与えられる平滑回路
３からの出力電圧が、その非反転入力部に与えられる基
準電圧発生回路５からの補正面基準電圧に比較して低い
場合、つまりモータが過負荷状態でない場合、ハイレベ
ル（高値）となる。これにより、発光ダイオードＬＥＤ
は消灯するとともに、その第１比較回路６の出力部に接
続されているトランジスタＦＥＴによるスイッチ回路が
オン、つまりそのトランジスタＰＥＴのソース・ドレイ
ン間が短絡する。また、その逆にモータが過負荷状態の
場合、そのオペレーショナルアンプＩＣ６の出力電圧が
ローレベル（低値）となり、発光ダイオードＬＥＤは点
灯しそのスイッチ回路がオフ、つまりそのトランジスタ
ＦＥＴのソース・ドレイン間が開放する。

第２比較回路７は、オペレーンヨナルアンプＩＣ７で構
成されており、その非反転入力部は時定数回路２の出力
部に接続され、またその反転入力部は基準電圧補正回路
４の出力部に接続されている。

ＡＣ／ＤＣ変換回路変換回路型圧が基準電圧発生回路５
からの基準電圧以下である場合は、第１比較回路６のオ
ペレーショナルアンプＩＣ６の出力電圧がハイレベルで
あるからトランジスタＦＥＴはオンしている。

トランジスタＦＥＴがオンであるときは、時定数回路２
のコンデンサＣ４の両端電圧は、ＡＣ／ＤＣ変換回路変
換回路型圧を抵抗ＲＩＯ，Ｒ２０で分圧した値にまでし
か充電されないから、第２比較回路７は動作しない。

これに対し、ＡＣ／ＤＣ変換回路変換回路型圧が基準電
圧を超過すると第１比較回路６が動作し、発光ダイオー
ドＬＥＤが点灯するとともに、トランジスタＦＥＴがオ
フとなるために、コンデンサＣ４の両端間電圧は、Ａ　
Ｃ／Ｄ　Ｃ変換回路ｌの出力電圧まで上昇を開始する。

コンデンサＣ４の両端間電圧が基準電圧に達したとき、
第２比較回路７は動作し、オペレーショナルアンプＩＣ
７の出力はほぼ電源電圧＋■になる。

このようにして、第２比較回路７の動作は第１比較回路
６で制御されている。今、抵抗Ｒ２０の抵抗値を極端に
小さく（例えばゼロ）にした場合にも、第１比較回路６
の制御機能は満足するがホットスタート特性を満足しな
くなる。

ここで、モータの熱特性について考察してみると、モー
タが長時間未使用状態にある場合は、モータのコイルは
常温（冷えていること）である。

したがって、このような状態でモータを過負荷状態で始
動してもモータのコイルが耐熱温度に達するまでには比
較的長時間がかかることになる。これとは異なり、モー
タを長時間運転している状態においてはモータのコイル
の温度は上昇している。

したがって、この状態で過負荷状態になると、短時間で
そのモータの耐熱温度に達する。そして、前者をいわゆ
るコールドスタートといい、また後者をホットスタート
という。そして、一般的にホットスタートの動作時間は
コールドスタートのそれのおよそ半分に設定される。前
述の抵抗Ｒ２０の抵抗値をゼロにした場合、ホットスタ
ートの動作時間はコールドスタートのそれと同じ値にな
る。

抵抗Ｒ２０およびＲＩＯの分圧比でホットスタート特性
が得られている。

以上の説明で第１比較回路６が第２比較回路７を制御す
るためには、第１比較回路６より第２比較回路７の方が
低い電圧で動作する必要がある。

このために、本実施例ではオペレーショナルアンプの入
力バイアス電流に着目し、抵抗Ｒ１Ｏの抵抗値をｒｌｏ
、抵抗Ｒ１１の抵抗値をｒｌｌとした場合にｒｌｏ＞ｒ
ｌｌとしている。すなわち、オペレーショナルアンプ１
０６およびＩＣ７の入力バイアス電流を同じとした場合
、入力バイアス電流によるオフセット電圧は抵抗値に比
例し、ｒｌｏ＞ｒｌｌの関係から第２比較回路７の方が
このオフセット電圧分だけ低い電圧で動作することにな
る。

仮に、機能上、ｒｌＯ＞ｒｌｌの関係を満足で缶かい温
さ何Ｉ六げ　ナペレーシク士ルアンプＩｎ６の入力バイ
アス電流がオペレーショナルアンプＩＣ７の入力バイア
ス電流よりも小さくなるようにオペレーショナルアンプ
の構成を決定するか、あるいはオペレーショナルアンプ
ＩＣ６の基準電圧を分圧した電圧をオペレーショナルア
ンプＩＣ７の基準電圧とするなどの方法で目的を達する
ことができる。

トリップ回路８は、この装置を用いたシステムの動作チ
ェックやサーミスタ付きモータの異常過熱信号により強
制的にトリップさせるための外部トリップ端子Ｂｌ、Ｂ
２と、トランジスタＴＲＩ。

ＴＲ４と、ダイオードＤ６とを含む。

オフディレィ回路９は、比較的時定数の短い抵抗Ｒ２１
およびコンデンサＣ５と、コンデンサＣ５に並列に接続
された比較的高い抵抗値の抵抗Ｒ２３と、オペレーショ
ナルアンプＩＣ８とで構成されている。オフディレィ回
路９のオペレーショナルアンプＩＣ８は、それのコンデ
ンサＣ５の充電電位が接地電位レベルに達するときにオ
ンする。

コンデンサＣ５が接地電位レベルに達するまでの時間は
、抵抗Ｒ２１とコンデンサＣ５との時定数が短いために
比較的短時間であるが、これとは逆にコンデンサＣ５は
高い抵抗値の放電用抵抗Ｒ２３を介して放電するために
その放電時定数は比較的長い。このため、オペレーショ
ナルアンプＩＣ８がオフになるまでの時間は長くなる。

オフディレィ回路９の出力は、駆動回路ＩＯとラッチ回
路１１の２系統に出力される。駆動回路ｌＯはトランジ
スタＴＲ２を含み、ラッチ回路１１はサイリスクＳＣＲ
と、遮断器をリセットするときにオンし、かつリセット
完了時にオフするリセットスイッチＳＷとを含んで構成
される。オフディレィ回路９からその駆動回路ｌＯに与
えられた出力は、そのトランジスタＴＲ２を動作させて
内蔵遮断器を動作させるコイルＸｔを励磁する。

他方、ラッチ回路１１に出力されたオフディレィ回路９
出力は、サイリスタのゲートに入力される。

これにより、サイリスタＳＣＲのアノード・カソード間
が導通してそのサイリスタＳＣＲのアノード・カソード
に並列に接続されているフォトカブラ１２の発光ダイオ
ード１２ａに流れていた電流がゼロとなる。これにより
、フォトトランジスタ１２ｂがオフしてそれに対してベ
ースを接続されているトランジスタＴＲ３がオフする。

１３はそのトランジスタＴｒｔ３を含む出力回路である
。

電源入力端子ＡＩに一端を接続された抵抗Ｒ２８の他端
と電源入力端子Ａ２との間には外来サージやノイズをカ
ット吸収するためのツェナーダイオードＺＤ４、コンデ
ンサＣＩＯおよびＣ１ｌが接続されるとともに、定電圧
回路ＩＣ３が接続されている。

定電圧回路ＴＣ３の出力＋Ｖと電源入力端子Ａ２間には
接地電位レベルを作るツェナーダイオードＺＤ３とツェ
ナー電流を制限する抵抗Ｒ２９が接続され、かつ、ツェ
ナーダイオードＺＤ３と抵抗Ｒ２９の接続部が接地され
る。ツェナーダイオードＺＤ３に並列に接続されコンデ
ンサＣ９はツェナーダイオードＺＤ３が発生するノイズ
を吸収するためのものである。

抵抗Ｒ９は、電源入力電圧がゼロボルトとなった場合、
オペレーショナルアンプＩＣ４は動作シなくなるためコ
ンデンサＣ２，Ｃ４に蓄えられた電荷を放電させるため
の抵抗である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例の電子式サーマルリレーとそれ
により制御されるモータ系のブロック図、第２図は第１
図の電子式サーマルリレーのブロック回路図、第３図は
第２図の詳細回路図、第４図は実施例回路の動作波形図
である。 １・・・ＡＣ／ＤＣ変換回路、２・・・時定数回路、３
・・・平滑回路、４・・・基準電圧補正回路、５・・・
基準電圧発生回路、６・・・第１比較回路、７・・・第
２比較回路、８・・・トリップ回路、９・・・オフディ
レィ回路、１０・・・駆動回路、１１・・・ラッチ回路
、１３・・・出力回路、１４・・・定電圧電源、２０は
交流電源、２１はモータ、２２はソリッドステートリレ
ー、２３は電子式サーマルリレー。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）モータ側接続端子と、電源側接続端子と、前記両
   接続端子間に設けられたモータ電流検出器と、前記両接
   続端子間であって、かつ前記モータ電流検出器に直列に
   接続されるとともに、モータ過負荷検出出力によりオフ
   する遮断器と、モータ回転制御リレーの入力端子間に接
   続されてモータ過負荷検出出力に応答してオフする常閉
   接点とを具備したことを特徴とする電子式サーマルリレ
   ー。