JPS6314892A - 複層電気めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
複層電気めつき鋼板の製造方法Info
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- JPS6314892A JPS6314892A JP15898586A JP15898586A JPS6314892A JP S6314892 A JPS6314892 A JP S6314892A JP 15898586 A JP15898586 A JP 15898586A JP 15898586 A JP15898586 A JP 15898586A JP S6314892 A JPS6314892 A JP S6314892A
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Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は自動車用防錆鋼板として好適な複rc4電気め
っき鋼板の製造方法に関する。
っき鋼板の製造方法に関する。
自動車車体は苛酷な腐食環境にさらされ、車体防錆のた
め1こ高度な耐食性を具備することが必要とされる。Z
nめつき鋼板は従来から防錆鋼板として広範に使用され
てきたが、Zn が活性な金属であるため苛酷な腐食環
境下では十分な耐食性を示さない。このため新たに、Z
n−Ni、Zn−Fe 、 Zn−Co−0r などの
Zn系合金電気めっきを施した防錆鋼板が開発されてき
た。このうちZn−Ni合金1!気めっき鋼板は、裸耐
食性や・耐ブリスター性(塗膜下腐食で生成する塗膜ふ
くれを抑1b1]する性%ヒ)などに優れた性能を示す
防錆鋼板であるが、車体防錆性に対する要求の高度化に
より次の点が問題視されてきた。
め1こ高度な耐食性を具備することが必要とされる。Z
nめつき鋼板は従来から防錆鋼板として広範に使用され
てきたが、Zn が活性な金属であるため苛酷な腐食環
境下では十分な耐食性を示さない。このため新たに、Z
n−Ni、Zn−Fe 、 Zn−Co−0r などの
Zn系合金電気めっきを施した防錆鋼板が開発されてき
た。このうちZn−Ni合金1!気めっき鋼板は、裸耐
食性や・耐ブリスター性(塗膜下腐食で生成する塗膜ふ
くれを抑1b1]する性%ヒ)などに優れた性能を示す
防錆鋼板であるが、車体防錆性に対する要求の高度化に
より次の点が問題視されてきた。
第1点は、耐孔あき腐食性が不十分であることである。
Zn−Ni合金めつき皮膜は13食A・湿で急速にZn
を優先的に消失するため、めっき皮膜が電気化学的に夷
な性以を持つ。このため犠性防食性に乏しく、塗膜欠陥
の部分で、’g食力(進行すると、下地二週板が深さ方
向に腐食される、いわゆる孔あき腐食を生じ易い傾向が
ある。
を優先的に消失するため、めっき皮膜が電気化学的に夷
な性以を持つ。このため犠性防食性に乏しく、塗膜欠陥
の部分で、’g食力(進行すると、下地二週板が深さ方
向に腐食される、いわゆる孔あき腐食を生じ易い傾向が
ある。
第2点は、りん酸塩処理性に乏しいことである。塗膜下
地処理として行なわれるりん酸塩処理は塗装後耐食性、
塗膜密着性を支配する重要な役割を持つが、Zn−Ni
合金めつき皮膜はりん酸塩処理液中で不活性であり、前
述の特性を十分確保するに必要な微細で緻密なりん酸塩
結晶を得ることが1維であった。
地処理として行なわれるりん酸塩処理は塗装後耐食性、
塗膜密着性を支配する重要な役割を持つが、Zn−Ni
合金めつき皮膜はりん酸塩処理液中で不活性であり、前
述の特性を十分確保するに必要な微細で緻密なりん酸塩
結晶を得ることが1維であった。
へ13点は、耐チッピング性に乏しいことである。近年
、車体外板外面側の防錆対策として外面側1こもめつき
皮膜を持つめっき鋼板が使用されつつあるが、外面側で
めっき鋼板が防錆性を発揮するには、飛石などのチッピ
ングで徴膜が損1を受けてもめつき皮膜が鋼板表面に′
!!着している必要がある。ところが、Zn−Ni合金
めつき皮膜は電気めっき時に形成された高い引張内部応
力を内蔵しているため、チッピングにより塗膜のみなら
ずめっき皮膜も、めつき皮膜/鋼板の界面で刊雅し易い
。
、車体外板外面側の防錆対策として外面側1こもめつき
皮膜を持つめっき鋼板が使用されつつあるが、外面側で
めっき鋼板が防錆性を発揮するには、飛石などのチッピ
ングで徴膜が損1を受けてもめつき皮膜が鋼板表面に′
!!着している必要がある。ところが、Zn−Ni合金
めつき皮膜は電気めっき時に形成された高い引張内部応
力を内蔵しているため、チッピングにより塗膜のみなら
ずめっき皮膜も、めつき皮膜/鋼板の界面で刊雅し易い
。
このような間頌点を解決するため従来次のような方法が
提案されている。
提案されている。
(1)@孔あき腐食性の改善:特開昭59−11639
3号では、鋼板表面に第1層として2〜7w1%Ni
を含有するZn−N1合金電気めっき層、その上の第
2層として65 wt%Fe以上を含有するFe −Z
n合金電気めっき者を有する2層めっき鋼板が提案され
ている。このめっき鋼板では合金中のN1含有率を通常
の10〜2゜wt係Niから2〜7 wt壬Ni ま
で下げることにより犠牲防食効果の持続性を高め、射孔
あき腐食性の向上を図っている。しかしながら、このよ
うにN1含有率を下げると合金相がl相を主体としたも
のに変わるため、純Znの性質が顕在化し、特に耐ブリ
スター性の低下が起こる問題がある。
3号では、鋼板表面に第1層として2〜7w1%Ni
を含有するZn−N1合金電気めっき層、その上の第
2層として65 wt%Fe以上を含有するFe −Z
n合金電気めっき者を有する2層めっき鋼板が提案され
ている。このめっき鋼板では合金中のN1含有率を通常
の10〜2゜wt係Niから2〜7 wt壬Ni ま
で下げることにより犠牲防食効果の持続性を高め、射孔
あき腐食性の向上を図っている。しかしながら、このよ
うにN1含有率を下げると合金相がl相を主体としたも
のに変わるため、純Znの性質が顕在化し、特に耐ブリ
スター性の低下が起こる問題がある。
また特開昭59−162292号では、外層を8〜20
wt4Ni含有のZn−Ni合金めつきJtd、内層を
Znめつき層、または外層よりも卑な電位を持つZn合
金めつきI−とした2層めっき鋼板が提案されている。
wt4Ni含有のZn−Ni合金めつきJtd、内層を
Znめつき層、または外層よりも卑な電位を持つZn合
金めつきI−とした2層めっき鋼板が提案されている。
この2rf!めっき鋼板では内層のZn めっき層また
は外層より卑な電位を持つZn合金層によりl性防食性
を付与して9孔あき性の向上を図っているが、この場合
には、外層と内層との電気化学的カップリングにより卑
な内層の消耗が促、憶されてブリスター発生が進行し、
耐ブリスター性が低下する欠点を有している。特に、内
層がZnめっき層の場合は、Zn めつき層自体が耐
ブリスター性に劣るため!7′tブリスター性の低下は
著しい。
は外層より卑な電位を持つZn合金層によりl性防食性
を付与して9孔あき性の向上を図っているが、この場合
には、外層と内層との電気化学的カップリングにより卑
な内層の消耗が促、憶されてブリスター発生が進行し、
耐ブリスター性が低下する欠点を有している。特に、内
層がZnめっき層の場合は、Zn めつき層自体が耐
ブリスター性に劣るため!7′tブリスター性の低下は
著しい。
(2)りん酸塩処理性の改@:特開昭56−38495
号では、鋼板表面に第1層としてNiめつき層、その上
lこ第2層として2〜20wt%Niを含有するZ n
−N i合金めっき、第3、層(最表層)として電気
亜鉛めっき層を有する多層めっき鋼板が提案されている
。この多層めっき鋼板は、活性なZnを最−及鳩とする
ことにより、Z n −N i 合金めつきの化成処
理性を改善している。しかし、Zn−Niめっき層と最
下層のN1層は犠性防食性に乏しく、このためこの多層
めっき鋼板は射孔あき腐食性が劣る欠点を有している。
号では、鋼板表面に第1層としてNiめつき層、その上
lこ第2層として2〜20wt%Niを含有するZ n
−N i合金めっき、第3、層(最表層)として電気
亜鉛めっき層を有する多層めっき鋼板が提案されている
。この多層めっき鋼板は、活性なZnを最−及鳩とする
ことにより、Z n −N i 合金めつきの化成処
理性を改善している。しかし、Zn−Niめっき層と最
下層のN1層は犠性防食性に乏しく、このためこの多層
めっき鋼板は射孔あき腐食性が劣る欠点を有している。
(3)耐チッピング性の改善:良好な耐チッピング性を
確保するには、めっき層が下地鋼板に密着していること
が必要とされる。
確保するには、めっき層が下地鋼板に密着していること
が必要とされる。
これに関わる技術としては特開昭59−200789号
が開示されている。これによれば、鋼板上にCr 、
Mn 、 Fe 、 Co 。
が開示されている。これによれば、鋼板上にCr 、
Mn 、 Fe 、 Co 。
Nl 、 Cu 、 In 、 Zn 、 Cd 、
Sn 、 Pb の1種または2種以上からなる析出
物を1〜1000M9/1n*分散付着させ、この上に
Zn系合金または複合電気めっき皮膜を形成することに
より、微を析出物が初期績晶核となりめつき密着性が向
上するというものである。しかし、この系では鴇なる組
成のめつき1【が接するため、ガルバニック電流により
腐食速度が高まり、耐食性が低下するという問題がある
。
Sn 、 Pb の1種または2種以上からなる析出
物を1〜1000M9/1n*分散付着させ、この上に
Zn系合金または複合電気めっき皮膜を形成することに
より、微を析出物が初期績晶核となりめつき密着性が向
上するというものである。しかし、この系では鴇なる組
成のめつき1【が接するため、ガルバニック電流により
腐食速度が高まり、耐食性が低下するという問題がある
。
以上述べたように、Zn−N1合金電気めっき鋼板は優
れた裸耐食性と耐ブリスター性を持つにもかかわらず、
従来、良好な封孔あき腐食性、化成処理性及び耐チッピ
ング性を同時に確保することが困難であり、高度化する
防錆ニーズに十分応えるものではなかった。
れた裸耐食性と耐ブリスター性を持つにもかかわらず、
従来、良好な封孔あき腐食性、化成処理性及び耐チッピ
ング性を同時に確保することが困難であり、高度化する
防錆ニーズに十分応えるものではなかった。
本発明者等は、以上のような従来の欠点に鑑み、Zn−
Ni合金電気めっき鋼板が有する漬れた裸耐食性と・・
討ブリスター性を1保しつつ、優れた封孔あき腐食性、
化成処理性、耐チッピング性を有するめっき鋼板の製造
法について研究を重ねたものであり、この結果、次のよ
うな製造方法により上記緒特性を満足させる鋼板が得ら
れることを見い出した。
Ni合金電気めっき鋼板が有する漬れた裸耐食性と・・
討ブリスター性を1保しつつ、優れた封孔あき腐食性、
化成処理性、耐チッピング性を有するめっき鋼板の製造
法について研究を重ねたものであり、この結果、次のよ
うな製造方法により上記緒特性を満足させる鋼板が得ら
れることを見い出した。
すなわち不発明は、連続電気めっきラインによる複層電
気めつき定板の製造方法において、鋼板表面に、第1め
っき槽において、8〜15wt%Ni 、 0.01〜
0.5 wt% Cr %1部Znからなる合金めっき
を0.01〜117m”の付着債で施し、続く第2めっ
き槽以降のめっき槽においては、8〜15wt%Ni、
0.01〜0.5 wt%Cr、 残部Znからなる
合金めっきを5〜70?/−の付着量で施し、さらにそ
の上にZnめっきまたは60wt4 以下のFe を
含有するZn−Fe合金めつきを1〜5 r/m”
の付着量で施すようにしたことをその基本的特徴とする
。
気めつき定板の製造方法において、鋼板表面に、第1め
っき槽において、8〜15wt%Ni 、 0.01〜
0.5 wt% Cr %1部Znからなる合金めっき
を0.01〜117m”の付着債で施し、続く第2めっ
き槽以降のめっき槽においては、8〜15wt%Ni、
0.01〜0.5 wt%Cr、 残部Znからなる
合金めっきを5〜70?/−の付着量で施し、さらにそ
の上にZnめっきまたは60wt4 以下のFe を
含有するZn−Fe合金めつきを1〜5 r/m”
の付着量で施すようにしたことをその基本的特徴とする
。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明は、連続電気めっきラインにおいて、鋼板表面に
8〜15 wt% Ni 、 0.01〜0.5 w
t %Cr、 残部Znの組成のZn−Ni−Cr合
金めつき皮膜を形成させ、さらに、その上(こZnめつ
き皮膜または60Wt’1 以下のFe を含有する
Zn−Fe合金めつき皮膜を1〜517m”の付着量で
形成させる。そして上記Zn −Ni −Cr 合金め
っきに肖っては、連続ラインの第1めっき槽において、
0.01〜117m” の付着量でめっきが施され、続
く第2めっき槽以降において5〜70g/m2の付着量
でめっきが施される。
8〜15 wt% Ni 、 0.01〜0.5 w
t %Cr、 残部Znの組成のZn−Ni−Cr合
金めつき皮膜を形成させ、さらに、その上(こZnめつ
き皮膜または60Wt’1 以下のFe を含有する
Zn−Fe合金めつき皮膜を1〜517m”の付着量で
形成させる。そして上記Zn −Ni −Cr 合金め
っきに肖っては、連続ラインの第1めっき槽において、
0.01〜117m” の付着量でめっきが施され、続
く第2めっき槽以降において5〜70g/m2の付着量
でめっきが施される。
鋼板表面に形成される上記Zn −Ni−Cr合金めっ
き皮膜は、優れた裸耐食性、討ブリスター性を有するの
みならず、優れた封孔あき腐食性を有する。この合金め
っき皮膜は主としてcrの含有により封孔あき腐食性が
著しく向上している。これは、水酸化物として含有され
たCrがZnを部分的に不働態化することによりZn成
分の急速な消失を抑止し、Zn による蟻イ防食の持続
性を高めるためにもたらされた効果であると考えられる
。
き皮膜は、優れた裸耐食性、討ブリスター性を有するの
みならず、優れた封孔あき腐食性を有する。この合金め
っき皮膜は主としてcrの含有により封孔あき腐食性が
著しく向上している。これは、水酸化物として含有され
たCrがZnを部分的に不働態化することによりZn成
分の急速な消失を抑止し、Zn による蟻イ防食の持続
性を高めるためにもたらされた効果であると考えられる
。
めっき皮膜中のCr含有率は0.01〜0.5w1%と
される。Crが0.01wt%未4tでは、第2図に示
すように封孔あき腐食性向上の効果が認みられず、一方
、0.5wt%を翅えるとめつき皮膜の密着性が劣化し
てしまう。
される。Crが0.01wt%未4tでは、第2図に示
すように封孔あき腐食性向上の効果が認みられず、一方
、0.5wt%を翅えるとめつき皮膜の密着性が劣化し
てしまう。
またN1含有率は8〜15w1%とされる。
Nl がa wt憾 未渭では十分な裸耐食性と耐ブ
リスター性が得られず、また1 5 WL 4 ヲ超
えると裸耐食性、めっき密着・匣が劣化し、また第1図
に示すように封孔あき腐食性も劣化してしまう。
リスター性が得られず、また1 5 WL 4 ヲ超
えると裸耐食性、めっき密着・匣が劣化し、また第1図
に示すように封孔あき腐食性も劣化してしまう。
本発明ではこのような組成のZn−N1−Cr合金皮膜
を形成させるに轟り、特に第1めっき槽での付着量を所
定の範囲に限定し、加えて続く第2めつき槽以降でのト
ータル付着量も所定の範囲に規制される。本発明者等は
、合金めっき皮膜の耐チッピング性が複数めっき槽を備
えた連続電気めっきラインの第1めっきをで形成される
合金めっき皮膜によって支配され、第1めつき相で形成
される合金めっきノーを0.O1〜12乙♂の範囲に1
till限することにより優れた耐チッピング性が?4
保できることを見い出した。
を形成させるに轟り、特に第1めっき槽での付着量を所
定の範囲に限定し、加えて続く第2めつき槽以降でのト
ータル付着量も所定の範囲に規制される。本発明者等は
、合金めっき皮膜の耐チッピング性が複数めっき槽を備
えた連続電気めっきラインの第1めっきをで形成される
合金めっき皮膜によって支配され、第1めつき相で形成
される合金めっきノーを0.O1〜12乙♂の範囲に1
till限することにより優れた耐チッピング性が?4
保できることを見い出した。
この理由は必ずしも明らかではないが、欠のような理由
によるものと推定される。すなわち、めっき付着量が1
91m”以下ではめつき層は平面的に不連続な皮膜にな
る。一方、付M量が196”を超えるとめつき層は平面
的に連続した皮膜になる。従って、鋼板表面にまず19
1m”以下のめっきを行なったのち、改めて通電を開始
して117m”を超えるめっきを行なうと、不連続的な
皮膜上に連続皮膜が形成される。本合金系のような内部
心力(引張)の高い皮膜に外力が加わったときはめつき
層にクラックが発生し、これを起点としてめっき/鋼板
の界面でめっき剥離が孤がろうとする。しかし、鋼板と
の界面に接するめっき皮膜が不連続的であると、界面剥
離は不連続点で停止する傾向を生じ、剥離が界面で伝播
しにくい。従ってチッピングのような外力が加わっても
マクロなめつき剥離には到らず、めっき皮膜が鋼板表面
に保持される。不連続めつき皮膜の量が著しく少なくな
ると、事実上、鋼板表面に連続皮膜が形成されたのと同
等になるので、めっき剥離が起こり易くなる。不連続め
っき皮膜がその機能を発揮できる下限が0.0191m
”であると考えられる。
によるものと推定される。すなわち、めっき付着量が1
91m”以下ではめつき層は平面的に不連続な皮膜にな
る。一方、付M量が196”を超えるとめつき層は平面
的に連続した皮膜になる。従って、鋼板表面にまず19
1m”以下のめっきを行なったのち、改めて通電を開始
して117m”を超えるめっきを行なうと、不連続的な
皮膜上に連続皮膜が形成される。本合金系のような内部
心力(引張)の高い皮膜に外力が加わったときはめつき
層にクラックが発生し、これを起点としてめっき/鋼板
の界面でめっき剥離が孤がろうとする。しかし、鋼板と
の界面に接するめっき皮膜が不連続的であると、界面剥
離は不連続点で停止する傾向を生じ、剥離が界面で伝播
しにくい。従ってチッピングのような外力が加わっても
マクロなめつき剥離には到らず、めっき皮膜が鋼板表面
に保持される。不連続めつき皮膜の量が著しく少なくな
ると、事実上、鋼板表面に連続皮膜が形成されたのと同
等になるので、めっき剥離が起こり易くなる。不連続め
っき皮膜がその機能を発揮できる下限が0.0191m
”であると考えられる。
連続電気めっきラインでは通常めつき槽1槽あたり1
t/−を超えるめっきが行なわれるが、本発明では第1
めっき槽のめつき量を0.01〜117m” とする
ことにより鋼板表面1こ不連続めっき皮膜が形成され、
その上部に連続めっき皮膜が形成されることになる。
t/−を超えるめっきが行なわれるが、本発明では第1
めっき槽のめつき量を0.01〜117m” とする
ことにより鋼板表面1こ不連続めっき皮膜が形成され、
その上部に連続めっき皮膜が形成されることになる。
第1めっき槽において施される合金めっき皮膜と第2め
っき槽以降Iこおいて施される合金めっき皮膜は、規定
される範囲において異なる組成を有することができる。
っき槽以降Iこおいて施される合金めっき皮膜は、規定
される範囲において異なる組成を有することができる。
これらの皮膜は上記組成範囲内であれば電気化学的には
ほとんど同じ性質を持つため、組成の相違があってもガ
ルバニック電流は流れない。従って耐食性の低下は起こ
らない。
ほとんど同じ性質を持つため、組成の相違があってもガ
ルバニック電流は流れない。従って耐食性の低下は起こ
らない。
耐食性の水準は第2めっき槽以降のめつき槽において形
成される合金めっき皮膜によって支配され、5?/ジ以
上で実用的な防錆要求水準が満足される。一方、そのめ
っき量が増加するとめつき皮膜の内部応力が大きくなり
、チッピングによりめっき皮膜が剥離し易くなる。第2
めっき槽以降のめつき槽において形成される合金めっき
皮膜のめつき量が70t/−を超えると、第1めつき槽
においてめっき付着量を規制したことによる耐チツピン
グ性向上効果を相殺してしまう。このため第2めっき槽
以降でのZn−Ni−Cr合金めつきのトータル付着量
は5〜70f/−の範囲とされる。
成される合金めっき皮膜によって支配され、5?/ジ以
上で実用的な防錆要求水準が満足される。一方、そのめ
っき量が増加するとめつき皮膜の内部応力が大きくなり
、チッピングによりめっき皮膜が剥離し易くなる。第2
めっき槽以降のめつき槽において形成される合金めっき
皮膜のめつき量が70t/−を超えると、第1めつき槽
においてめっき付着量を規制したことによる耐チツピン
グ性向上効果を相殺してしまう。このため第2めっき槽
以降でのZn−Ni−Cr合金めつきのトータル付着量
は5〜70f/−の範囲とされる。
以上のZn −Ni −Cr合金めつき皮膜は、Crに
より表面の活性がZn−N1合金めつき層よりもさらに
低下し、りん酸塩処理を行なうと、粗大りん酸塩結晶が
まばらに形成されてしまう。従ってZn −Nl−Cr
合金めっき層が最戎層に存在するとりん酸塩処理性が一
層低下する。Zn −Ni−Cr合金めつき皮膜上に施
される上記Znめっきまたは60wt% 以下のFeを
含有するZn−Fe合金めつきは、上記のような化成処
理性を確保するためになされる。
より表面の活性がZn−N1合金めつき層よりもさらに
低下し、りん酸塩処理を行なうと、粗大りん酸塩結晶が
まばらに形成されてしまう。従ってZn −Nl−Cr
合金めっき層が最戎層に存在するとりん酸塩処理性が一
層低下する。Zn −Ni−Cr合金めつき皮膜上に施
される上記Znめっきまたは60wt% 以下のFeを
含有するZn−Fe合金めつきは、上記のような化成処
理性を確保するためになされる。
したがって、このめっき量はりん酸塩結晶を形成するに
必要な量があれば十分であり、その必要めっき付着量は
1〜5 tA−である。
必要な量があれば十分であり、その必要めっき付着量は
1〜5 tA−である。
めっき付着量が1 f/−未満であると、微細・緻密な
りん酸塩結晶が得られず、一方、付着量が527♂を超
えると、りん酸塩結晶とZn−Ni−Cr合金めつきf
f!との間にZnめつき層またはZn−Fe合金めつき
層が残存してしまう。このようなめつき層の残存は、め
っき層がZnめつき層の場合には耐ブリスター性を、ま
ためっき層がZn−Fe合金めつき層の場合には未塗装
部の裸耐食性を低下させることになる。Zn−Fe合金
めっき皮膜のFe含有率を60wt% 以下としたの
は、Fe含有率の増加とともにZn−Fe合金の内部応
力が高まり、60wt%Feを超えた組成では、りん酸
塩処理時にこのめっき皮膜に発生したクラックが下層の
Zn−Ni−Cr合金めっき皮膜に伝播し下地に到達し
てしまうからである。
りん酸塩結晶が得られず、一方、付着量が527♂を超
えると、りん酸塩結晶とZn−Ni−Cr合金めつきf
f!との間にZnめつき層またはZn−Fe合金めつき
層が残存してしまう。このようなめつき層の残存は、め
っき層がZnめつき層の場合には耐ブリスター性を、ま
ためっき層がZn−Fe合金めつき層の場合には未塗装
部の裸耐食性を低下させることになる。Zn−Fe合金
めっき皮膜のFe含有率を60wt% 以下としたの
は、Fe含有率の増加とともにZn−Fe合金の内部応
力が高まり、60wt%Feを超えた組成では、りん酸
塩処理時にこのめっき皮膜に発生したクラックが下層の
Zn−Ni−Cr合金めっき皮膜に伝播し下地に到達し
てしまうからである。
下記する(1)及び(2)の条件で1気めっき鋼板を作
成し、次のような試験を行なった。
成し、次のような試験を行なった。
■めっき鉛板を下記(3)の条件でりん酸塩処理し、り
ん酸塩処理性及び凍耐食吐を絆価した。
ん酸塩処理性及び凍耐食吐を絆価した。
■上記のでりん勺塩処理したものに下記(4)の条件で
電着塗装を行ない、耐ブリスター性、両孔あき腐食性を
評価した。
電着塗装を行ない、耐ブリスター性、両孔あき腐食性を
評価した。
■上、;己■です着塗装したもの(こ、さらに(4)の
条件で中塗り・上堡りを施し、耐チッピング性を評価し
た。
条件で中塗り・上堡りを施し、耐チッピング性を評価し
た。
第1表に各めつき引板の皮膜条件及び試験結果を示す。
(1)め一つき浴組成
a、 Zn−Ni−Cr合金めっき皮膜用めっき浴Z
nSO4’7HtO: 150 ?/1NiSO,−6
H,O: 350 titNa、 So、 :
60 ?/1CrO1: O〜4 f/L pit = 1.3 b−第2層用めっき浴 1)電気Znめっき浴 ZnSO4・7H,O:450r/l Na!So、 : 60 ?/lpH= 2
.□ ii) Zn−Fe合金めっき浴 Zn5O,・7H,O: 20〜180P/1FeS
O,・7H,0: 270〜430 ?/LN&、SO
,: 30 ?/L CH,C00NaiH!O: 20 f/LCsHaO
y : 5 ?/lpH= 2.5 (2)めっき条件 8.1!流密度 C1めっき浴温度 :50’0 (3)りん酸塩処理 ディ゛ンプタイプのりん「麦塩処理液(日本パー力ライ
ジング社製Bt3080)を用い、標準条件でりん酸塩
処理を行 なった。
nSO4’7HtO: 150 ?/1NiSO,−6
H,O: 350 titNa、 So、 :
60 ?/1CrO1: O〜4 f/L pit = 1.3 b−第2層用めっき浴 1)電気Znめっき浴 ZnSO4・7H,O:450r/l Na!So、 : 60 ?/lpH= 2
.□ ii) Zn−Fe合金めっき浴 Zn5O,・7H,O: 20〜180P/1FeS
O,・7H,0: 270〜430 ?/LN&、SO
,: 30 ?/L CH,C00NaiH!O: 20 f/LCsHaO
y : 5 ?/lpH= 2.5 (2)めっき条件 8.1!流密度 C1めっき浴温度 :50’0 (3)りん酸塩処理 ディ゛ンプタイプのりん「麦塩処理液(日本パー力ライ
ジング社製Bt3080)を用い、標準条件でりん酸塩
処理を行 なった。
(4)塗 装
a、カチオン電着塗装
関西ペイント社製ニレクロン9400
を用い、捌準条注で電着塗装・焼付
を行ない、20μ濯の塗膜を形成した。
b、中塗り
関西ペイント社製の中塗り塗料を用
いて、35μ慣の中塗りm膜を標準条
件のスプレー塗装、焼は工程を経て
形成した。
C1上塗り
関西ペイント社製の上塗り塗料を用
いて、35μmの上塗り塗膜を標準条
件のスプレ一連装、焼付工程を経て
形成した。
(5)性能評価試験
a、裸耐食性
JISZ2371 に準拠した塩水噴霧試験を行ない
、赤錆発生時間により 次のようなランクづけを行なった。
、赤錆発生時間により 次のようなランクづけを行なった。
X : 100時間以下
○: 100〜300時間
◎:300時間以上
す、耐ブリスター性
電着塗装板にナイフでクロスカット
を入れたのちJISZ2371に準拠
した塩水噴霧試験を1000 時間桁
ない、クロスカット部のふくれ巾(
片側)により評価した。
×:4fm以上
O:41未屑
C0耐孔あき腐食性
電着塗装板にナイフでクロスカット
を入れたのち塩水噴霧試9−乾燥−
湿潤試験より成る複合サイクル腐食
試験を2か月間性なった。塗膜、腐
食生成物を試験片より除去し、下地
鋼板の腐食深さを測定することによ
り射孔あき腐食性を評価した。
X:0.3w以上
Δ:0,2〜0.3龍未満
○:0.1〜0.2鴫未満
◎:0.111m未満
d、りん酸塩処理性
SEM でりん酸塩、清晶の生成状態を観察し、評価し
た。
た。
X:粗い結晶
○:微細で緻密な結晶
e、耐チッピング性
噴射空気圧4す/α1、距離30m、
砕石500fの条件でグラベロメー
ターを用いてチッピングを行ない、
めっき皮膜が除去され下地鋼板が露
出している傷の数を数え、耐チッピ
ング性を評価した。
×:11個以上
Δ:6〜10個
○:5個以下
/′
第1図は皮膜中のNi含有率と射孔あき腐食性との関係
を示すグラフ、第2図は同じ(Cr含有率と射孔あき腐
食性との関係を示すグラフである。 特許出願人 日本鋼f株式会社 発 明 者 鷺 山 肋
間 大 村 肋間
本 間 俊 2同
小 池 哲 弘代理人弁理士
吉 原 省 三同 同 苫米地 正
敏 同 弁護士 吉 原 弘 子弟
1 図 第2r:!5
を示すグラフ、第2図は同じ(Cr含有率と射孔あき腐
食性との関係を示すグラフである。 特許出願人 日本鋼f株式会社 発 明 者 鷺 山 肋
間 大 村 肋間
本 間 俊 2同
小 池 哲 弘代理人弁理士
吉 原 省 三同 同 苫米地 正
敏 同 弁護士 吉 原 弘 子弟
1 図 第2r:!5
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続電気めつきラインによる複層電気め つき鋼板の製造方法において、鋼板表面に、第1めつき
槽において8〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt
%Cr、残部Znからなる合金めつきを0.01〜1g
/m^2の付着量で施し、続く第2めつき槽以降のめつ
き槽において は、8〜15wt%Ni、0.01〜0.5wt%Cr
、残部Znからなる合金めつきを5〜70g/m^2の
付着量で施し、さらにその上にZnめつ きまたは60wt%以下のFeを含有する Zn−Fe合金めつきを1〜5g/m^2の付着量で施
すことを特徴とする複層電気めつき鋼 板の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15898586A JPS6314892A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 複層電気めつき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15898586A JPS6314892A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 複層電気めつき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6314892A true JPS6314892A (ja) | 1988-01-22 |
JPH0411636B2 JPH0411636B2 (ja) | 1992-03-02 |
Family
ID=15683694
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15898586A Granted JPS6314892A (ja) | 1986-07-07 | 1986-07-07 | 複層電気めつき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6314892A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02156132A (ja) * | 1988-12-08 | 1990-06-15 | Meiji Seika Kaisha Ltd | 密封包装体の破裂強度測定法 |
JPH0665759A (ja) * | 1992-08-24 | 1994-03-08 | Nippon Steel Corp | 高耐食性複層電気めっき鋼板 |
JPH0665760A (ja) * | 1992-08-24 | 1994-03-08 | Nippon Steel Corp | 高耐食性複層電気めっき鋼板 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5858294A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-06 | Kobe Steel Ltd | 塗装後の耐蝕性と耐水密着性に優れた表面処理鋼材 |
JPS59166691A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 電着塗装用原板 |
JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
-
1986
- 1986-07-07 JP JP15898586A patent/JPS6314892A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5858294A (ja) * | 1981-10-02 | 1983-04-06 | Kobe Steel Ltd | 塗装後の耐蝕性と耐水密着性に優れた表面処理鋼材 |
JPS59166691A (ja) * | 1983-03-10 | 1984-09-20 | Nisshin Steel Co Ltd | 電着塗装用原板 |
JPS60211095A (ja) * | 1984-04-03 | 1985-10-23 | Kawasaki Steel Corp | 高耐食性表面処理鋼板 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH02156132A (ja) * | 1988-12-08 | 1990-06-15 | Meiji Seika Kaisha Ltd | 密封包装体の破裂強度測定法 |
JPH0665759A (ja) * | 1992-08-24 | 1994-03-08 | Nippon Steel Corp | 高耐食性複層電気めっき鋼板 |
JPH0665760A (ja) * | 1992-08-24 | 1994-03-08 | Nippon Steel Corp | 高耐食性複層電気めっき鋼板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0411636B2 (ja) | 1992-03-02 |
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