JPS6313902Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 本考案は消耗性電極を用いた直流アーク溶接機
に関するものである。消耗性電極を用いた直流ア
ーク溶接機、例えば主直流電源がサイリスタを用
いた整流電源（例えば２重星形整流回路）等の如
く出力電圧のリツプルが大きいのに於いては、点
弧位相がしぼられて少さくなり溶接電流が小さく
なつた時に、溶接アークを接続することが困難に
なりアーク切れを発生することがある。従来、こ
の小電流域に於けるアーク切れを防止する目的
で、第１図に示すように主直流電源回路１に並列
に他の補助直流電源２を設け、この補助直流電源
２から出力される高い電圧を抵抗３ないしはリア
クタ４を介して消耗性電極ワイヤ９と被溶接物１
０との間に印加し、その回路電流によりアークを
持続させることが行なわれていた。この時、補助
直流電源２から出力された溶接電流は直流リアク
タ４、出力端子６、通電チツプ１４、消耗性電極
ワイヤ９、アーク９′、被溶接物１０、出力端子
７と直流リアクタ５で構成させる回路を流れる。
しかし、この補助直流電源２からの回路電流によ
つてアーク切れを防止することができる反面、被
溶接物１０上に形成された図示しない溶融池上で
アークを発生した時のように、もともとアークが
持続しやすい状況のときにはアークが持続しすぎ
る傾向となるので、短絡移行による溶接すなわち
シヨートアーク溶接を行つた場合適正な短絡回数
が得られない。したがつて、短絡移行による溶着
金属の被溶接物１０への移行が適切に行なえず、
消耗性電極ワイヤ９の先端に形成される溶滴が大
きく成長するので、次に溶接が短絡移行する時に
爆発的な衝撃を伴なうため溶接アークの不安定及
び溶接ビードの不整が発生するということがあつ
た。[Detailed Description of the Invention] The present invention relates to a DC arc welding machine using a consumable electrode. In DC arc welding machines that use consumable electrodes, for example, when the main DC power supply has a rectified power supply using a thyristor (for example, a double star rectifier circuit), the ripple in the output voltage is large, and the ignition phase is When the welding current becomes smaller due to constriction, it becomes difficult to connect the welding arc and arc breakage may occur. Conventionally, in order to prevent arc breakage in this small current range, another auxiliary DC power supply 2 was provided in parallel with the main DC power supply circuit 1 as shown in Fig. 1, and the output from this auxiliary DC power supply 2 was A high voltage is applied to the consumable electrode wire 9 and the workpiece 1 through a resistor 3 or a reactor 4.
0, and the arc was sustained by the circuit current. At this time, the welding current output from the auxiliary DC power source 2 is composed of the DC reactor 4, the output terminal 6, the current carrying chip 14, the consumable electrode wire 9, the arc 9', the workpiece 10, the output terminal 7, and the DC reactor 5. flows through the circuit.
However, although arc breakage can be prevented by the circuit current from the auxiliary DC power supply 2, there are cases where the arc is originally When conditions tend to persist, the arc tends to persist too long, so when short-circuit transition welding, that is, short arc welding, is performed, an appropriate number of short-circuits cannot be obtained. Therefore, the weld metal cannot be properly transferred to the workpiece 10 due to short circuit transfer,
Since the droplets formed at the tip of the consumable electrode wire 9 grow large, an explosive shock is generated when the welding transitions to a short circuit, resulting in instability of the welding arc and irregularities in the weld bead. Something happened.

また、アーク特性は直流電源１及び２に直列に
接続された直流リアクタ５によつて大きく左右さ
れ、この直流リアクタ５の値は、一方溶融金属が
短絡移行するシヨートアーク溶接領域（小電流
域）においては、小さい方が溶滴移行がなめらか
でアークが安定である。他方溶融金属がスプレー
移行を行う大電流域では直流リアクタ５のリアク
タンスは大きい方がスパツタの発生が少なくアー
クが安定である。しかし、直流リアクタ５が鉄心
入りの場合は、鉄心の磁化特性の関係から直流電
流が小さいときはリアクタンスが大きく、また直
流電流が大きいときはリアクタンスが小さくなる
傾向にあるので、前記の大電流域及び小電流域に
おける適正リアクタンス値の関係とは逆になる。
したがつて同一の直流リアクタ５で大電流域から
小電流域まで安定に溶接するのは困難なことであ
り、適正な溶接条件範囲はせまくなる。そこで溶
接電流に合わせて、直流リアクタ５の値を変えよ
うとすればそのための装置は複雑なものを必要と
するので取扱いがめんどうになると同時に非常に
高価になるということがあつた。 In addition, the arc characteristics are greatly influenced by the DC reactor 5 connected in series to the DC power sources 1 and 2, and the value of this DC reactor 5 is, on the other hand, in the short arc welding region (low current region) where the molten metal is short-circuited. The smaller the diameter, the smoother the droplet transfer and the more stable the arc. On the other hand, in a large current range where molten metal transfers by spraying, the larger the reactance of the DC reactor 5, the less spatter will occur and the arc will be more stable. However, when the DC reactor 5 includes an iron core, due to the magnetization characteristics of the iron core, when the DC current is small, the reactance tends to be large, and when the DC current is large, the reactance tends to be small. and the relationship between the appropriate reactance value in the small current range is opposite.
Therefore, it is difficult to stably weld from a large current range to a small current range using the same DC reactor 5, and the range of appropriate welding conditions becomes narrow. In order to change the value of the DC reactor 5 in accordance with the welding current, a complicated device is required, which makes handling difficult and extremely expensive.

本考案は上記従来の欠点を除去し小電流域にお
けるシヨートアーク溶接時のアーク切れを無く
し、且つ大電流域におけるスプレーアーク溶接時
のスパツタの発生を減少させるために、簡単な装
置で自動的に直流リアクタ５のリアクタンスを小
電流域では小さく、大電流域では大きく調節する
ようにするとともに小電流域における溶接電源の
リツプルを減らすようにした直流アーク溶接機で
ある。 The present invention eliminates the above-mentioned conventional drawbacks, eliminates arc breakage during short arc welding in a small current range, and reduces the occurrence of spatter during spray arc welding in a large current range. This is a DC arc welding machine in which the reactance of the reactor 5 is adjusted to be small in a small current range and large in a large current range, and the ripple of the welding power source in the small current range is reduced.

以下本考案の実施例を図面にしたがい詳細に説
明する。第２図は本考案に係る直流アーク溶接機
の一実施例を示す回路図である。同図において第
１図と同一符号は同一部分を示す。１１は主直流
電源１の（−）側と出力端子７との間に接続され
た第１の直流リアクタ５に磁気的に結合された２
次（制御）巻線である。１２は整流回路素子（全
波整流回路）で一方その入力側は第１の直流リア
クタ５の２次巻線１１に接続されている。他方出
力側は、（−）側端子が直流リアクタ５の直流電
源１側に接続されるとともに（＋）側端子が第２
の直流リアクタ１３を介して出力端子６の直流電
源１側に接続されている。第２の直流リアクタ１
３のリアクタンス値は第１の直流リアクタのリア
クタンス値と比較して十分に大きい値である。次
にその動作を第３図及び第４図にしたがい説明す
る。第３図は第２図に示した直流アーク溶接機に
おいて、溶接電流の小さいシヨートアーク溶接を
行つた場合の各部の出力波形図を示す。同図にお
いてａは主直流電源１から出力された一定電圧で
Ｈ−Ｊ間の電圧である。ｂは出力端子６と出力端
子７との間の電圧で、溶接電圧波形を示す波形ｂ
は溶接負荷が短絡とアークを繰り返すため周期的
に変動する電圧波形である。ｃは第１の直流リア
クタ５に発生する電圧で直流電圧波形ａと溶接電
圧波形ｂとの差電圧に略等しい。ｄは直流リアク
タ５の次巻線１１の電圧を整流器１２で整流した
電圧波形でＬ−Ｊ間の電圧である。２次巻線１１
は１次巻線の３倍巻いた場合である。ｅは直流リ
アクタ１３に発生する電圧で整流器１２の出力波
形ｄと溶接電圧波形ｂとの差電圧である。ｆは第
２の直流リアクタ１３を流れる電流波形で、波形
ｅの電圧により直流リアクタ１３を流れる電流で
ある。ｇは出力電流波形を示し直流リアクタ５は
直流リアクタ１３にｆのような電流I₂が流れてい
るとｃに示すような電圧が発生したとき、その電
圧により２次コイル１１を通してダイオード１２
を通し、直流リアクタ１３を通し２次電流として
流すことができる。したがつて、電流I₂に巻線比
を乗じた２次電流分は流れ易く、図示のように電
流の立上り、立下がりが急峻な波形となる。 Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings. FIG. 2 is a circuit diagram showing an embodiment of the DC arc welding machine according to the present invention. In this figure, the same reference numerals as in FIG. 1 indicate the same parts. 11 is 2 which is magnetically coupled to the first DC reactor 5 connected between the (-) side of the main DC power supply 1 and the output terminal 7.
This is the next (control) winding. 12 is a rectifier circuit element (full-wave rectifier circuit) whose input side is connected to the secondary winding 11 of the first DC reactor 5. On the other output side, the (-) side terminal is connected to the DC power supply 1 side of the DC reactor 5, and the (+) side terminal is connected to the second
It is connected to the DC power supply 1 side of the output terminal 6 via the DC reactor 13 . Second DC reactor 1
The reactance value of No. 3 is a sufficiently large value compared to the reactance value of the first DC reactor. Next, the operation will be explained according to FIGS. 3 and 4. FIG. 3 shows an output waveform diagram of each part of the DC arc welding machine shown in FIG. 2 when short arc welding with a small welding current is performed. In the figure, a is a constant voltage output from the main DC power supply 1 and is the voltage between H and J. b is the voltage between output terminal 6 and output terminal 7, and waveform b indicates the welding voltage waveform.
is a voltage waveform that fluctuates periodically because the welding load repeats short circuits and arcs. c is a voltage generated in the first DC reactor 5 and is approximately equal to the difference voltage between the DC voltage waveform a and the welding voltage waveform b. d is a voltage waveform obtained by rectifying the voltage of the next winding 11 of the DC reactor 5 by the rectifier 12, and is the voltage between L and J. Secondary winding 11
is the case where the winding is three times that of the primary winding. e is the voltage generated in the DC reactor 13 and is the difference voltage between the output waveform d of the rectifier 12 and the welding voltage waveform b. f is a current waveform flowing through the second DC reactor 13, and is a current flowing through the DC reactor 13 due to the voltage of waveform e. g indicates the output current waveform, and when a current _I2 such as f flows through the DC reactor 13 and a voltage as shown in c is generated, the voltage causes the diode 12 to pass through the secondary coil 11.
can be passed through the DC reactor 13 as a secondary current. Therefore, the secondary current obtained by multiplying the current I ₂ by the winding ratio easily flows, and the current has a waveform with steep rises and falls as shown in the figure.

シヨートアーク溶接においては、消耗性電極ワ
イヤ９と被溶接物１０との間で短絡とアーク放電
が繰返し発生している。アーク放電により溶融さ
れた消耗性電極ワイヤ９はワイヤ送給ロール８に
より被溶接物１０の方向に送給されて、被溶接物
１０に接触するとアーク放電々流よりもはるかに
大きい短絡電流が供給される。この短絡電流によ
り電極ワイヤ９は更に溶融するとともに、短絡電
流によつて発生するピンチ力のために溶融した電
極ワイヤ９の先端部はくびれて電極ワイヤ９から
切り離される。この切り離された溶滴は被溶接物
１０に移行し、所定の溶接しようとする部分に供
給される。直流リアクタに発生する電圧は第３図
に示すように短絡時略出力電圧に相当する電圧が
発生するので第２の直流リアクタ１３には電極ワ
イヤ９と被溶接物１０との短絡回数にほぼ比例し
た電流が流れる。この電流を電極ワイヤ９と被溶
接物１０との間に発生しているアークに供給する
ので小電流域におけるサイリスタ点弧角の小さい
断続波形の場合でもアーク切れの発生を防止する
ことができる。また上記の電流は短絡回数に比例
することから、アークの乱れを防止することがで
きる。即ち溶接アーク切れを防止するように流れ
る直流リアクタ１３の電流は、シヨートアーク溶
接を行う小電流域においてのみ必要なものであ
り、スプレーアーク溶接を行う大電流域において
は必要がない。またシヨートアーク溶接を行う小
電流域でも溶接アークの持続が容易で、短絡回数
が減少したような場合も同様に、リアクタ１３を
経由して流れる電流は多くは必要がない。むしろ
シヨートアーク溶接の場合にはこの電流が流れす
ぎると短絡回数を更に減らし、溶接アークが不安
定な状態になる傾向がある。したがつて、本装置
によれば直流リアクタ１３を流れる電流は、シヨ
ートアーク溶接（短絡が多く発生する）の時に大
であり、スプレーアーク溶接（短絡がほとんど発
生しない）の時に小であり、さらにシヨートアー
ク溶接時においても、手ぶれ等による溶接条件
（通電チツプ１４と被加工物１０との間隙長、等）
の変動により短絡回数が増減するに伴ない略比例
的にリアクタ１３を流れる電流が増減するので、
アーク切れの発生を防止し、且つ短絡回数が減つ
ても溶接アークが乱れない。（安定になる。）ま
た、この電流は直流リアクタ５の二次巻線１１を
流ることから直流リアクタ５の一次側を流れる電
流は第３図ｇのように立上り立下りが急峻になり
短絡回数の多いシヨートアーク溶接（小電流域）
における第１の直流リアクタ５のリアクタンスを
見かけ上小さくするので、溶滴の移行をなめらか
にする。 In short arc welding, short circuits and arc discharges repeatedly occur between the consumable electrode wire 9 and the workpiece 10 to be welded. The consumable electrode wire 9 melted by the arc discharge is fed in the direction of the workpiece 10 by the wire feed roll 8, and when it comes into contact with the workpiece 10, a short circuit current that is much larger than the current of the arc discharge is supplied. be done. The electrode wire 9 is further melted by this short circuit current, and the tip of the melted electrode wire 9 is constricted and separated from the electrode wire 9 due to the pinch force generated by the short circuit current. This separated droplet moves to the object to be welded 10 and is supplied to a predetermined part to be welded. As shown in FIG. 3, the voltage generated in the DC reactor is approximately equivalent to the output voltage during a short circuit, so the voltage generated in the second DC reactor 13 is approximately proportional to the number of short circuits between the electrode wire 9 and the workpiece 10. A current flows. Since this current is supplied to the arc generated between the electrode wire 9 and the workpiece 10, arc breakage can be prevented even in the case of an intermittent waveform with a small firing angle of the thyristor in a small current range. Furthermore, since the above-mentioned current is proportional to the number of short circuits, it is possible to prevent arc disturbance. That is, the current flowing through the DC reactor 13 to prevent welding arc breakage is necessary only in a small current range for short arc welding, and is not necessary in a large current range for spray arc welding. Furthermore, even in a small current range where short arc welding is performed, the welding arc is easily maintained and the number of short circuits is reduced, so that a large amount of current is not required to flow through the reactor 13. In fact, in the case of short arc welding, if this current flows too much, the number of short circuits will further decrease and the welding arc will tend to become unstable. Therefore, according to this device, the current flowing through the DC reactor 13 is large during short arc welding (where many short circuits occur) and small during spray arc welding (where few short circuits occur); Even during welding, welding conditions (gap length between current-carrying chip 14 and workpiece 10, etc.) due to camera shake, etc.
As the number of short circuits increases or decreases due to fluctuations in , the current flowing through the reactor 13 increases or decreases approximately proportionally.
To prevent the occurrence of arc breakage and to prevent the welding arc from being disturbed even if the number of short circuits is reduced. (It becomes stable.) Also, since this current flows through the secondary winding 11 of the DC reactor 5, the current flowing through the primary side of the DC reactor 5 has a steep rise and fall as shown in Figure 3g, resulting in a short circuit. Frequent short arc welding (low current range)
Since the reactance of the first DC reactor 5 in is made smaller in appearance, the transfer of droplets is made smoother.

第４図は第２図に示した直流アーク溶接機にお
いて、溶接電流の大きいスプレーアーク溶接を行
つた場合の各部の出力波形図を示す。同図におい
て、各波形図に付された記号ａ乃至ｇは第３図に
おける記号ａ乃至ｇに対応する。すなわち、ａは
主直流電源１から出力された一定電圧である。ｂ
は出力端子６と出力端子７との間の電圧で溶接電
圧波形、ｃは直流リアクタ５に発生する電圧波形
で直流電圧波形ａと溶接電圧波形ｂとの差電圧に
略等しい。ｄは直流リアクタ５の２次巻線１１の
電圧を整流器１２にて整流した電圧波形、ｅは直
流リアクタ１３に発生する電圧波形、ｆは第２の
直流リアクタ１３を流れる電流波形、ｇは出力電
流波形である。波形ａはスプレーアーク溶接にお
いてはシヨートアーク溶接の場合に比べて高い電
圧である。したがつて、主直流電源１に例えばサ
イリスタを用いた場合には、点弧角が大きいので
電源出力のリツプルはシヨートアーク溶接時に比
較して小さい。スプレーアーク溶接においては、
電極ワイヤ９と被溶接物１０との間に主直流電源
１から供給される溶接電流、電圧が大きいので、
溶接アークにより溶解された電極ワイヤ９の先端
部分は、溶接アーク電流によるピンチ力で絞られ
て高速度で被溶接物１０へ移行する。この場合、
溶接ワイヤ９と被溶接物１０とはほとんど短絡し
ないので、第１の直流リアクタ５に印加される電
圧は波形ｃに示すように小さいから、第２の直流
リアクタ１３を流れる電流は波形ｆに示す如くシ
ヨートアーク溶接時の電流に比較して極めて小さ
い。同様に第１の直流リアクタ５の２次巻線１１
に流れる電流もきわめて小さいので第１の直流リ
アクタ５のリアクタンス値は変化しない。 FIG. 4 shows an output waveform diagram of each part of the DC arc welding machine shown in FIG. 2 when spray arc welding with a large welding current is performed. In the figure, symbols a to g attached to each waveform diagram correspond to symbols a to g in FIG. 3. That is, a is a constant voltage output from the main DC power supply 1. b
is the voltage between the output terminals 6 and 7 and is a welding voltage waveform, and c is the voltage waveform generated in the DC reactor 5 and is approximately equal to the difference voltage between the DC voltage waveform a and the welding voltage waveform b. d is the voltage waveform obtained by rectifying the voltage of the secondary winding 11 of the DC reactor 5 by the rectifier 12, e is the voltage waveform generated in the DC reactor 13, f is the current waveform flowing through the second DC reactor 13, and g is the output It is a current waveform. Waveform a is a higher voltage in spray arc welding than in short arc welding. Therefore, when a thyristor is used as the main DC power source 1, for example, the firing angle is large, so the ripple in the power source output is smaller than that during short arc welding. In spray arc welding,
Since the welding current and voltage supplied from the main DC power supply 1 between the electrode wire 9 and the workpiece 10 are large,
The tip portion of the electrode wire 9 melted by the welding arc is squeezed by the pinch force caused by the welding arc current and transferred to the workpiece 10 at high speed. in this case,
Since there is almost no short circuit between the welding wire 9 and the workpiece 10, the voltage applied to the first DC reactor 5 is small as shown in waveform c, so the current flowing through the second DC reactor 13 is as shown in waveform f. The current is extremely small compared to the current during short arc welding. Similarly, the secondary winding 11 of the first DC reactor 5
Since the current flowing through the DC reactor 5 is also extremely small, the reactance value of the first DC reactor 5 does not change.

このスプレーアーク溶接が安定に行なわれてい
る状況下においても、まれに電極ワイヤ９が被溶
接物１０に接触することがあり、この短絡は被溶
接物１０上に形成されている溶融物を撹乱してス
パツタの発生、ビードの乱れ等の原因となる。波
形ｂの短かい凹部は、電極ワイヤ９と被溶接物１
０とが短絡時の波形を示す。短絡時には、直流リ
アクタ５の発生電圧、Ｌ−Ｊ間の電圧および直流
リアクタ１３の発生電圧は夫々波形ｃ，ｄ，ｅの
ように短かいパルス状となり、この時直流リアク
タ１３に流れる電流は波形ｆに示すようにわずか
な小電流である。 Even under conditions where this spray arc welding is performed stably, the electrode wire 9 may occasionally come into contact with the workpiece 10, and this short circuit may disturb the molten material formed on the workpiece 10. This may cause spatter, bead disturbance, etc. The short concave portion of waveform b is between the electrode wire 9 and the workpiece 1.
0 shows the waveform at the time of short circuit. At the time of a short circuit, the voltage generated by the DC reactor 5, the voltage between L and J, and the voltage generated by the DC reactor 13 have short pulse shapes as waveforms c, d, and e, respectively, and the current flowing through the DC reactor 13 at this time has the waveform As shown in f, it is a very small current.

電流波形ｆが小電流であることから、出力電流
ｇは短絡時においても少ない増加に止まるので、
あたかも第１リアクタ５のリアクンス値が大きい
場合のような状態となる。 Since the current waveform f is a small current, the output current g only increases by a small amount even in the event of a short circuit.
The situation is as if the reactance value of the first reactor 5 is large.

したがつて、大電流域におけるスプレー溶接時
には、第１の直流リアクタ５は大きいリアクタン
ス値の状態でスパツタの少ない安定した溶接アー
クを実現することができる。 Therefore, during spray welding in a large current range, the first DC reactor 5 can realize a stable welding arc with few spatters in a state with a large reactance value.

以上述べた如く本考案は直流電源と、この直流
電源に溶接負荷と共に直列接続された第１の直流
リアクタと、この第１の直流リアクタの２次巻線
に接続された整流回路と、この整流回路の出力側
に接続された第２の直流リアクタとを設け、上記
第１の直流リアクタの２次巻線出力を上記整流回
路及び第２の直流リアクタを介して上記溶接負荷
に供給するようにしたことを特徴とする。好まし
くは第２の直流リアクタは大きいリアクタンス値
を有し、また整流回路は全波整流回路であること
を特徴とする直流溶接機である。本考案によれ
ば、小電流域のシヨートアーク溶接においては、
主直流電源から出力される溶接電圧の大きいリツ
プルに対応した出力を得て、この出力を溶接電圧
に並行して加え合わせたことにより溶接アーク切
れを無くし安定な短絡回路が実現できるので安定
なアーク溶接が行える。特に、主直流電源１の整
流回路が二重星形整流回路等のサイリスタによる
整流回路である場合、シヨートアーク溶接時はス
プレーアーク溶接時に比べ、サイリスタの点弧角
が小さくリツプルが大きいため直流リアクタに短
絡移行による電圧変動分と合わせてリツプル分の
電圧も発生するので、一層効果的に溶接アークを
安定なものとすることができる。 As described above, the present invention is characterized in that it comprises a DC power source, a first DC reactor connected in series with the DC power source together with a welding load, a rectifier circuit connected to the secondary winding of the first DC reactor, and a second DC reactor connected to the output side of the rectifier circuit, and the secondary winding output of the first DC reactor is supplied to the welding load via the rectifier circuit and the second DC reactor. Preferably, the second DC reactor has a large reactance value, and the rectifier circuit is a full-wave rectifier circuit. According to the present invention, in short arc welding in the small current range,
By obtaining an output corresponding to the large ripple of the welding voltage output from the main DC power supply and adding this output in parallel to the welding voltage, the welding arc is prevented from being interrupted and a stable short circuit is realized, so that stable arc welding can be performed. In particular, when the rectifier circuit of the main DC power supply 1 is a rectifier circuit using thyristors such as a double star rectifier circuit, the firing angle of the thyristors is smaller and the ripple is larger during short arc welding than during spray arc welding, so that a voltage equivalent to the ripple is generated in the DC reactor in addition to the voltage fluctuation due to short circuit transfer, and therefore the welding arc can be stabilized more effectively.

また、大電流域のスプレーアーク溶接において
は、主直流電源から出力される溶接電圧のリツプ
ルが小さいので出力が小さく過剰な入熱をするこ
とが無いからスパツタの発生も少ない安定した溶
接を行なうことができる。 In addition, in spray arc welding in the large current range, the ripple of the welding voltage output from the main DC power source is small, so the output is small and there is no excessive heat input, so stable welding with less spatter is possible. I can do it.

さらに、第１の直流リアクタ５のリアクタンス
値をシヨートアーク溶接時に見かけ上小さくし、
スプレーアーク溶接時に大きくしているので溶滴
の移行をなめらかにすることができて良好な溶接
を行うことができる。 Furthermore, the reactance value of the first DC reactor 5 is made apparently smaller during short arc welding,
Since it is made larger during spray arc welding, the transfer of the droplets can be made smoother and better welding can be performed.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は従来の直流アーク溶接機を示す回路
図、第２図は本考案の一実施例を示す回路図であ
る。第３図はシヨートアーク溶接時の第２図にお
ける各部出力波形図、第４図はスプレーアーク溶
接時の第２図における各部出力波形図である。 １……主直流電源、５……第１の直流リアク
タ、９……電極ワイヤ、９′……溶接負荷、１０
……被溶接物、１１……２次巻線、１２……整流
回路、１３……第２の直流リアクタ、１４……通
電チツプ。 FIG. 1 is a circuit diagram showing a conventional DC arc welding machine, and FIG. 2 is a circuit diagram showing an embodiment of the present invention. FIG. 3 is an output waveform diagram of each part in FIG. 2 during short arc welding, and FIG. 4 is an output waveform diagram of each part in FIG. 2 during spray arc welding. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Main DC power supply, 5... First DC reactor, 9... Electrode wire, 9'... Welding load, 10
... object to be welded, 11 ... secondary winding, 12 ... rectifier circuit, 13 ... second DC reactor, 14 ... energizing chip.

Claims (1)

【実用新案登録請求の範囲】[Scope of utility model registration request] 直流電源と、この直流電源に溶接負荷と共に直
列接続された第１のリアクタと、この第１のリア
クタの二次巻線と、この二次巻線を交流側端子に
接続され且つ直流側負極性端子を上記直流電源の
負極性側に接続された全波整流回路と、この全波
整流回路の直流側正極性出力端子と上記直流電源
の正極性側との間に接続された第２のリアクタと
を有することを特徴とする直流アーク溶接機。 A DC power supply, a first reactor connected in series with the DC power supply together with a welding load, a secondary winding of the first reactor, and a DC power supply connected to the DC side negative polarity. a full-wave rectifier circuit whose terminal is connected to the negative polarity side of the DC power source; and a second reactor connected between the DC side positive output terminal of the full-wave rectifier circuit and the positive polarity side of the DC power source. A DC arc welding machine comprising: