JPS63118054A - 靭性の優れた高速度工具鋼 - Google Patents
靭性の優れた高速度工具鋼Info
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- JPS63118054A JPS63118054A JP26483486A JP26483486A JPS63118054A JP S63118054 A JPS63118054 A JP S63118054A JP 26483486 A JP26483486 A JP 26483486A JP 26483486 A JP26483486 A JP 26483486A JP S63118054 A JPS63118054 A JP S63118054A
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Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、A1により靭性を高めた高速度工具鋼に関す
る。
る。
高速度工具鋼は高度の耐摩耗性を持たなければならない
ことから、多くの場合、MOlW、Vが含有される。M
OlW、■はCと結合して橿めて硬い炭化物を形成し、
これらが耐摩耗性の向上に寄与しているわけであるが、
MOlW、■の含有量が増加してくると、通常の溶解法
では、析出炭化物が粗大化し靭性低下等の弊害を生じ、
製造が困難になってくる。
ことから、多くの場合、MOlW、Vが含有される。M
OlW、■はCと結合して橿めて硬い炭化物を形成し、
これらが耐摩耗性の向上に寄与しているわけであるが、
MOlW、■の含有量が増加してくると、通常の溶解法
では、析出炭化物が粗大化し靭性低下等の弊害を生じ、
製造が困難になってくる。
そこで、高速度工具の分野でも粉末冶金による製造化が
進み、粉末化法としてはガスコスト等の点で有利なNt
ガスアトマイズ法が主流を占めている。粉末化された金
属はいわゆるHIP法等により真密度の状態に固められ
る。
進み、粉末化法としてはガスコスト等の点で有利なNt
ガスアトマイズ法が主流を占めている。粉末化された金
属はいわゆるHIP法等により真密度の状態に固められ
る。
ところが、N2ガスアトマイズ法では金属マトリンクス
中にNが多量(通常は0.05%以上)に固溶すること
は避けられない。このNについて従来は硬度や耐摩耗性
の向上に寄与するといわれていたが、本発明者らの調査
によるとNが0.03%以上の令M域では硬度や耐摩耗
性に対する効果は少な(、むしろ靭性を低下させる原因
になっていることが判明した。
中にNが多量(通常は0.05%以上)に固溶すること
は避けられない。このNについて従来は硬度や耐摩耗性
の向上に寄与するといわれていたが、本発明者らの調査
によるとNが0.03%以上の令M域では硬度や耐摩耗
性に対する効果は少な(、むしろ靭性を低下させる原因
になっていることが判明した。
すなわち、高速度工具鋼にあってNは固溶強化の働きを
することから、0.02%以下の微量合作の場合には硬
度や耐摩耗性の向上につながらないこともないが、例え
ばN2ガスアトマイズ法の場合に含有される0、05%
以上の多量含有レベルでは、硬度の上昇は飽和傾向にあ
り、靭性の低下が著しくなるのである。
することから、0.02%以下の微量合作の場合には硬
度や耐摩耗性の向上につながらないこともないが、例え
ばN2ガスアトマイズ法の場合に含有される0、05%
以上の多量含有レベルでは、硬度の上昇は飽和傾向にあ
り、靭性の低下が著しくなるのである。
言うまでもなく、靭性は高速度工具鋼においては強度や
耐摩耗性とともに重要な特性であり、靭性を高めること
はNtガスアトマイズ法を行う場合ばかりでなく、通常
の溶解法を行う場合にも非常に重要である。
耐摩耗性とともに重要な特性であり、靭性を高めること
はNtガスアトマイズ法を行う場合ばかりでなく、通常
の溶解法を行う場合にも非常に重要である。
本発明は、通常の溶解法を行う場合は勿論のこと、N2
ガスアトマイズ法を行う場合にも、高度の靭性が具備さ
れる高速度工具鋼を提供するものである。
ガスアトマイズ法を行う場合にも、高度の靭性が具備さ
れる高速度工具鋼を提供するものである。
前述したとおり、Nはマトリックス中に固溶し、その含
有量によっては硬度や耐摩耗性に対する効果が薄<、靭
性低下の原因となる。このことからすれば、マトリック
ス中に固溶したNを取り除くことが、一つの靭性向上対
策になり得る。固溶Nを除去するものとして、Ti、Z
r、A1等の窒化物形成元素の添加が考えられるが、T
i、Zrは高価である上に、炭化物も形成するので、高
速度工具鋼のような高C材においては、粗大な炭窒化物
を生じ、靭性を重視するならその使用は許されない。
有量によっては硬度や耐摩耗性に対する効果が薄<、靭
性低下の原因となる。このことからすれば、マトリック
ス中に固溶したNを取り除くことが、一つの靭性向上対
策になり得る。固溶Nを除去するものとして、Ti、Z
r、A1等の窒化物形成元素の添加が考えられるが、T
i、Zrは高価である上に、炭化物も形成するので、高
速度工具鋼のような高C材においては、粗大な炭窒化物
を生じ、靭性を重視するならその使用は許されない。
そこで、本発明者らは残ったA1に着目し、靭性に与え
るA7!の影響を子細に調査研究した結果、A1は、■
Nと結びついてA I Nを形成し、固溶Nを少なくし
て靭性の向上をもたらす以外に、■マトリックス中にも
固溶して靭性改善に寄与することが判明した。すなわち
、Afの添加により靭性が■、■の両面から改善され、
全体として大巾な靭性改善効果の得られることが明らか
になったのである。■の理由については、Alの固溶に
よりMs点が上昇し、残留オーステナイト組織が減少し
て、マルテンサイト組織が靭性に有利な形態に変化する
ためと考えられる。
るA7!の影響を子細に調査研究した結果、A1は、■
Nと結びついてA I Nを形成し、固溶Nを少なくし
て靭性の向上をもたらす以外に、■マトリックス中にも
固溶して靭性改善に寄与することが判明した。すなわち
、Afの添加により靭性が■、■の両面から改善され、
全体として大巾な靭性改善効果の得られることが明らか
になったのである。■の理由については、Alの固溶に
よりMs点が上昇し、残留オーステナイト組織が減少し
て、マルテンサイト組織が靭性に有利な形態に変化する
ためと考えられる。
本発明は斯かる知見を基礎に、■、■の両作用を効果的
に発現させるAl量を調査特定することにより完成され
たもので、その要旨とするところは、重量比でC:0.
8〜3.4%かつC20,2■、Si:2%以下、Mr
zl、0%以下、Cr:3〜8%、Mo:0.1〜10
%、W:091〜10%かつ8≦W + 2 M O≦
30、■=4〜lO%、N:0、O1〜0.2%、Aj
!:Q、5%超で0.5≦A7!=2N≦2を含有し、
更に必要に応してCo:6%以下を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物からなる靭性のすくれた高速度工具
鋼にある。
に発現させるAl量を調査特定することにより完成され
たもので、その要旨とするところは、重量比でC:0.
8〜3.4%かつC20,2■、Si:2%以下、Mr
zl、0%以下、Cr:3〜8%、Mo:0.1〜10
%、W:091〜10%かつ8≦W + 2 M O≦
30、■=4〜lO%、N:0、O1〜0.2%、Aj
!:Q、5%超で0.5≦A7!=2N≦2を含有し、
更に必要に応してCo:6%以下を含有し、残部Feお
よび不可避的不純物からなる靭性のすくれた高速度工具
鋼にある。
本発明の高速度工具鋼においては、特にANを0.6%
超でかつ0.5≦、1〜2N≦2含有させたことにより
、靭性が上記した■、■の両面から効果的に改善され、
全体として高度の靭性が確保される。また、硬度や耐摩
耗性についてもV等の含有により優れた性能を確保して
いる。
超でかつ0.5≦、1〜2N≦2含有させたことにより
、靭性が上記した■、■の両面から効果的に改善され、
全体として高度の靭性が確保される。また、硬度や耐摩
耗性についてもV等の含有により優れた性能を確保して
いる。
なお、Aj!とNとを複合添加した高速度工具鋼は、特
開昭53−14691号公報により公知である。しかる
に、この鋼はA1とNとの複合添加によりVC炭化物の
微細化を狙ったものもので、本発明鋼とは含有の目的が
全く異なる。またAβ含有量自体も、この公知鋼では最
大で0.6%であり、このような少量のA1では本発明
の狙いとする■、■両面からの靭性改善効果は得られな
い。
開昭53−14691号公報により公知である。しかる
に、この鋼はA1とNとの複合添加によりVC炭化物の
微細化を狙ったものもので、本発明鋼とは含有の目的が
全く異なる。またAβ含有量自体も、この公知鋼では最
大で0.6%であり、このような少量のA1では本発明
の狙いとする■、■両面からの靭性改善効果は得られな
い。
以下、本発明鋼における成分組成の限定理由を述べる。
C:炭化物形成元素として、またマトリックスの強化元
素として有用である。VC炭化物析出のため必要量は、
V1%につき0.2%であり、炭化物析出の面からは少
なくとも0.2 x V相当量が必要である。一方、マ
トリックス中のC固溶量としては、マトリックスの硬度
と靭性のバランスを考えると、044〜0.5%が最適
範囲である。これらのことより、■を炭化物として有効
に働かせかつマトリックス中に最適量のCを固溶させる
のに必要なclは、■の下限値である4%に対し0.8
%、上限値である10%に対し2.0%となるが、MO
lWも炭化物を生成することからW当量が最大の30で
は必要なC量は3.4%となり、これがCの上限となる
。
素として有用である。VC炭化物析出のため必要量は、
V1%につき0.2%であり、炭化物析出の面からは少
なくとも0.2 x V相当量が必要である。一方、マ
トリックス中のC固溶量としては、マトリックスの硬度
と靭性のバランスを考えると、044〜0.5%が最適
範囲である。これらのことより、■を炭化物として有効
に働かせかつマトリックス中に最適量のCを固溶させる
のに必要なclは、■の下限値である4%に対し0.8
%、上限値である10%に対し2.0%となるが、MO
lWも炭化物を生成することからW当量が最大の30で
は必要なC量は3.4%となり、これがCの上限となる
。
したがって、Cは0.8〜3.4%とし、同時にC≧0
.2 X Vを規定した。0.8%未満では、マトリッ
クス硬度が低下して耐摩耗性が悪くなり、3.4%超で
は靭性が悪化する。
.2 X Vを規定した。0.8%未満では、マトリッ
クス硬度が低下して耐摩耗性が悪くなり、3.4%超で
は靭性が悪化する。
Si:脱酸剤として使用されるが、0.8%付近で焼戻
し硬化抵抗を高める働きがある。しかし、W当量が高い
場合にはこの効果も少なく、また一方でSiは酸化物の
介在物等を生じ、靭性を低下させる原因になるので、2
%を上限とした。下限については少量のSiは硬度、靭
性に与える影響が小さいので特に規定しないが、脱酸に
必要な量が含有されることは言うまでもない。
し硬化抵抗を高める働きがある。しかし、W当量が高い
場合にはこの効果も少なく、また一方でSiは酸化物の
介在物等を生じ、靭性を低下させる原因になるので、2
%を上限とした。下限については少量のSiは硬度、靭
性に与える影響が小さいので特に規定しないが、脱酸に
必要な量が含有されることは言うまでもない。
Mn : S iと同様、脱酸剤として使用されるが、
1.0%を超えるとオースティト組織を安定化、拡大し
て残留オーステナイト量が増大し、硬度、靭性を低下さ
せる原因になるので、1.0%以下に規定した。なお、
下限については少量のMnは硬度、靭性に与える影響が
小さいので、特に規定しないが脱酸に必要な量が含有さ
れることは言うまでもない。
1.0%を超えるとオースティト組織を安定化、拡大し
て残留オーステナイト量が増大し、硬度、靭性を低下さ
せる原因になるので、1.0%以下に規定した。なお、
下限については少量のMnは硬度、靭性に与える影響が
小さいので、特に規定しないが脱酸に必要な量が含有さ
れることは言うまでもない。
Cr:主に焼入性を向上させる元素であるが、3%未満
ではこのような効果が少な(、逆に8%を超えて添加す
ると、炭化物を粗大化させ、脆化しやすくするので、3
〜8%の範囲とした。
ではこのような効果が少な(、逆に8%を超えて添加す
ると、炭化物を粗大化させ、脆化しやすくするので、3
〜8%の範囲とした。
MOlW:Cと結合してMbC型、MtC型炭化炭化物
成し、耐摩耗性を向上させる。また、焼戻しによる二次
硬化を大きくする。更に、耐熱性も付与する。これらの
硬化を十分に発揮させるには、Mo、Wとも0.1%以
上の含有を必要とし、かつW当量(W’+ 2 M o
)が8以上でなければならない、ただし、MOlWが
10%を超えると、AILにより靭性改善効果を打消す
結果になるので、それぞれ10%を上限とし、W当量に
ついては熱間加工性を確保する意味から、30を上限と
した。
成し、耐摩耗性を向上させる。また、焼戻しによる二次
硬化を大きくする。更に、耐熱性も付与する。これらの
硬化を十分に発揮させるには、Mo、Wとも0.1%以
上の含有を必要とし、かつW当量(W’+ 2 M o
)が8以上でなければならない、ただし、MOlWが
10%を超えると、AILにより靭性改善効果を打消す
結果になるので、それぞれ10%を上限とし、W当量に
ついては熱間加工性を確保する意味から、30を上限と
した。
なお、W当量が20未満であれば溶製材でも間4を
題はないが、20以上に/ると析出炭化物が粗大化して
靭性の低下が大きいので、W当!20以上ならば粉末材
の方が好ましい。
靭性の低下が大きいので、W当!20以上ならば粉末材
の方が好ましい。
■:銅鋼中Cと結びついて、硬いVC炭化物を形成し、
耐摩耗性向上に大きく寄与する。しかし、4%未満では
析出炭化物量が少なく耐摩耗性に与える効果が小さいの
で、4%を下限とする。上限については10%を超えて
添加しても析出炭化物が粗大化して耐摩耗性への効果が
飽和し、また熱間加工性も低下してくるので、10%と
する。
耐摩耗性向上に大きく寄与する。しかし、4%未満では
析出炭化物量が少なく耐摩耗性に与える効果が小さいの
で、4%を下限とする。上限については10%を超えて
添加しても析出炭化物が粗大化して耐摩耗性への効果が
飽和し、また熱間加工性も低下してくるので、10%と
する。
N:基本的にはマトリックスの硬度や耐摩耗性に対して
有効であるので、0.01%以上含有させる。
有効であるので、0.01%以上含有させる。
しかしながら、固溶N量が増加してくると、硬度や耐摩
耗性に与える効果は小さくなり、むしろ靭性に対して悪
影響を与え始める。本発明高速度工具鋼の特長的作用の
1つは、固溶N量の増加を抑制することにあるが、この
作用もNが0.2%を超える場合には十分と言えなくな
り、また熱間加工性も悪化する。したがって、N鼠は0
.01〜0.2%の範囲とする。なお、N2ガスアトマ
イズ法を採用する場合は望むと望まざるとにかかわらず
0゜05〜0.2%程度のNは含有されることになる。
耗性に与える効果は小さくなり、むしろ靭性に対して悪
影響を与え始める。本発明高速度工具鋼の特長的作用の
1つは、固溶N量の増加を抑制することにあるが、この
作用もNが0.2%を超える場合には十分と言えなくな
り、また熱間加工性も悪化する。したがって、N鼠は0
.01〜0.2%の範囲とする。なお、N2ガスアトマ
イズ法を採用する場合は望むと望まざるとにかかわらず
0゜05〜0.2%程度のNは含有されることになる。
Co:必要に応じて添加することにより、耐熱性と焼戻
し硬化抵抗を増大させることができる。ただし、6%を
超えて添加してもこれらの効果は飽和し、逆に焼入れ性
や熱間鍛造性を低下させるので、6%を上限とする。下
限についてはCoが少量であっても相応の効果が期待で
きるので特に規定しない。
し硬化抵抗を増大させることができる。ただし、6%を
超えて添加してもこれらの効果は飽和し、逆に焼入れ性
や熱間鍛造性を低下させるので、6%を上限とする。下
限についてはCoが少量であっても相応の効果が期待で
きるので特に規定しない。
Al−本発明の高速度工具鋼を特長づける元素である。
このA7!は一部がNと結びつき、AIN窒化物を形成
する。しかし、全部のNがA1と結合するのではなく、
一部は固溶Nとなる。その結果、硬度や耐摩耗性の向上
に有効な若干量の固溶Nが生じることとなる。Nと結合
しなかった残りのAlはマトリックス中に固溶し、Mi
織面から靭性を改善する。すなわち、Alの固溶により
Ms点が上り、残留オーステナイトを減少させ、靭性発
現に有利な形態のマルテンサイト組織を生じるのである
。本発明者らの調査によれば、これら2つの靭性改善作
用を顕著に発現させるには、Alが0゜6%を超え、か
つ固78Aflと考えられる(Al−2N)が0.5以
上であることが必要である。ただし、(八1〜2N)が
2を超えるとフェライト組織を生し、逆に靭性を低下さ
せることも明らかとなっている。したがって、Allに
ついては0゜6%超で、0.5≦A7!−2N≦2とし
た。
する。しかし、全部のNがA1と結合するのではなく、
一部は固溶Nとなる。その結果、硬度や耐摩耗性の向上
に有効な若干量の固溶Nが生じることとなる。Nと結合
しなかった残りのAlはマトリックス中に固溶し、Mi
織面から靭性を改善する。すなわち、Alの固溶により
Ms点が上り、残留オーステナイトを減少させ、靭性発
現に有利な形態のマルテンサイト組織を生じるのである
。本発明者らの調査によれば、これら2つの靭性改善作
用を顕著に発現させるには、Alが0゜6%を超え、か
つ固78Aflと考えられる(Al−2N)が0.5以
上であることが必要である。ただし、(八1〜2N)が
2を超えるとフェライト組織を生し、逆に靭性を低下さ
せることも明らかとなっている。したがって、Allに
ついては0゜6%超で、0.5≦A7!−2N≦2とし
た。
○ 第1表に示すW当量が約8の供試fi11ml〜4
、W当量が約10の供試鋼1lk15〜1O1W当量が
約18の供試鋼&11〜16をそれぞれ溶解法により製
造した。そして、各供試鋼を1230℃で焼入れし、5
75℃で3回焼戻した後、各供試鋼の硬度および靭性と
しての抗折力を測定した。抗折試験は5n厚×10f1
幅×55鶴長のテストピースを用い、標点間距離40薦
鳳で行った。結果を第2表に示す。また、第1図は同結
果を当量別に図示したものである。第1図からも明らか
なように、本発明の高速度工具鋼は・靭性に優れ、また
硬度も高く、比較鋼との差は歴然である。
、W当量が約10の供試鋼1lk15〜1O1W当量が
約18の供試鋼&11〜16をそれぞれ溶解法により製
造した。そして、各供試鋼を1230℃で焼入れし、5
75℃で3回焼戻した後、各供試鋼の硬度および靭性と
しての抗折力を測定した。抗折試験は5n厚×10f1
幅×55鶴長のテストピースを用い、標点間距離40薦
鳳で行った。結果を第2表に示す。また、第1図は同結
果を当量別に図示したものである。第1図からも明らか
なように、本発明の高速度工具鋼は・靭性に優れ、また
硬度も高く、比較鋼との差は歴然である。
第2表
O第1表に示した陽1〜16の供試鋼を1230°Cで
焼入れした後、硬度の抗折力に及ぼす影響を取り除くた
め、焼戻し硬度をHRC65,0±0゜5に揃え、前記
と同一の抗折試験を行った。結果を第3表に示す。また
、第2図は同結果をAl−2Nとの関係で示したもので
ある。第2図から明らかなように、靭性は0.5≦/1
〜2N≦2の範囲内で顕著に改善される。
焼入れした後、硬度の抗折力に及ぼす影響を取り除くた
め、焼戻し硬度をHRC65,0±0゜5に揃え、前記
と同一の抗折試験を行った。結果を第3表に示す。また
、第2図は同結果をAl−2Nとの関係で示したもので
ある。第2図から明らかなように、靭性は0.5≦/1
〜2N≦2の範囲内で顕著に改善される。
第3表
○ 第4表に示すW当量が約18の供試鋼隘17〜21
、W当量が約25の供試調律22〜26を粉末冶金法に
より製造した。粉末化にはN2ガスアトマイズ法、固形
化にはHIP法(1150℃X1hr at2000
kg/cm”)を用いた。製造された各供試鋼に前記と
同様の硬度試験および抗折試験を行った結果を第5表、
第6表に示す。
、W当量が約25の供試調律22〜26を粉末冶金法に
より製造した。粉末化にはN2ガスアトマイズ法、固形
化にはHIP法(1150℃X1hr at2000
kg/cm”)を用いた。製造された各供試鋼に前記と
同様の硬度試験および抗折試験を行った結果を第5表、
第6表に示す。
第6表は硬度をI(RC65,0±0.5に揃えたとき
の結果である。これらの結果から明らかなように、本発
明の高速度工具鋼は15)末冶金法によって製造された
場合にあっても高い硬度と靭性を保存するものである。
の結果である。これらの結果から明らかなように、本発
明の高速度工具鋼は15)末冶金法によって製造された
場合にあっても高い硬度と靭性を保存するものである。
第5表
第6表
〔発明の効果〕
以上の説明から明らかなように、本発明の高速度工具鋼
はNが合作された状態にあって靭性の改善を図り、また
硬度や耐摩耗性を犠牲にすることもないので、溶解法で
製造可能な鋼種は勿論のこと、N2ガスアトマイズ法で
しか製造できないような高硬度な鋼種にあっても、十分
な靭性が確保され、切削性と耐久性の両面に著しく優れ
た高品質な高速度工具鋼となるものである。
はNが合作された状態にあって靭性の改善を図り、また
硬度や耐摩耗性を犠牲にすることもないので、溶解法で
製造可能な鋼種は勿論のこと、N2ガスアトマイズ法で
しか製造できないような高硬度な鋼種にあっても、十分
な靭性が確保され、切削性と耐久性の両面に著しく優れ
た高品質な高速度工具鋼となるものである。
第1図は供試鋼の硬度と抗折力との関係をW当量別に示
した図表、第2図は供試鋼の抗折力をAff−2Nとの
関係で示した図表□である。 7s 2 (71 Al−2(N) #L竹力(kq/m♂) yL竹力(kl/1m’) 1図 a中iカ(kg/エリ
した図表、第2図は供試鋼の抗折力をAff−2Nとの
関係で示した図表□である。 7s 2 (71 Al−2(N) #L竹力(kq/m♂) yL竹力(kl/1m’) 1図 a中iカ(kg/エリ
Claims (2)
- (1)重量比でC:0.8〜3.4%かつC≧0.2V
、Si:2%以下、Mn:1.0%以下、Cr:3〜8
%、Mo:0.1〜10%、W:0.1〜10%かつ8
≦W+2Mo≦30、V:4〜10%、N:0.01〜
0.2%、Al:0.6%超で0.5≦Al−2N≦2
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなる靭性
のすくれた高速度工具鋼。 - (2)重量比でC:0.8〜3.4%かつC≧0.2V
、Si:2%以下、Mn:1.0%以下、Cr:3〜8
%、Mo:0.1〜10%、W:0.1〜10%かつ8
≦W+2Mo≦30、V:4〜10%、N:0.01〜
0.2%、Co:6%以下、Al:0.6%超で0.5
≦Al−2N≦2を含有し、残部Feおよび不可避的不
純物からなる靭性のすくれた高速度工具鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26483486A JPS63118054A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 靭性の優れた高速度工具鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP26483486A JPS63118054A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 靭性の優れた高速度工具鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63118054A true JPS63118054A (ja) | 1988-05-23 |
Family
ID=17408854
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP26483486A Pending JPS63118054A (ja) | 1986-11-06 | 1986-11-06 | 靭性の優れた高速度工具鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63118054A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5578773A (en) * | 1991-08-07 | 1996-11-26 | Erasteel Kloster Aktiebolag | High-speed steel manufactured by powder metallurgy |
AT504331B1 (de) * | 2006-10-27 | 2008-05-15 | Boehler Edelstahl | Stahllegierung für spanabhebende werkzeuge |
-
1986
- 1986-11-06 JP JP26483486A patent/JPS63118054A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5578773A (en) * | 1991-08-07 | 1996-11-26 | Erasteel Kloster Aktiebolag | High-speed steel manufactured by powder metallurgy |
AT504331B1 (de) * | 2006-10-27 | 2008-05-15 | Boehler Edelstahl | Stahllegierung für spanabhebende werkzeuge |
US7655101B2 (en) | 2006-10-27 | 2010-02-02 | Boehler Edelstahl Gmbh | Steel alloy for cutting tools |
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