JPS63100249A - Cylinder head gasket - Google Patents
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Classifications
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02F11/002—Arrangements of sealings in combustion engines involving cylinder heads
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、シリンダヘッドと該ヘッドに嵌合された副燃
焼室部材とによって形成される副燃焼室を有する内燃機
関において、前記シリンダヘッドおよび副燃焼室部材と
シリンダブロックとの間に介装されるシリンダヘッドガ
スケットに関する。Detailed Description of the Invention [Industrial Field of Application] The present invention provides an internal combustion engine having a sub-combustion chamber formed by a cylinder head and a sub-combustion chamber member fitted to the head. The present invention relates to a cylinder head gasket interposed between an auxiliary combustion chamber member and a cylinder block.
第７図は、副燃焼室を有する内燃機関および従来のシリ
ンダヘッドガスケットの例を示す。FIG. 7 shows an example of an internal combustion engine having a secondary combustion chamber and a conventional cylinder head gasket.
この種の内燃世間においては、シリンダヘッド１に副燃
焼室部材２がきつく嵌合（圧入）されており、該副燃焼
室部材２とシリンダヘッド１とにより副燃焼室３が形成
されている。そして、前記副燃焼室部材２は、シリンダ
４の開口上の場所とシリンダ４の開口上から外れた場所
との両方にまたがって配置されている。なお、５はシリ
ンダブロック、６はシリンダ・ライナ、７は燃料噴射ノ
ズル、８はグロー・プラグである。また、９は副燃焼室
３とシリンダ４内とを連通する連通路であり、副燃焼室
部材２の下部に貫通されている。In this type of internal combustion, a sub-combustion chamber member 2 is tightly fitted (press-fitted) into a cylinder head 1, and a sub-combustion chamber 3 is formed by the sub-combustion chamber member 2 and the cylinder head 1. The auxiliary combustion chamber member 2 is disposed across both a location above the opening of the cylinder 4 and a location off from above the opening of the cylinder 4. Note that 5 is a cylinder block, 6 is a cylinder liner, 7 is a fuel injection nozzle, and 8 is a glow plug. Further, reference numeral 9 denotes a communication passage that communicates between the sub-combustion chamber 3 and the inside of the cylinder 4, and is penetrated through the lower part of the sub-combustion chamber member 2.
この種の内燃機関においては、副燃焼室部材２の外側壁
とシリンダヘッド１との間の隙間からガス漏れが生じや
すい。また、加工精度および組立精度の限界、並びに副
燃焼室部材２を構成する材料とシリンダヘッド１を構成
する材料との熱彫版率の差により、副燃焼室部材２の下
面とシリンダヘッド１の下面との間に段差が生じがちで
あり、この段差によってもガス漏れが生じやすい。In this type of internal combustion engine, gas leaks easily from the gap between the outer wall of the sub-combustion chamber member 2 and the cylinder head 1. In addition, due to the limits of processing accuracy and assembly accuracy, as well as the difference in thermal engraving rate between the material constituting the sub-combustion chamber member 2 and the material constituting the cylinder head 1, the lower surface of the sub-combustion chamber member 2 and the cylinder head 1 may There tends to be a step between it and the bottom surface, and this step also tends to cause gas leakage.
そこで、従来、この種の内燃機関においては、例えば第
７図および８図に示されるようなシリンダヘッドガスケ
ット１０が用いられていた。この従来のシリンダヘッド
ガスケット１０は、多数のフック１１を両面に突出され
たフック鋼板１２の両面にゴムと石綿等とのコンパウン
ドからなるシートを圧着することにより、前記コンパウ
ンドの層１３を鋼板１２の両面に形成してなるガスケッ
ト本体１４と、この本体１４に設けられたシリンダ穴１
５と、前記本体１４のうちの、シリンダ穴１５の周辺に
装着された金属製のボアグロメット１６とを有してなる
。Conventionally, cylinder head gaskets 10 as shown in FIGS. 7 and 8, for example, have been used in this type of internal combustion engine. This conventional cylinder head gasket 10 is constructed by crimping a sheet made of a compound of rubber, asbestos, etc. onto both sides of a hook steel plate 12 from which a large number of hooks 11 are protruded, thereby applying a layer 13 of the compound to the steel plate 12. A gasket body 14 formed on both sides, and a cylinder hole 1 provided in this body 14.
5, and a metal bore grommet 16 mounted around the cylinder hole 15 of the main body 14.
そして、前記ボアグロメット１６はその一部を副燃焼室
部材２の下面の外周のやや外側にまで延長されている（
１６ａはこの延長部を示す）。したがって、このガスケ
ット１０のうち、シリンダ穴１５の周縁部分（以下、第
一の部分Ａという）においてはガスケット本体１４の両
面にボアグロメット１６が存在し、前記ボアグロメット
１６の延長部１６ａが位置する部分（以下、第二の部分
Ｂという）においてはガスケット本体１４の片面にのみ
ボアグロメット１６が存在し、残りの部分（以下、第三
の部分Ｃという）においてはガスケット本体１４の両面
ともボアグロメット１６は存在しない。A portion of the bore grommet 16 extends slightly outside the outer periphery of the lower surface of the sub-combustion chamber member 2 (
16a indicates this extension). Therefore, in this gasket 10, the bore grommet 16 is present on both sides of the gasket body 14 in the peripheral portion of the cylinder hole 15 (hereinafter referred to as the first portion A), and the extension portion 16a of the bore grommet 16 is located. In the part (hereinafter referred to as the second part B), the bore grommet 16 is present only on one side of the gasket body 14, and in the remaining part (hereinafter referred to as the third part C), the bore grommet 16 is present on both sides of the gasket body 14. 16 does not exist.
ここで、前記ボアグロメット１６は、第一の部分Ａにお
いてガスをシールするに十分な面圧を維持し、さらに第
二の部分Ｂ（延長部１６ａ）において副燃焼室部材２と
第一の部分Ａとの間を通過して来る少量のガスをシール
（所謂二次シール）するために必要な面圧を確保する目
的で設けられているものである。Here, the bore grommet 16 maintains a surface pressure sufficient to seal gas in the first part A, and furthermore, in the second part B (extension part 16a), the auxiliary combustion chamber member 2 and the first part This is provided for the purpose of securing the surface pressure necessary for sealing a small amount of gas passing between A and A (so-called secondary seal).
第６図は、この従来のガスケット１０の第一の部分Ａ、
第二の部分Ｂおよび第三の部分Ｃにおける圧縮歪と圧縮
応力との関係をそれぞれ示したものである。そして、正
常な使用状態では、ガスケット１０全体が１０％程度圧
縮され、このとき第一の部分Ａの圧縮応力は１０００に
！Ｊ／ａｉ、第二の部分Ｂの圧縮応力は３００Ｋｇ／Ｃ
Ｉｉ、第三の部分Ｃの圧縮応力は１００Ｋｙ／ｃｔＡ程
度となる。FIG. 6 shows a first part A of this conventional gasket 10;
The relationship between compressive strain and compressive stress in the second portion B and the third portion C is shown, respectively. Under normal usage conditions, the entire gasket 10 is compressed by about 10%, and at this time the compressive stress in the first portion A is 1000! J/ai, the compressive stress of the second part B is 300Kg/C
Ii, the compressive stress of the third portion C is about 100 Ky/ctA.
しかしながら、このような従来のシリンダヘツドガスケ
ット１０においては、
（イ）シリンダ穴１５の周縁部においてガスの一次シー
ルを行う第一の部分Ａに大きな応力が作用すると、該部
分のゴム・石綿コンパウンド１３が圧縮弾性限度を越え
てしまい、シーリング応力の低下、シーリングギャップ
の拡大、ひいてはガス漏れおよびボアグロメット１６の
破損へと発展しやすい。However, in such a conventional cylinder head gasket 10, (a) when a large stress is applied to the first portion A that performs the primary gas sealing at the peripheral edge of the cylinder hole 15, the rubber/asbestos compound 13 in this portion exceeds the compressive elastic limit, which tends to lead to a decrease in sealing stress, an enlargement of the sealing gap, and eventually gas leakage and damage to the bore grommet 16.
（ロ）ガスシール部、すなわち第一の部分Ａおよび第二
の部分Ｂに多大な熱的負荷が掛ることにより、これらの
部分においてゴム・石綿コンパウンド１３がへたり（ク
リープ）を起こしやすく、これによってもガス漏れを発
生しやすい。(b) When a large thermal load is applied to the gas seal part, that is, the first part A and the second part B, the rubber/asbestos compound 13 tends to settle (creep) in these parts. Gas leaks are also likely to occur.
（ハ）第三の部分Ｃに設けられろ水穴および油穴（図示
せず）の周囲は、シールが不十分になりがちであるので
、液状ガスケットを塗布したり、ゴム製のリングを装着
していたが、これらの作業は手間が掛り、生産性を低下
させる。また、液状ガスケットを塗布する場合には、必
ずしも満足すべきシール効果を得ることができない。(C) The area around the drain hole and oil hole (not shown) provided in the third part C tends to be insufficiently sealed, so a liquid gasket may be applied or a rubber ring may be attached. However, these tasks are time-consuming and reduce productivity. Furthermore, when applying a liquid gasket, it is not always possible to obtain a satisfactory sealing effect.
（ニ）水穴および油穴の周囲のシールを十分にするため
、ボルトの締め付は力を大きくすると、該ボルトの周囲
においてゴム・石綿コンパウンド１３に過大な応力が作
用し、その圧縮弾性限度を越えてしまい、ガスケット本
体１が破壊してしまう。(d) If the bolts are tightened with a large force to ensure sufficient sealing around the water and oil holes, excessive stress will be applied to the rubber/asbestos compound 13 around the bolts, and the compressive elasticity limit will be reduced. If the gasket body 1 is exceeded, the gasket body 1 will be destroyed.
（ホ）ガスシール部、すなわち第一の部分Ａおよび第二
の部分Ｂに非金属材料（すなわち、ゴム・石綿コンパウ
ンド１３）の厚い層が存在するため、ガスシール部の熱
伝導性が悪く、副燃焼室部材２からシリンダブロック５
等へ熱を逃がす機能が十分でないので、副燃焼室３の周
囲の冷却が不十分になる。(e) Since there is a thick layer of non-metallic material (i.e. rubber/asbestos compound 13) in the gas seal part, that is, the first part A and the second part B, the thermal conductivity of the gas seal part is poor; From the auxiliary combustion chamber member 2 to the cylinder block 5
Since the function of dissipating heat to etc. is not sufficient, cooling of the area around the sub-combustion chamber 3 becomes insufficient.
等の欠点があった。There were drawbacks such as.
本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもの
で、理想的な面圧配分を得ることができるとともに、ガ
スシール部に大きな応力が作用しても圧縮弾性限度を越
えてしまうことがなく、また大きな熱負荷をを受けても
ガスシール部がへたり（クリープ）を起こすことがなく
、安定して優れたガスシール性能を維持でき、かつガス
シール部の熱伝導性が非常に良く、副燃焼室部材の熱の
放散を良好にすることができ、しかも水および油に対し
ても極めて優れたシール性能を安定して維持でき、水穴
および油穴の周囲に液状ガスケットを塗布したり、ゴム
製のリングを装着したりする必要もないシリンダヘッド
ガスケットを提供することを目的とする。The present invention has been made to eliminate the above-mentioned conventional drawbacks, and it is possible to obtain an ideal surface pressure distribution, and to prevent the compressive elasticity limit from being exceeded even if a large stress is applied to the gas seal part. Furthermore, the gas seal part does not sag (creep) even when subjected to a large heat load, maintaining stable and excellent gas sealing performance, and the gas seal part has very good thermal conductivity. , it is possible to improve the heat dissipation of the auxiliary combustion chamber members, and it is also possible to stably maintain extremely excellent sealing performance against water and oil, by applying a liquid gasket around the water and oil holes. To provide a cylinder head gasket that does not require the installation of a rubber ring.
本発明によるシリンダヘッドガスケットは、金属製の芯
板と、この芯板に設けられたシリンダ穴と、前記芯板の
前記シリンダヘッドおよび前記副燃焼室側の面のうちの
前記シリンダ穴の周縁部および該周縁部から前記副燃焼
室部材の外周よりヤヤ外側にまで延びる部分に重ねられ
た金属板からなるヘッド側シムと、前記芯板の前記シリ
ンダブロック側の面のうちの前記シリンダ穴の周縁部に
重ねられた金属板からなるブロック側シムと、前記ヘッ
ド側シム、前記芯板および前記ブロック側シムを外側か
ら挟んで前記ヘッド側およびブロック側シムの表面を覆
う金属製のボアグロメットと、前記芯板の両面のうちの
前記ヘッド側シムおよび前記ブロック側シムが存在しな
い部分に重ねられたヘッド側表面板およびブロック側表
面板と、前記芯板および前記表面板に貫通された水穴お
よび油穴と、各前記表面板のうちの前記水穴および前記
油穴の周囲にそれぞれ設けられ、該表面板の外面側に突
出するビード部とを有してなり、前記ヘッド側およびブ
ロック側表面板は、それぞれ金属板の両面に、圧縮性繊
維とゴム等のエラストマーとを含むコンパウンドからな
る圧縮性材料層をコーティングしてなり、
該ガスケットの各部の初期厚さのうち、前記芯板の両面
に前記ヘッド側およびブロック側シムが重ねられ、さら
にその両側に前記ボアグロメットが設けられている部分
（以下、第一の部分りという）の初期厚さをｔ８１．前
記芯板の前記シリンダヘッドおよび前記副燃焼室側の面
に前記ヘッド側シムおよび前記ボアグロメットが重ねら
れている一方、前記シリンダブロック側の面に前記ブロ
ック側表面板が重ねられている部分Ｃ１２下、第二の部
分Ｅという）の初期厚さをｔＥ、前記芯板の前記シリン
ダヘッドおよび前記副燃焼室側の面に前記ヘッド側表面
板が重ねられている一方、前記シリンダブロック側の面
に前記ブロック側表面板が重ねられている部分（以下、
第三の部分Ｆという）であってかつ前記ビード部以外の
部分の初期厚さを１．とすると、ｔＤ＞ｔＥ＞ｔＦとさ
れているものである。The cylinder head gasket according to the present invention includes a metal core plate, a cylinder hole provided in the core plate, and a peripheral edge of the cylinder hole on a surface of the core plate facing the cylinder head and the auxiliary combustion chamber. and a head-side shim made of metal plates stacked on a portion extending from the peripheral edge to the outer side of the outer circumference of the auxiliary combustion chamber member, and a peripheral edge of the cylinder hole on the cylinder block side surface of the core plate. a block-side shim made of metal plates stacked on top of each other; a metal bore grommet that covers the surfaces of the head-side and block-side shims while sandwiching the head-side shim, the core plate, and the block-side shim from the outside; A head-side surface plate and a block-side surface plate overlaid on a portion of both surfaces of the core plate where the head-side shim and the block-side shim are not present, and a water hole penetrated through the core plate and the surface plate. It has an oil hole and a bead portion that is provided around the water hole and the oil hole of each of the surface plates and protrudes toward the outer surface side of the surface plate, and Each face plate is formed by coating both sides of a metal plate with a compressible material layer made of a compound containing compressible fibers and an elastomer such as rubber, and of the initial thickness of each part of the gasket, both sides of the core plate The initial thickness of the portion (hereinafter referred to as the first portion) where the head side and block side shims are overlapped and the bore grommets are provided on both sides is t81. A portion C12 in which the head-side shim and the bore grommet are overlapped on a surface of the core plate on the side of the cylinder head and the auxiliary combustion chamber, and the block-side surface plate is overlapped on the surface on the cylinder block side. tE is the initial thickness of the second portion (hereinafter referred to as the second portion E), and the head-side surface plate is superimposed on the surface of the core plate facing the cylinder head and the auxiliary combustion chamber, while the surface facing the cylinder block side The part where the block side surface plate is overlapped (hereinafter referred to as
The initial thickness of the portion other than the bead portion (referred to as the third portion F) is 1. Then, tD>tE>tF.
本発明においては、第一の部分Ｄ１第二の部分Ｅおよび
第三の部分Ｆの初期厚さの関係は、上述の大小関係とな
っており、シリンダヘッドが締め付けられたとき、第一
の部分りおよび第二の部分Ｅの厚さが第三の部分Ｆの初
期厚さｔｒに達することになるので、第一の部分りにお
いて最も面圧が大となり、第二の部分Ｅ１第三の部分Ｆ
の順に面圧が小さくなφという理想的な面圧配分が得ら
れる。In the present invention, the relationship between the initial thicknesses of the first portion D1, the second portion E, and the third portion F is the above-mentioned size relationship, and when the cylinder head is tightened, the first portion Since the thickness of the second part E reaches the initial thickness tr of the third part F, the surface pressure is the largest in the first part E, and the second part E1 and the third part E reach the initial thickness tr of the third part F. F
An ideal surface pressure distribution is obtained in which the surface pressure decreases in the order of φ.
また、このガスケットにおいては、シリンダ穴の周縁に
おいてガスシールを行う第一の部分りはすべて金属から
なるので、この部分に過大な応力が作用しても圧縮弾性
限度を超えることがなく、したがって前記従来のシリン
ダヘッドガスケットの場合のようにシーリング応力の低
下、シーリングギャップの拡大、ひいてはガス漏れおよ
びボアグロメットの破損等を招くこともない。そして、
当然へたり性も少なく、高いトルク保持力を得られるた
め、安定して優れたガスシール性能を維持することがで
きる。In addition, in this gasket, the first part that performs gas sealing at the periphery of the cylinder hole is entirely made of metal, so even if excessive stress is applied to this part, the compressive elastic limit will not be exceeded. Unlike conventional cylinder head gaskets, the sealing stress does not decrease, the sealing gap widens, and gas leakage and bore grommet damage occur. and,
Naturally, it has less tendency to set and can obtain high torque holding power, so it is possible to maintain stable and excellent gas sealing performance.
ざらに、第一の部分りは金属のみから構成されているた
め、熱放散がよく、大きな熱負荷が掛っても、へたり（
クリープ）を起こしてガス漏れを生じるようなこともな
い。また同時に、副燃焼室部材からシリンダブロック等
へ熱が良く逃がされるため、副燃焼室の周囲の冷却が十
分に行われる。Generally speaking, since the first part is made only of metal, it has good heat dissipation and does not sag even under a large heat load.
There is no risk of gas leakage caused by creep. At the same time, since heat is well released from the sub-combustion chamber members to the cylinder block and the like, the area around the sub-combustion chamber is sufficiently cooled.
また、第三の部分Ｆにおいては、ビードが設けられてい
ることにより、シリンダヘッドおよびシリンダブロック
に対する接触面積が制限されるので、小さなボルト締付
力で、水穴、袖穴の周囲において十分高い接触圧を得る
ことができる。In addition, in the third part F, the contact area with the cylinder head and cylinder block is limited due to the bead provided, so a small bolt tightening force can be applied to the water hole and armhole. Contact pressure can be obtained.
また、芯板に２枚の表面板を重ね合わせてガスケット本
体を構成するので、各表面板に使用される金属板の板厚
を十分薄くすることができる。そして、これらの薄い金
属板にビードをそれぞれ形成するので、これらのビード
部分（すなわち、水、油シール部）に比較的高い圧縮性
を持たせることができるため、安定した均一な面圧分布
状態が得られ、ビード部分に安定したシール応力を維持
でき、水、油のシールを極めて良好に維持できる。Furthermore, since the gasket body is constructed by overlapping two face plates on the core plate, the thickness of the metal plate used for each face plate can be made sufficiently thin. Since beads are formed on each of these thin metal plates, these bead parts (i.e., water and oil seal parts) can be given relatively high compressibility, resulting in a stable and uniform surface pressure distribution state. is obtained, stable sealing stress can be maintained in the bead portion, and water and oil sealing can be maintained extremely well.
また、ガスケット本体の第三の部分Ｆのうちのビード以
外の部分についてみても、前記のように圧縮性材料層が
薄いため、へたり性は極めて少なく、全体として高いト
ルク保持力が得られる。Also, regarding the third portion F of the gasket body other than the bead, since the compressible material layer is thin as described above, the tendency to set is extremely small, and a high torque retention force is obtained as a whole.
さらに、ビードはプレス加工により形成できるので、従
来のように水穴および袖穴の周囲に液状ガスケットを塗
布したり、ゴム製のリングを装着した４つする場合に比
べ、シリンダヘッドガスケットの生産性を向上させるこ
とができる。Furthermore, since the bead can be formed by press processing, the productivity of the cylinder head gasket is improved compared to the conventional method of applying liquid gasket around the water hole and sleeve hole, or attaching four rubber rings. can be improved.
以下、本発明を図面に示す実施例に基づいて説明する。 Hereinafter, the present invention will be explained based on embodiments shown in the drawings.
第１図から第４図までは、本発明の一実施例を示す（な
お、第４図における符号１〜５，９は、前記第１図の場
合と同一の内燃機関の部品を示している）。ガスケット
本体２１は、板厚１２２＝０．７０ｓのｓｐｃｃｍ板か
らなる芯板２２の両面にヘッド側表面板２３、ブロック
側表面板２４をそれぞれ重ね合わせてなる。そして、前
記ヘッド側表面板２３は、５ＰＣＣ鋼板２３ａの両面に
、圧縮性無機繊維もしくは圧縮性有機繊維またはその両
者からなる基材繊維と、ゴム材と、ゴム薬品と、無機充
填材とのコンパウンドからなる薄い圧縮性材料層２３ｂ
を被覆してなる（第２図はヘッド側表面板２３の拡大断
面図である）。同様にして、前記表面板２４は、ｓｐｃ
ｃｍ板２４ａの両面に圧縮性材料１１２３ｂと同一のコ
ンパウンドからなる薄い圧縮性材料層２４ｂを被覆して
なる。なお、本実施例においては、鋼板２３ａ、２４ａ
の板厚はそれぞれ０．３Ｍ、これらの鋼板に被覆された
圧縮性材料ｆｆ１２３ｂ、２４ｂはそれぞれ片面につき
７５μとされており、したがって表面板２３．２４の総
板厚”２３＝ １２４はそれぞれ０．４５ｍとされてい
る。1 to 4 show an embodiment of the present invention (numerals 1 to 5 and 9 in FIG. 4 indicate the same parts of the internal combustion engine as in the case of FIG. 1). ). The gasket body 21 is formed by superimposing a head side surface plate 23 and a block side surface plate 24 on both sides of a core plate 22 made of an spcm plate having a thickness of 122=0.70 s. The head-side surface plate 23 has a compound of base fibers made of compressible inorganic fibers, compressible organic fibers, or both, a rubber material, a rubber chemical, and an inorganic filler on both sides of the 5PCC steel plate 23a. A thin compressible material layer 23b consisting of
(FIG. 2 is an enlarged sectional view of the head side surface plate 23). Similarly, the surface plate 24 is spc
Both sides of the cm plate 24a are coated with a thin compressible material layer 24b made of the same compound as the compressible material 1123b. Note that in this embodiment, the steel plates 23a, 24a
The thickness of each of the steel plates is 0.3M, and the compressible materials ff123b and 24b coated on these steel plates are each 75μ on one side.Therefore, the total thickness of the surface plates 23 and 24 is 0.3M, respectively. It is said to be 45m.
なお、前記圧縮性材料層２３ｂ、２４ｂを構成するコン
パウンドの基材繊維を構成する無ｔｌｌ雑としては、石
綿、ガラス１ｉｕｔｔ、セラミック繊維、岩綿、鉱滓綿
、溶融石英繊維、化学処理高シリカ繊維、溶融珪酸アル
ミナ繊維、アルミナ連続ｍ維、安定化ジルコニア繊維、
窒化ホウ素ｌＩｉ維、チタン酸アルカリ＄１Ｉｉ１１ｔ
、ウィスカー、ボロン繊維、炭素ｗ４維、金属ｉｌｉ￥
Ｌ等を用いることができる。The non-tll materials constituting the base fibers of the compounds constituting the compressible material layers 23b and 24b include asbestos, glass 1iutt, ceramic fibers, rock wool, mineral wool, fused silica fibers, and chemically treated high silica fibers. , fused silicate alumina fiber, alumina continuous m fiber, stabilized zirconia fiber,
Boron nitride lIi fiber, alkali titanate $1Ii11t
, whiskers, boron fiber, carbon w4 fiber, metal ili￥
L etc. can be used.
また、前記コンパウンドの基材ｍ維を構成する右前繊維
としては、芳香族ポリアミド繊維、ポリアミド系繊維、
ポリオレフィン系繊維、ポリエステル系繊維、ポリアク
リロニトリル系繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポ
リ塩化ビニル系繊維、ポリ尿素系繊維、ポリウレタン系
ｍ紺、ポリフルオロカーボン系繊維、フェノール繊維、
セルロース系繊維等を用いることができる。In addition, the right front fibers constituting the base m fibers of the compound include aromatic polyamide fibers, polyamide fibers,
Polyolefin fibers, polyester fibers, polyacrylonitrile fibers, polyvinyl alcohol fibers, polyvinyl chloride fibers, polyurea fibers, polyurethane navy blue, polyfluorocarbon fibers, phenolic fibers,
Cellulose fibers and the like can be used.
また、前記コンパウンドを構成するゴム材としては、ニ
トリルゴム（ＮＢＲ＞ 、スチレンブタジェンゴム（Ｓ
ＢＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、クロロプレンゴム（
ＣＲ） 、ブタジェンゴム（ＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩ
Ｒ）、エチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ＞、フッ素ゴ
ム（ＦＰＭ）、シリコーンゴム（Ｓ ｉ ） 、クロロ
スルフォン化ポリエチレン（Ｃ３Ｍ） 、エチレン酢ビ
ゴム（ＥＶＡ）、塩化ポリエチレン（ＣＰＥ）、塩化ブ
チルゴム（ＣＩＲ）、エピクロルヒドリンゴム（ＥＣＯ
）、ニトリルインブレンゴム（ＮＩＲ）、天然ゴム（Ｎ
Ｒ＞等を用いることができる。また、ゴム材の代りに他
の種のエラストマーを使用することもできる。Further, as the rubber materials constituting the compound, nitrile rubber (NBR>), styrene-butadiene rubber (S
BR), isoprene rubber (IR), chloroprene rubber (
CR), butadiene rubber (BR), butyl rubber (II
R), ethylene-propylene rubber (EPM>, fluororubber (FPM), silicone rubber (S i ), chlorosulfonated polyethylene (C3M), ethylene vinyl acetate rubber (EVA), chlorinated polyethylene (CPE), butyl chloride rubber (CIR) , epichlorohydrin rubber (ECO
), nitrile inbrene rubber (NIR), natural rubber (N
R> etc. can be used. Also, other types of elastomers can be used instead of rubber materials.
また、前記コンパウンドを構成するゴム薬品としては、
硫黄、酸化亜鉛、酸化マグネシウム、過酸化物、ジニト
ロリベンゼン等の加硫剤、およびチアゾール系化合物、
ポリアミン系化合物、スルフェンアミド系化合物、ジチ
オカルバメート系化合物、アルデヒドアミン系化合物、
グアニジン系化合物、チオ尿素系化合物、キサンテート
系化合物等の加硫促進剤を用いることができる。In addition, the rubber chemicals constituting the compound include:
Vulcanizing agents such as sulfur, zinc oxide, magnesium oxide, peroxide, dinitrol benzene, and thiazole compounds,
Polyamine compounds, sulfenamide compounds, dithiocarbamate compounds, aldehyde amine compounds,
Vulcanization accelerators such as guanidine compounds, thiourea compounds, and xanthate compounds can be used.
ざらに、前記充填材としては、クレー、タルク、硫酸バ
リウム、重炭酸ナトリウム、グラファイト、硫酸鉛、ト
リポリ石、ウオラストナイト等を用いることができる。In general, clay, talc, barium sulfate, sodium bicarbonate, graphite, lead sulfate, tripolite, wollastonite, etc. can be used as the filler.
前記芯板２２には、シリンダ穴２５が設けられている。A cylinder hole 25 is provided in the core plate 22 .
そして、芯板２２のシリンダヘッド１および副燃焼室部
材２側の面のうち、シリンダ穴２５の周縁の環状の部分
および該部分からさらに副燃焼室部材２の下面の外周よ
りやや外側にまで延びる三日月状の部分には、ヘッド側
表面板２３は重ねられていない。また、芯板２２のシリ
ンダブロック側の面のうち、シリンダ穴２５の周縁の環
状の部分には表面板２４が重ねられていない。Of the surface of the core plate 22 on the side of the cylinder head 1 and the auxiliary combustion chamber member 2, an annular portion around the periphery of the cylinder hole 25 and further extends from the annular portion to slightly outside the outer periphery of the lower surface of the auxiliary combustion chamber member 2. The head-side surface plate 23 is not superimposed on the crescent-shaped portion. Moreover, the surface plate 24 is not superimposed on the annular portion of the peripheral edge of the cylinder hole 25 on the cylinder block side surface of the core plate 22 .
そして、このように芯板２２の両面うちの表面板２３．
２４を重ねられていない部分には、それぞれ該各部分に
対応する形状の５ＰＣＣＷＡ板からなるヘッド側シム２
７およびブロック側シム２８が重ねられている。これら
のシム２７．２８の板厚ｔ２７＝ １２８はともに０．
２５．とされている。また、前記シム２７．２８設置部
には、板厚ｔ２６＝０．２５ｍのステンレス鋼からなる
ボアグロメット２６が、シム２７．２８を介して芯板２
２を挟むようにして装＠されている（ただし、ボアグロ
メット２６およびシム２７．２８の端部と表面板２３．
２４の端部との間には、若干の間隙２９，３０が設けら
れている）。In this way, the surface plate 23 of both sides of the core plate 22.
24 are not overlapped, there are head side shims 2 made of 5PCCWA plates having shapes corresponding to the respective parts.
7 and block side shim 28 are overlapped. The plate thicknesses t27=128 of these shims 27 and 28 are both 0.
25. It is said that Further, a bore grommet 26 made of stainless steel with a plate thickness t26=0.25 m is attached to the core plate 27, 28 through the shim 27, 28.
(However, the bore grommet 26 and the ends of the shims 27 and 28 and the surface plate 23.
A slight gap 29, 30 is provided between the end portions 24).
前記芯板２２および表面板２３．２４には、冷却水を通
過させるための水穴３１、潤滑油を通過させるための袖
穴３２（第３図参照）、および締付ボルトを挿通するた
めのボルト穴３３が設けられている。前記表面板２３．
２４のうちの水穴３１および袖穴３２の周囲の部分には
、第１図に示されるように外方に突出する横断面円弧状
のビード３４がプレス加工により形成されており、これ
らのビード３４はそれぞれ水穴３１および袖穴３２を環
状に取り囲んでいる（なお、水穴３１の周囲に形成され
るビード３４の横断面形状のみが第１図に示されている
が、袖穴３２の周囲に形成されるビード３４の横断面形
状も同様の形状である。The core plate 22 and the surface plates 23 and 24 have water holes 31 for passing cooling water, side holes 32 for passing lubricating oil (see Fig. 3), and holes for inserting tightening bolts. A bolt hole 33 is provided. The surface plate 23.
As shown in FIG. 1, beads 34 having an arcuate cross section and projecting outward are formed by press working in the parts around the water hole 31 and armhole 32 of the 24. 34 annularly surrounds the water hole 31 and armhole 32, respectively (note that only the cross-sectional shape of the bead 34 formed around the water hole 31 is shown in FIG. The cross-sectional shape of the bead 34 formed around the bead 34 also has a similar shape.
また、第３図の平面図においては、ビード３４は一点鎖
線で示されている）。Furthermore, in the plan view of FIG. 3, the bead 34 is indicated by a dashed line).
このシリンダヘッドガスケットは以上のような構成とな
っているので、シリンダ穴２５の周縁部分（以下、第一
の部分りという）においては、芯板２２のシリンダヘッ
ド１および副燃焼室部材２側の面にヘッド側シム２７が
存在する一方、シリンダブロック５側の面にブロック側
シム２８が存在し、ざらに各シム２７．２８の外側にそ
れぞれボアグロメット２６が存在する。したがって、こ
の第一の部分りにおけるこのガスケットの初期厚さｔ、
は、
ｔＤ＝ｔ２２＋ｔ２７＋ｔ２８＋ｔ２６ｘ２＝ １．
７０ｍとなっている。Since this cylinder head gasket has the above-mentioned configuration, in the peripheral portion of the cylinder hole 25 (hereinafter referred to as the first portion), the cylinder head 1 and sub-combustion chamber member 2 side of the core plate 22 A head-side shim 27 is present on the surface, while a block-side shim 28 is present on the surface facing the cylinder block 5, and a bore grommet 26 is present roughly on the outside of each shim 27,28. Therefore, the initial thickness t of this gasket in this first portion,
is, tD=t22+t27+t28+t26x2=1.
It is 70m.
また、シリンダ穴２５の周縁部分から副燃焼室部材２の
下面の外周よりやや外側にまで延びる三日月状の部分（
以下、第二の部分Ｅという）においては、芯板２２のシ
リンダヘッド１および副燃焼室部材２側の面にヘッド側
シム２７およびボアグロメット２６が存在する一方、シ
リンダブロック５側の面にブロック側表面板２４が存在
する。In addition, a crescent-shaped portion (
In the second portion E), a head-side shim 27 and a bore grommet 26 are present on the surface of the core plate 22 facing the cylinder head 1 and the auxiliary combustion chamber member 2, while a block is present on the surface facing the cylinder block 5. A side surface plate 24 is present.
したがって、この第二の部分Ｅにおけるこのガスケット
の初期厚ざｔＥは、
ｉｔ ＝ ｊｌ’２２＋ｉ２ｙ＋ ｊ２Ｂ＋ｊ２４＝
１．６５ ｍ１ｌｌとなっている。Therefore, the initial thickness tE of this gasket in this second portion E is: it = jl'22+i2y+ j2B+j24=
It has a volume of 1.65 ml.
ざらに、このガスケットの残りの部分（以下、第三の部
分Ｆという）においては、芯板２２の両面にそれぞれ表
面板２３．２４が存在し、ボアグロメット２６は存在し
ない。したがって、この第三の部分Ｆのうちのビード３
４以外の部分におけるこのガスケットの初期厚さ１Ｆは
、
ｔ Ｆ＝ ｔ ２２＋ｔ ２３＋ｔ ２４＝ １．６０
厩となっている。Roughly speaking, in the remaining part of this gasket (hereinafter referred to as the third part F), surface plates 23 and 24 are present on both sides of the core plate 22, and the bore grommet 26 is not present. Therefore, bead 3 of this third portion F
The initial thickness 1F of this gasket in parts other than 4 is: tF=t22+t23+t24=1.60
It has become a stable.
このようにこのガスケットにおいては、第一の部分Ｄ、
第二の部分Ｅおよび第三の部分Ｆの初期厚さの関係は、
ｉｐ ＞ｔＥ＞ｔ。In this way, in this gasket, the first portion D,
The relationship between the initial thicknesses of the second portion E and the third portion F is ip > tE > t.
となっており、第４図のようにシリンダヘッド１が締め
付けられたとき、第一の部分りおよび第二の部分Ｅの板
厚が第三の部分Ｆの初期厚さｔＦに達することになるの
で、第一の部分りにおいて最も面圧が大となり、第二の
部分Ｅ、第三の部分Ｆの順に面圧が小さくなるという理
想的な面圧配分が得られる。When the cylinder head 1 is tightened as shown in Fig. 4, the thickness of the first part E and the second part E will reach the initial thickness tF of the third part F. Therefore, an ideal surface pressure distribution can be obtained in which the surface pressure is greatest in the first portion, and the surface pressure decreases in the order of the second portion E and the third portion F.
具体的に言うと、第一の部分Ｄ１第二の部分Ｅ１および
第三の部分Ｃのビード３４部分における圧縮歪と圧縮応
力との関係は第５図のようになり、シリンダさラド１が
適正な締付力で締め付けられたとき、第一の部分りおよ
び第二の部分Ｅは５％程度圧縮されて圧縮応力はそれぞ
れ１００ＯＮｆｆ ／ ｃｒＡ、６００に！ｊ／ｃｍ程
度となり、第三の部分Ｃのビード３４部分は２０％程度
圧縮されて圧縮応力は４００Ｋｇ／ｄ程度となる。Specifically, the relationship between compressive strain and compressive stress at the bead 34 portion of the first portion D1, second portion E1, and third portion C is as shown in Fig. 5, and the cylinder radius rad 1 is appropriate. When tightened with a certain tightening force, the first part E and the second part E are compressed by about 5%, and the compressive stress becomes 100 ONff/crA, 600! j/cm, and the bead 34 portion of the third portion C is compressed by about 20%, resulting in a compressive stress of about 400 Kg/d.
また、このガスケットにおいては、シリンダ穴２５の周
縁においてガスシールを行う第一の部分りはすべて金属
からなるので、この部分に過大な応力が作用しても、第
５図の特性から明らかなように圧縮弾性限度を超えるこ
とがなく、したがって前記従来のシリンダヘッドガスケ
ットの場合のようにシーリング応力の低下、シーリング
ギャップの拡大、ひいてはガス漏れおよびボアグロメッ
ト２６の破損等を招くこともない。そして、当然へたり
性も少なく、高いトルク保持力を得られるため、安定し
て優れたガスシール性能を維持することができる。In addition, in this gasket, the first part that performs gas sealing at the periphery of the cylinder hole 25 is entirely made of metal, so even if excessive stress is applied to this part, as is clear from the characteristics shown in FIG. The compressive elastic limit is not exceeded, and therefore the sealing stress is not reduced, the sealing gap is widened, and gas leakage and damage to the bore grommet 26 are not caused as in the case of the conventional cylinder head gasket. Naturally, it has little tendency to set, and high torque holding power can be obtained, so it is possible to stably maintain excellent gas sealing performance.
さらに、第一の部分りは金属のみから構成されているた
め、熱放散がよく、大きな熱負荷が掛っても、へたり（
クリープ）を起こしてガス漏れを生じるようなこともな
い。また同時に、副燃焼室部材２からシリンダブロック
５等へ熱が良く逃がされるため、副燃焼室３の周囲の冷
却が十分に行われる。Furthermore, since the first part is made only of metal, it has good heat dissipation and does not sag even under a large heat load.
There is no risk of gas leakage caused by creep. At the same time, since heat is well released from the sub-combustion chamber member 2 to the cylinder block 5 and the like, the area around the sub-combustion chamber 3 is sufficiently cooled.
また、ビード３４が設けられていることにより、シリン
ダヘッドおよびシリンダブロックに対する接触面積が制
限されるので、小さなボルト締付力で、水穴３１、袖穴
３２の周囲において十分高い接触圧を得ることができる
。Furthermore, since the bead 34 limits the contact area with the cylinder head and cylinder block, it is possible to obtain a sufficiently high contact pressure around the water hole 31 and armhole 32 with a small bolt tightening force. Can be done.
また、芯板２２に２枚の表面板２３．２４を重ね合わせ
てガスケット本体２１を構成するので、各表面板２３．
２４に使用される鋼板２３ａ、２４ａの板厚を十分薄く
することができる。そして、これらの薄い鋼板２３ａ、
２４ａにと一ド３４をそれぞれ形成するので、これらの
ビード３４部分（すなわち、水、油シール部）に比較的
高い圧縮性を持たせることができるため、安定した均一
な面圧分布状態が得られ、ビード３４部分に安定したシ
ール応力を維持でき、水、油のシールを極めて良好に維
持できる。Moreover, since the gasket body 21 is constructed by overlapping two surface plates 23 and 24 on the core plate 22, each surface plate 23.
The thickness of the steel plates 23a and 24a used for the steel plate 24 can be made sufficiently thin. And these thin steel plates 23a,
Since the bead 34 is formed on each of the beads 24a, the bead 34 portion (that is, the water and oil seal portion) can be given relatively high compressibility, so that a stable and uniform surface pressure distribution state can be obtained. Therefore, stable sealing stress can be maintained in the bead 34 portion, and water and oil sealing can be maintained extremely well.
また、ガスケット本体２１の第三の部分Ｆのうちのビー
ド３４以外の部分についてみても、前記のように圧縮性
材料層２３ｂ、２４ｂが薄いため、へたり性は極めて少
なく、全体として高いトルク保持力が得られる。Also, regarding the third portion F of the gasket body 21 other than the bead 34, since the compressible material layers 23b and 24b are thin as described above, the tendency to set is extremely small and the overall torque retention is high. You can gain strength.
また、ビード３４はプレス加工により形成できるので、
従来のように水穴および袖穴の周囲に液状ガスケットを
塗布したり、ゴム製のリングを装着したりする場合に比
べ、シリンダヘッドガスケットの生産性を向上させるこ
とができる。Moreover, since the bead 34 can be formed by press working,
The productivity of cylinder head gaskets can be improved compared to the conventional method of applying a liquid gasket around the water hole and sleeve hole or attaching a rubber ring.
なお、本発明において芯板、ヘッド側およびブロック側
シム、ヘッド側およびブロック側表面板を構成する金属
は、前記実施例に使用された金属に限られることはなく
、それぞれ催の種の金属を用いることも可能である。In addition, in the present invention, the metals constituting the core plate, head side and block side shims, and head side and block side surface plates are not limited to the metals used in the above embodiments, and metals of various types may be used. It is also possible to use
以上のように本発明によるシリンダヘッドガスケットは
、
（ａ＞理想的な面圧配分を得ることができる。As described above, the cylinder head gasket according to the present invention can obtain (a>ideal surface pressure distribution).
（ｂ）ガスシール部に大きな応力が作用しても、圧縮弾
性限度を越えてしまうことがない。(b) Even if a large stress is applied to the gas seal portion, the compressive elasticity limit will not be exceeded.
（Ｃ）大きな熱負荷をを受けても、ガスシール部がへた
りを起こすことがない。(C) Even when subjected to a large heat load, the gas seal part does not sag.
（ｄ＞ガスシール部の熱伝導性が非常に良く、副燃焼室
部材の熱の放散を良好にすることができる。(d> The heat conductivity of the gas seal portion is very good, and the heat dissipation of the sub-combustion chamber member can be improved.
（ｅ）上述のことから、安定して優れたガスシール性能
を維持できるのみならず、水および油に対しても極めて
優れたシール性能を安定して維持でき、しかも水穴およ
び袖穴の周囲に液状ガスケットを塗布したり、ゴム製の
リングを装着したりする必要もない。(e) From the above, it is possible to not only stably maintain excellent gas sealing performance, but also stably maintain extremely excellent sealing performance against water and oil, and also around the water hole and armhole. There is no need to apply liquid gaskets or attach rubber rings.
等の優れた効果を得られるものである。It is possible to obtain excellent effects such as
第１図は本発明によるシリンダヘッドガスケットの一実
施例を示す断面図（断面位置は第３図のＩ−Ｉ線）、第
２図は前記実施例におけるガスケット本体を示す部分拡
大断面図、第３図は前記実例を示す平面図、第４図は前
記実施例を、副燃焼室を有する内燃機関に装着した状態
にて示す断面図、第５図は前記実施例の各部分における
圧縮歪と圧縮応力との関係を示す特性図、第６図は従来
のシリンダヘッドガスケットの一例の各部分における圧
縮歪と圧縮応力との関係を示す特性図、第７図は前記従
来のシリンダヘッドガスケットを、副燃焼室を有する内
燃機関に装着した状態にて示す断面図、第８図は前記従
来のシリンダヘッドガスケットを示す断面図である。
１・・・シリンダヘッド、２・・・副燃焼室部材、３・
・・副燃焼室、４・・・シリンダ、５・・・シリンダブ
ロック、２２・・・芯板、２３・・・ヘッド側表面板、
２３ａ・・）板、２３ｂ・・・圧縮性材料層、２４・・
・ブロック側表面板、２４ａ・・・鋼板、２４ｂ・・・
圧縮性材料層、２５・・・シリンダ穴、２６・・・ボア
グロメット、２７・・・ヘッド側シム、２８・・・ブロ
ック側シム、３１・・・水穴、３２・・・袖穴、３４・
・・ビード、第一の部分Ｄ１第二の部分Ｅ、第三の部分
Ｆ０
特許出願人 ニーサンガスケット株式会社代 理 人
弁理士 大食 泉
第３図
第４図
第５図
圧縮率（％）
第６図
Δ
１（Ｊ
圧縮率（％）
第７図
第８図FIG. 1 is a cross-sectional view showing an embodiment of the cylinder head gasket according to the present invention (the cross-sectional position is taken along line II in FIG. 3), FIG. 2 is a partially enlarged cross-sectional view showing the gasket body in the embodiment, and FIG. Fig. 3 is a plan view showing the above-mentioned example, Fig. 4 is a sectional view showing the above-mentioned embodiment installed in an internal combustion engine having a sub-combustion chamber, and Fig. 5 shows the compressive strain in each part of the above-mentioned embodiment. A characteristic diagram showing the relationship between compressive stress and FIG. 6 is a characteristic diagram showing the relationship between compressive strain and compressive stress in each part of an example of a conventional cylinder head gasket. FIG. 7 shows the conventional cylinder head gasket. A sectional view showing the conventional cylinder head gasket installed in an internal combustion engine having a sub-combustion chamber, and FIG. 8 is a sectional view showing the conventional cylinder head gasket. 1... Cylinder head, 2... Sub-combustion chamber member, 3.
... Sub-combustion chamber, 4... Cylinder, 5... Cylinder block, 22... Core plate, 23... Head side surface plate,
23a...) plate, 23b... compressible material layer, 24...
・Block side surface plate, 24a... Steel plate, 24b...
Compressible material layer, 25... Cylinder hole, 26... Bore grommet, 27... Head side shim, 28... Block side shim, 31... Water hole, 32... Armhole, 34・
...Bead, first part D1, second part E, third part F0 Patent applicant: Agent of Nisan Gasket Co., Ltd.
Patent Attorney Izumi Taishoku Figure 3 Figure 4 Figure 5 Compression ratio (%) Figure 6 Δ 1 (J Compression ratio (%) Figure 7 Figure 8
Claims (1)
場所との両方にまたがつて配置されるようにシリンダヘ
ッドに嵌合され、該ヘッドとともに副燃焼室を形成する
副燃焼室部材を有する内燃機関において、前記シリンダ
ヘッドおよび前記副燃焼室部材とシリンダブロックとの
間に介装されるシリンダヘッドガスケットであつて、 金属製の芯板と、この芯板に設けられたシリンダ穴と、
前記芯板の前記シリンダヘッドおよび前記副燃焼室側の
面のうちの前記シリンダ穴の周縁部および該周縁部から
前記副燃焼室部材の外周よりやや外側にまで延びる部分
に重ねられた金属板からなるヘッド側シムと、前記芯板
の前記シリンダブロック側の面のうちの前記シリンダ穴
の周縁部に重ねられた金属板からなるブロック側シムと
、前記ヘッド側シム、前記芯板および前記ブロック側シ
ムを外側から挟んで前記ヘッド側およびブロック側シム
の表面を覆う金属製のボアグロメットと、前記芯板の両
面のうちの前記ヘッド側シムおよび前記ブロック側シム
が存在しない部分に重ねられたヘッド側表面板およびブ
ロック側表面板と、前記芯板および前記表面板に貫通さ
れた水穴および油穴と、各前記表面板のうちの前記水穴
および前記油穴の周囲にそれぞれ設けられ、該表面板の
外面側に突出するビード部とを有してなり、前記ヘッド
側およびブロック側表面板は、それぞれ金属板の両面に
、圧縮性繊維とゴム等のエラストマーとを含むコンパウ
ンドからなる圧縮性材料層をコーティングしてなり、 該ガスケットの各部の初期厚さのうち、前記芯板の両面
に前記ヘッド側およびブロック側シムが重ねられ、さら
にその両側に前記ボアグロメットが設けられている部分
の初期厚さをｔ＿Ｄ、前記芯板の前記シリンダヘッドお
よび前記副燃焼室側の面に前記ヘッド側シムおよび前記
ボアグロメットが重ねられている一方、前記シリンダブ
ロック側の面に前記ブロック側表面板が重ねられている
部分の初期厚さをｔ＿Ｅ、前記芯板の前記シリンダへッ
ドおよび前記副燃焼室側の面に前記ヘッド側表面板が重
ねられている一方、前記シリンダブロック側の面に前記
ブロック側表面板が重ねられている部分であってかつ前
記ビード部以外の部分の初期厚さをｔ＿Ｆとすると、ｔ
＿Ｄ＞ｔ＿Ｅ＞ｔ＿Ｆとされていることを特徴とするシ
リンダヘッドガスケット。[Scope of Claims] A sub-combustion chamber that is fitted into the cylinder head so as to be disposed across both a location above the cylinder opening and a location off the cylinder opening, and forms a sub-combustion chamber together with the head. In an internal combustion engine having a combustion chamber member, the cylinder head gasket is interposed between the cylinder head, the auxiliary combustion chamber member, and the cylinder block, the cylinder head gasket comprising a metal core plate and a metal core plate provided on the core plate. cylinder hole and
From a metal plate superimposed on the peripheral edge of the cylinder hole of the cylinder head and the sub-combustion chamber side surface of the core plate, and a portion extending from the peripheral edge to slightly outside the outer periphery of the sub-combustion chamber member. a head side shim made of a metal plate overlaid on the peripheral edge of the cylinder hole on the cylinder block side surface of the core plate, the head side shim, the core plate, and the block side. A metal bore grommet that sandwiches the shim from the outside and covers the surfaces of the head-side and block-side shims, and a head that is overlapped on a portion of both sides of the core plate where the head-side shim and the block-side shim are not present. A side surface plate and a block side surface plate, water holes and oil holes penetrated through the core plate and the surface plate, and provided around the water hole and the oil hole of each of the surface plates, and The head-side and block-side surface plates each have a bead portion protruding from the outer surface side of the surface plate, and each of the head side and block side surface plates has a compressible material made of a compound containing compressible fibers and an elastomer such as rubber on both surfaces of the metal plate. The gasket is coated with a material layer, and of the initial thickness of each part of the gasket, the portion where the head side and block side shims are overlapped on both sides of the core plate, and where the bore grommet is provided on both sides. The initial thickness is t_D, and the head side shim and the bore grommet are overlapped on the cylinder head and sub-combustion chamber side surface of the core plate, while the block side surface plate is overlapped on the cylinder block side surface. The initial thickness of the overlapping portion is t_E, and the head-side surface plate is overlaid on the cylinder head and sub-combustion chamber side surface of the core plate, while the head-side surface plate is overlaid on the cylinder block side surface. If the initial thickness of the portion where the block side surface plates are overlapped and other than the bead portion is t_F, then t
A cylinder head gasket characterized in that _D>t_E>t_F.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24426986A JPH0816510B2 (en) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | Cylinder head gasket |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24426986A JPH0816510B2 (en) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | Cylinder head gasket |
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|---|---|
| JPS63100249A true JPS63100249A (en) | 1988-05-02 |
| JPH0816510B2 JPH0816510B2 (en) | 1996-02-21 |
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ID=17116234
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|---|---|---|---|
| JP24426986A Expired - Fee Related JPH0816510B2 (en) | 1986-10-16 | 1986-10-16 | Cylinder head gasket |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0816510B2 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0222656U (en) * | 1988-07-28 | 1990-02-15 | ||
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| JPH02283968A (en) * | 1989-04-26 | 1990-11-21 | Toshimitsu Terai | Metallic gasket |
| JPH0373760U (en) * | 1989-11-20 | 1991-07-24 | ||
| JPH0484969U (en) * | 1990-11-30 | 1992-07-23 | ||
| JPH0522943U (en) * | 1991-03-15 | 1993-03-26 | 日産デイーゼル工業株式会社 | Internal combustion engine head gasket |
| US5277434A (en) * | 1992-09-11 | 1994-01-11 | Dana Corporation | Multiple layer cylinder head gasket |
| KR100446831B1 (en) * | 2000-11-09 | 2004-09-04 | 이시카와 가스킷 가부시키가이샤 | Head Gasket |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4640342B2 (en) * | 2007-01-04 | 2011-03-02 | トヨタ自動車株式会社 | Seal structure and gasket for internal combustion engine |
-
1986
- 1986-10-16 JP JP24426986A patent/JPH0816510B2/en not_active Expired - Fee Related
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| KR100446831B1 (en) * | 2000-11-09 | 2004-09-04 | 이시카와 가스킷 가부시키가이샤 | Head Gasket |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
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| JPH0816510B2 (en) | 1996-02-21 |
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