JPS6289823A - Method for cooling metallic strip by contact with roll - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To cool a metallic strip without causing waving when the strip is cooled by contact with cooling rolls, by controlling line conditions and cooling conditions so as to satisfy a specified formula. CONSTITUTION:When a metallic strip X is cooled by contact with cooling rolls 12 in a continuous annealing line, line conditions and cooling conditions are controlled so as to satisfy the formula, wherein v is a line speed (m.p.m.), alphais the overlal heat transfer coefft. (kcal/m<2>.hr. deg.C) of roll cooling, E is the Young's modulus (kg/mm<2>) of the strip, sigmae is the yield stress (kg/mm<2>), R is the diameter (m) of the cooling rolls, t is the thickness (m) of the strip, W is the width (m) of the strip, nu is the Poisson's ratio, phis is the coefft. of buckling resistance in a biaxial stress field, and each of a and b is a constant intrinsic to a roll cooling apparatus.

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は冷却ロール接触方式による金属スｌ−ＩＪツブ
の冷却方法に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Field of Industrial Application] The present invention relates to a method for cooling metal stubs using a cooling roll contact method.

〔従来の技術〕[Conventional technology]

金属ストリップの連続焼鈍設備等において、冷却ロール
にストＩＪツブを接触させ冷却する方法が知られている
。In continuous annealing equipment for metal strips, a method is known in which a strike IJ tube is cooled by bringing it into contact with a cooling roll.

第１白はこの種の冷却方式を利用した連続焼鈍設備を示
すもので、均熱帯（５）及び過時処理膀（７）の各後面
に復数の冷却ロールαつを備えた冷却ロール；ｇ−（６
）　（８）が設けられている。この％　、ｉｌｌロール
ｑ２・としては、例えば第２図に示さｉするよう（こロ
ールシェル（１３の内側に螺旋状の冷媒液通路叫を有し
γこ構造のものが用いらｎ１冷却ロールのロール軸（ヒ
設けら７ｔた通路０３とロール軸端に連結されたロータ
リージヨイントαＧとにより冷媒液通′＃５α膏内に冷
却水等の冷媒液を流通させ得るようになっている。The first white shows a continuous annealing facility using this type of cooling method, which includes a number of cooling rolls α on each rear surface of the soaking zone (5) and the overtime treatment bladder (7); -(6
) (8) is provided. For example, as shown in FIG. A refrigerant liquid such as cooling water can be made to flow in the refrigerant liquid passage '#5α by a passage 03 provided with a roll shaft (7t) and a rotary joint αG connected to the end of the roll shaft.

第３図は第１図の連続焼鈍設備における熱サイクルを示
すものであり、テンションリール（１）から巻戻された
金属ストリップ（Ｘ）は、クリーニングセクション（２
）及び入側ルーバ（３）を経て加熱帯（４）及び均熱帯
（５）１こ送らｒＬ１約７００℃に加熱された後、冷却
ロール帯（６）で約４００℃に１００〜ｂ される。次いで金属ストリップ（Ｘ）は過時効処理帯（
７）で処理後、再び冷却ロール帯（８）で冷却され、出
側ルーパ（９）及びテンパミルαｑを経てテンションリ
ールＣＬυに巻取られる。Figure 3 shows the thermal cycle in the continuous annealing equipment of Figure 1, in which the metal strip (X) unwound from the tension reel (1) is
) and the entrance louver (3), then sent through the heating zone (4) and soaking zone (5) and heated to about 700℃, then heated to about 400℃ in the cooling roll zone (6). . The metal strip (X) is then passed through the over-aged zone (
After the treatment in step 7), it is cooled again by the cooling roll band (8), passed through the exit looper (9) and the temper mill αq, and then wound onto the tension reel CLυ.

以上のような冷却ロールによる金属ストリップ（Ｘ）の
冷却においては、冷却過程で生ずる熱応力のために金属
ストリップ（Ｘ）の形状がくずれやすく、冷却ロール０
２間の非接触部で座屈が生じ易い欠点がある。そして甚
だしい場合にはこの座屈から“絞り°　と称するライン
方向の縦シワが住じ、ライン内での金属ストリップ（Ｘ
）の破断など（どもつながる重大な支障となる。When the metal strip (X) is cooled by the cooling roll as described above, the shape of the metal strip (X) is easily distorted due to thermal stress generated in the cooling process, and the cooling roll 0
There is a drawback that buckling is likely to occur in the non-contact portion between the two. In severe cases, this buckling causes vertical wrinkles in the line direction called "drawing angle", and the metal strip (X
) may cause serious problems such as breakage.

〔発明が解決しようとする問題点〕[Problem that the invention seeks to solve]

従来、このような金属スｌ−ＩＪツブに生ずる熱応力及
びこれに基づく座屈・絞りについては、座屈危険部位は
板幅方向に圧縮応力の発生する所であり、この値が座屈
抵抗値を越えると座屈し、絞りに至る危険が極めて高い
ということが１例えば特開昭５６−５９３０号、特開昭
５９−２８５３２号等において明らかにされているが、
その防止のための具体的な方策については未だ十分な解
明がなさｎているとは言い難い。Conventionally, regarding the thermal stress generated in such metal slabs and the resulting buckling/restriction, the buckling risk area is the place where compressive stress occurs in the plate width direction, and this value is the buckling resistance. It has been made clear, for example, in JP-A-56-5930 and JP-A-59-28532, that if the value is exceeded, there is an extremely high risk of buckling and constriction.
It is difficult to say that there is still insufficient elucidation regarding specific measures to prevent this.

〔問題を解決するための手段〕[Means to solve the problem]

本発明にこのような事情に鑑みなされたもので、ストリ
ップのロール接触冷却時における座屈、絞り特性を仔細
に検討した結果、絞りについての特定のインデックスに
基づき、各冷却ロールにおける冷却条件及びライン条件
を規制することにより、金属スｌ−ＩＪツブを絞りを生
ずることなく冷却できることを見い出した。The present invention was developed in view of these circumstances, and as a result of careful examination of the buckling and squeezing characteristics during roll contact cooling of the strip, the cooling conditions and lines for each cooling roll are determined based on a specific index for squeezing. It has been found that by regulating the conditions, it is possible to cool the metal sl-IJ tube without causing throttling.

すなわち本発明は、金属ストリップをロール接触冷却す
るに当り、下式を一足するようライン条件及び冷却条件
を制御するようにしたものである・ 但し、■＝ニライン度［ｍｐｍ　〕 α：　ロール？ｊＪ（７）Ｗ括熱貫流率（Ｋｃａｔ／１
１１”ｈ℃）Ｅ：ヤング率〔Ｋｆ／１１ａＩ〕 σ、：降伏応力ＣＫｑ／−１’　：］ Ｒ：水冷ロールの半径（ｍ） ｔ：板　厚（−） Ｗ：板　幅（ｒ！Ｌ） シ；ポアソン比 φ、：２軸応力場の座屈抵抗係数 ａ、ｂ：ロール冷却装置固有の定数値 以下、本発明の詳細な説明する。− 金属スｌ−ＩＪツブをロール接触冷却する場合、スｌ−
ＩＪツブが冷却ロールに接触開始する部分の板幅中央部
に、圧縮の熱応力が長手方向及び板幅方向のいずｎにも
発生し、これが座屈、さらには絞りの原因となる。第４
図はストリップのロール接触冷却時の形状変化を示すも
ので、冷却されるス）　ＩＪツブの形状変化は同図に示
されるような条件で決まると考えることができる。すな
わち座屈危険部の圧縮応力（σ）＠ＩＴ＠　（一様な板
幅方向圧縮応力）が臨界座屈応力σ８になると座屈し、
軽いふくらみ状となる。そしてさらにこの座屈危険部位
の圧縮応力（σ）ｍｌ＠がσ８を越え、臨界応力σ、に
達すると絞りが発生する。That is, the present invention controls the line conditions and cooling conditions so that the following equation is added to the roll contact cooling of the metal strip. However, ■=Nirain degree [mpm] α: Roll? jJ(7)W heat transmission coefficient (Kcat/1
11"h℃) E: Young's modulus [Kf/11aI] σ,: Yield stress CKq/-1':] R: Radius of water-cooled roll (m) t: Plate thickness (-) W: Plate width (r!L) ) Poisson's ratio φ, : buckling resistance coefficient a, b of biaxial stress field: constant values specific to the roll cooling device The present invention will be described in detail below. - Roll contact cooling of metal slab I-IJ tube In case, sl-
Compressive thermal stress is generated in both the longitudinal direction and the width direction of the sheet at the center of the sheet width where the IJ knob starts contacting the cooling roll, and this causes buckling and further shrinkage. Fourth
The figure shows the change in shape of the strip when it is cooled in contact with rolls, and it can be considered that the change in the shape of the IJ tube being cooled is determined by the conditions shown in the figure. In other words, when the compressive stress (σ) @IT@ (uniform compressive stress in the sheet width direction) in the buckling-prone area reaches the critical buckling stress σ8, buckling occurs.
It becomes a slight bulge. Further, when the compressive stress (σ) ml @ of this buckling-prone area exceeds σ8 and reaches the critical stress σ, a constriction occurs.

第５図−（１）に一様な２軸応力状態の神々の模式図を
、＠５［１−（Ｉｌｌにそイ１らの状態の臨界座屈応力
値を示す。ストリップのロール冷却時を想定し、第５図
−（ＩＩ）のＸ方向をライン方向、Ｘ方向を板幅方向と
すわば、ライン方向応力が圧縮の時（■）にくらべ、比
較的大きな引張り状態（自〕）では板！１Ｇ方向圧縮へ
かかなり大きくないと座屈しないことが判る。Figure 5-(1) shows a schematic diagram of the uniform biaxial stress state, and shows the critical buckling stress values for the states of @5[1-(Ill).When the strip is cooled by the roll Assuming that the X direction in Figure 5-(II) is the line direction and the X direction is the plate width direction, the stress in the line direction is in a relatively large tensile state (self) compared to when it is in compression (■). Now, it can be seen that the plate does not buckle unless the compression in the 1G direction is considerably large.

−辺Ｂ、板厚ｔで周辺が単純支持さｎた矩杉板が、一方
向にのみ一様な圧縮を受けるときの臨界座屈応力σ。、
は次式で表わすことができる。- Critical buckling stress σ when a rectangular cedar board with side B and thickness t and whose periphery is simply supported is subjected to uniform compression in only one direction. ,
can be expressed by the following equation.

但し、Ｅ：ヤング率 シ：ポアソン比 こｎによｎば、板幅方向圧縮応力以外にライン方向引張
り応力が加わった場合、より大きな板幅方向圧縮応力に
ならないと座屈しないことを示している。例えば、ライ
ン方向応力σ１＝σｃｒが加わると、版幅方向圧縮だけ
による座屈限界応力σ。１からσなる幅方向圧縮応力に
まで増加しないと座屈しない。この比率σ／σ。、を２
軸応力場座屈の１軸応力場座屈に対する係数φ８（２軸
応万場の座屈抵抗係数）と定義する。φ、は第１表に示
す式で表現される。However, E: Young's modulus, C: Poisson's ratio, indicates that if a tensile stress in the line direction is applied in addition to the compressive stress in the width direction, buckling will not occur unless the compressive stress in the width direction becomes larger. There is. For example, when line direction stress σ1=σcr is applied, the buckling limit stress σ due only to plate width direction compression. Buckling does not occur unless the stress in the width direction increases from 1 to σ. This ratio σ/σ. , 2
The coefficient of axial stress field buckling relative to uniaxial stress field buckling is defined as φ8 (buckling resistance coefficient of biaxial stress field). φ is expressed by the formula shown in Table 1.

第　　　　　１　　　　　表 世し、−ニライン方向応力であり σＬ：σ２＋σ丁 σ２：熱応力によるライン方向圧縮応力σＴ：外力によ
るライン張力 ・・・″′■ヂ嵜（Ｖ）′ Ｗ：板　幅［−） そして、上記２軸応力場の座屈抵抗係数φ、を用いると
、冷却ロール接触開始線中央部の座屈抵抗σ８は次式の
ようになる。First, the stress in the −2 line direction is σL: σ2 + σ2 line direction σ2: Compressive stress in the line direction due to thermal stress σT: Line tension due to external force...'''■゜゜(V)' W: Plate width [-) Then, when the buckling resistance coefficient φ of the biaxial stress field is used, the buckling resistance σ8 at the center of the cooling roll contact start line becomes as shown in the following equation.

一方、ストリップのロール接触冷却時における一様な板
幅方向圧縮応力（σ１）６″は下式により求めることが
できる。On the other hand, the uniform compressive stress in the strip width direction (σ1) 6'' during roll contact cooling of the strip can be determined by the following formula.

（σ）ａｖａ　＝二五・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・（２）−Ｖ 但し、α　：ロール冷却の総括熱貫流率ＣＫｃａｔ／１
ｒＬ２ｈ　℃：］Ｖニライン速度［ｍｐｍ：］ Ｃ：定　数 なお、上記総括熱貫流率αは次式で定義される。(σ)ava = 25・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・(2)-V However, α: Overall heat transfer coefficient of roll cooling CKcat/1
rL2h °C: ] V line speed [mpm:] C: constant Note that the above-mentioned overall heat transfer coefficient α is defined by the following formula.

ρニストリップの密度 Ｃ：　　　〃　　　比が ｄ：　　　〃　　　厚み ■ニライン速度 Ｌ　：　ロールとン（トリップの接ノリ長さθｅニスト
リップの入ｉｕ’！　品度 θｄ：　　　　　　　出側温１ｉ θ、Ｖ：冷却流体富度 次に、絞り臨界応力σ、・コ求めるに当り、（１）座屈
波形は板幅方向に正弦波であり、ライン方向にはフラッ
トである。ρ Density of strip C: 〃 Ratio is d: 〃 Thickness ■ Ni line speed L: Roll-on (trip contact length θe Inlet of Ni strip iu'! Quality θd: Output temperature 1i θ, V: Cooling Fluid enrichment Next, when determining the critical stress σ,·ko, (1) the buckling waveform is a sine wave in the plate width direction and flat in the line direction.

（２）板面外の変形を拘束して計算した面内圧縮応力（
σ）　Ｒｙｅがσ□より犬きけイｔば、実際にはＦ′￥
Ｊ１℃してしまうので、σＢのＶｊ内圧縮応カまでしか
維持てきない。σ８の面内圧縮応力を維持したまま、 （（σ１）６“６−σ３）／Ｅ に和尚する伸び歪の分だけ面外へ変位する。(2) In-plane compressive stress calculated by restraining out-of-plane deformation (
σ) If Rye is better than σ□, it is actually F′￥
Since the temperature is J1°C, the compressive stress within Vj of σB can only be maintained. While maintaining the in-plane compressive stress of σ8, it is displaced out of the plane by the amount of elongation strain that reduces to ((σ1)6"6-σ3)/E.

と一応考えることかでさることから、これに基づき、 σＡ＝（σ１）８′。−σ８ とおくと、正弦波の急岐度と伸び歪の関係から、 が成り立つ。Based on this, it is reasonable to think that σA=(σ1)8'. −σ8 Then, from the relationship between the sharpness of the sine wave and the extensional distortion, holds true.

第６図に示す座屈形状が水冷ロールを通過できなくなっ
たときに第７図のような「絞り」形状になると考えるこ
とができ、この絞り発生条件は、ス）　ＩＪツブの水冷
ロール通過時の曲げ曲げ戻しの弾性エネルギー増加量Ｊ
１が絞り形状の完全塑性曲げエネルギーＪ２より大きく
なると絞るということである。ＪｌおよびＪ２は次式で
表わすことができる。When the buckled shape shown in Fig. 6 can no longer pass through the water-cooled roll, it can be considered that it becomes a "squeezed" shape as shown in Fig. 7, and the conditions for this throttling are as follows: (i) When the IJ tube passes through the water-cooled roll Increase in elastic energy J of bending and unbending
1 becomes larger than the complete plastic bending energy J2 of the drawn shape, it is called drawing. Jl and J2 can be expressed by the following equations.

ＰＩ Ｊｌ＝２Ｍ＝２−Ｆ　　（単位角度当り）但し、Ｍ：曲
げモーメント Ｔ　ニストリップの断面２次モーメントＲ：水冷ロール
の半径 １　＝　４　Ｊ”　ｔ　（８）”Ｓｉｎ”（ｉＸ）（Ｉ
Ｘ　（ｔ＝　Ｗ／８　）＝　ｔｗ　ｈ２ ＋’９．ｒ＋　＝　ｔｗＥｈ” Ｒ Ｊ２”Ｔｔ！％　　（ライン方向に単位長さ当り）但し
、ｈ　：　しわ高さく第６図及び第７図参照）σ。：降
伏応力ＣＫｙ／−ｔ？　） 従って、絞り条件では％Ｊ、・４θ＝Ｊ２・Ｒ・４θよ
り、ｈ２＝出・浬・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・（４）Ｗ が成り立つ。PI Jl=2M=2-F (per unit angle) However, M: Bending moment T Moment of inertia of Nistrip area R: Radius of water-cooled roll 1 = 4 J” t (8) “Sin” (iX) (I
X (t=W/8)=tw h2 +'9. r+ = twEh”R J2”Tt! % (per unit length in the line direction) However, h: wrinkle height (see Figures 6 and 7) σ. :Yield stress CKy/-t? ) Therefore, under the aperture condition, from %J,・4θ=J2・R・4θ, h2=exit・approx.
・・・・・・・・・・・・(4) W holds true.

（４）式を（３１式に代入すれば、絞った時の応力σＡ
＊（＝（σ１）１“”−ＯＢ）が次のように求まる。By substituting equation (4) into equation (31), the stress σA when squeezed is
*(=(σ1)1""-OB) is found as follows.

＊　　　　　　　　　ｔ σ　＝４π３σ、？Ｒ２・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・（５）ストリップに発生す
る応力（σ、）１ｖ＠ｆＪ１σ？＋σ８よりも大きくな
ると絞りが発生する。*t σ =4π3σ,? R2・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・(5) Stress generated in the strip (σ,)1v@fJ1σ? When it becomes larger than +σ8, aperture occurs.

そこで、絞り限界応力σ２．および絞り指標ＰＩを次の
（６）、（７）式で定義することができ、この絞り指４
ｙｐ■は１以下であれば座屈し、１を超えると座屈しな
いことを意味する。Therefore, the drawing limit stress σ2. and the aperture index PI can be defined by the following equations (6) and (7), and this aperture finger 4
If yp■ is 1 or less, buckling occurs, and if it exceeds 1, it means not buckling.

＊ σＰ＝−十σＢ　・・・・・・・・・・川……・・・・
……・・・（６）σＰ ＰＩ”　（ａ、）ａｗｅ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・（７）したが
って、（ＩＪ、（２）、（５）式に基づきＰＩは下記（
８）式で表わすことができ、ＰＩが（９２式を満足する
ようライン条件及び冷却条件、具体的には、ライン速度
Ｖ、冷却ロールの冷却能力（→α）、ライン張力（−へ
）等を制御することにより、ロール冷却における絞りを
防止できる。* σP=-1σB ・・・・・・・・・・River...
......(6)σP PI" (a,)awe......
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・(7) Therefore, based on formulas (IJ, (2), and (5)), PI is as follows (
8), and the line conditions and cooling conditions, specifically, the line speed V, the cooling capacity of the cooling roll (→α), the line tension (to -), etc., so that PI satisfies the equation 92 By controlling this, it is possible to prevent throttling during roll cooling.

ＰＩ＝曇・（・・番（−％り”十ｂ・φ３．与ｉｔ、）
”’・・・・・・（８）Ｆ　（ａ’　％　（Ｖ）”＋ｂ
　’　＄ａ　１　”　、−（Ｗ”　）’　）　＞　１　
・・・・・・・・−（９）但し、ｖニライン速度（ｍｐ
ｍ：１ α　：　ロール冷却の総括熱貫流率（Ｋｃａ４抛２ｈ℃
）Ｅ：ヤング率（Ｋｑ／ｍ２） へ：降伏応力〔Ｋｆ／、ＩＪ、２〕 Ｒ：水冷ロールの半径（ｒｌＬ） ｔ：板　厚（−） Ｗ：板　幅（−） シ：ボアソン比 φ、：２軸応力軸応塵屑抵抗係数 ａ、ｂ：ロール冷却装置固有の定数１直上記ＰＩは、板
厚ｔ、板幅Ｗのストリップの冷却において、ライン速度
Ｖ、ライン張力（→φ、）、及び冷却ロールによる冷却
力（→α）を制御することにより所定の値を得ることが
できるが、これらの制御項目のうち、操業面からは通常
行われているライン速度の制御のほか、ライン張力の制
御と、冷却ロールによる冷却強度の制御とが好ましい。PI=cloud・(...number(-%ri"10b・φ3.give it,)
”'・・・・・・(8)F (a' % (V)”+b
' $a 1 '', -(W” )' ) > 1
・・・・・・・・・−(9) However, v Niline speed (mp
m: 1 α: Overall heat transfer coefficient of roll cooling (Kca4㊛2h℃
) E: Young's modulus (Kq/m2) To: Yield stress [Kf/, IJ, 2] R: Radius of water-cooled roll (rlL) t: Plate thickness (-) W: Plate width (-) C: Boisson's ratio φ , : biaxial stress axis dust resistance coefficient a, b: constant specific to the roll cooling device 1 The above PI is the line speed V, line tension (→φ, ), and by controlling the cooling power (→α) of the cooling roll, a predetermined value can be obtained. Among these control items, from an operational perspective, in addition to the normally performed line speed control, Control of line tension and control of cooling intensity by cooling rolls are preferred.

このような制御を行うため１例えば冷却ロール装置に、
その装置内のストリップ張力を調整し得る張力調整装置
を付設してライン張力を制御し、また異なる冷却能力の
冷却ロールを適宜切換使用して冷却力を制御する等の方
法を採ることができる。第８図はそのための好適な装置
を示すもので、冷却ロール装置（Ａ）は低冷却能力ロー
ル（１２ａ）と高冷却能力ロール（１２ｂ）という２８
Ｊ類の冷却ロールを備え、パス切替えなしに２段階でロ
ール冷却能力を制御できるようになっている。具体的に
は、ラインを挾んで対向する低冷却能力ロール（１２ａ
）と高冷却能力ロール（Ｂｂ）とを１組とするロール対
を複数組設け、これらをラインと直交する方向に移動可
能とすることにより、第９図（イ）及び（ロ）に示すよ
うに低冷却能力ロール（１２ａ）と高冷却能力ロール（
１２ｂ）を自在に使い分けられるようにしたものである
。第９図（イ）は鋼帯をすべて低冷却能力ロール（１ｚ
ａ）で冷却している状態、第９図（ロ）は逆にすべて高
冷却能力ロール（１２ｂ）で冷却している状態を示して
台り、使用態様としては、これに限らず低冷却能力ロー
ル（Ｂａ）と高冷却能力ロール（１２ｂ）とを組み合せ
た種々の態様を採ることができる。なお、α力はデフレ
フクロールである。また１以上のような冷却ロール装置
（Ａ）の入側及び出側にはプライドルロール（１８ａ）
（１８ｂ）が設けられ、これらがライン張力調整装置（
Ｂ）を構成している。In order to carry out such control, 1, for example, a cooling roll device,
The line tension can be controlled by adding a tension adjustment device that can adjust the strip tension within the device, and the cooling power can be controlled by appropriately switching between cooling rolls with different cooling capacities. FIG. 8 shows a suitable device for this purpose, in which the cooling roll device (A) consists of 28 rollers consisting of a low cooling capacity roll (12a) and a high cooling capacity roll (12b).
Equipped with J-class cooling rolls, the roll cooling capacity can be controlled in two stages without path switching. Specifically, low cooling capacity rolls (12a
) and a high cooling capacity roll (Bb), and by making these roll pairs movable in a direction perpendicular to the line, as shown in Fig. 9 (a) and (b), A low cooling capacity roll (12a) and a high cooling capacity roll (
12b) can be used freely. Figure 9 (a) shows that all the steel strips are rolled on low cooling capacity rolls (1z
Fig. 9 (b) shows a state in which cooling is performed with the high cooling capacity roll (12b), and the usage mode is not limited to this, but with low cooling capacity. Various embodiments can be adopted in which the roll (Ba) and the high cooling capacity roll (12b) are combined. Note that the α force is a deflation crawl. In addition, there are priddle rolls (18a) on the inlet and outlet sides of the cooling roll device (A).
(18b) are provided, and these line tension adjustment devices (18b) are provided.
B).

〔実施例〕〔Example〕

第８図に示されるような冷却ロール装置を用い、約７０
０℃に加熱された銅帯を６００〜４００℃の温度までロ
ール冷却し、絞り発生の有無１こついて調べた。第２表
は、その結果とライン・冷却条件及び絞りＰ、１．を示
すものであり、本発明法により絞りｐ、１．＞　１で冷
却を行うことにより、絞りの発生が適切に抑えらゎてい
ることが判る。Using a cooling roll device as shown in FIG.
The copper strip heated to 0°C was roll-cooled to a temperature of 600 to 400°C, and the presence or absence of throttling was examined. Table 2 shows the results, line/cooling conditions, aperture P, 1. The aperture p, 1. It can be seen that by performing cooling at >1, the occurrence of throttling can be appropriately suppressed.

〔発明の効亭〕[Effect of invention]

以上述べた本発明によれば、金属ストリップｔそのサイ
ズにかかわらず絞りを生ずることなく冷却できる効果が
あり％特に鋼帯の連続焼鈍等において好適なものである
ということができる。According to the present invention described above, the metal strip t can be cooled without causing throttling regardless of its size, and it can be said that it is particularly suitable for continuous annealing of steel strips.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図はス）　ｌツブの連続焼鈍ラインを示す説明図で
ある。第２図は冷却ロールの縦断面図である。第３図は
第１図の連続焼鈍ラインにおける熱→トイクルを示すも
のである。第４図はストリップのロール接触冷却時の形
状変化を示す説明図である。、第５図−（Ｉ）は一様な
２軸応力状態の模式図、第５図−（Ｉｌｌはそれらの状
態の臨界座屈応力値を示す。第６図はロール接触冷却時
のストリップの座屈形状、第７図は同じく絞り形状を示
す枦明図である。第８図は本発明の実施例に供される冷
却ロール装置を示す説明図である。第９図ビ）及び（嗜
はそれぞれ第８因に示す冷却ロール装置の使用態様を示
す説明図である。 図において、Ｃｌ２Ｘ１２ａＸ１２ｂ）は冷却ロール、
（Ｘ）は金鴇ストリップである。FIG. 1 is an explanatory diagram showing the continuous annealing line of the lubricant. FIG. 2 is a longitudinal sectional view of the cooling roll. FIG. 3 shows the heat→toicle in the continuous annealing line of FIG. 1. FIG. 4 is an explanatory diagram showing the change in shape of the strip during roll contact cooling. , FIG. 5-(I) is a schematic diagram of uniform biaxial stress states, FIG. 5-(Ill) shows the critical buckling stress values for those states, and FIG. FIG. 7 is a schematic diagram showing the buckled shape. FIG. 8 is an explanatory diagram showing the cooling roll device used in the embodiment of the present invention. are explanatory diagrams showing how the cooling roll device shown in factor 8 is used. In the figure, Cl2X12aX12b) is a cooling roll,
(X) is a gold strip.

Claims (1)

【特許請求の範囲】 金属ストリップを冷却ロールによりロー ル接触冷却するに当り、下式を満足するよ うライン条件及び冷却条件を制御すること を特徴とする金属ストリップのロール接触 冷却方法。 ｖ／α・｛［ａ・（σ＿ｅ／Ｅ）（Ｒ・ｔ／Ｗ）＾２］
＋［ｂ・φ＿■（１／−ν＾２）（ｔ／Ｗ）＾３］｝＞
１但し、ｖ：ライン速度〔ｍｐｍ〕 α：ロール冷却の総括熱貫流率（Ｋｃａｌ／ｍ＾２ｈ℃
）Ｅ：ヤング率〔Ｋｇ／ｍｍ＾２〕 σ＿ｅ：降伏応力〔Ｋｇ／ｍｍ＾２〕 Ｒ：水冷ロールの半径（ｍ） ｔ：板厚（ｍ） Ｗ：板幅（ｍ） ν：ポアソン比 σ＿ｅ：２軸応力場の座屈担抗係数 ａ、ｂ：ロール冷却装置固有の定数値[Scope of Claims] A method for cooling a metal strip by contact with a roll, which comprises controlling line conditions and cooling conditions so as to satisfy the following formula when performing contact cooling of a metal strip using a cooling roll. v/α・{[a・(σ_e/E)(R・t/W)^2]
+[b・φ_■(1/-ν^2)(t/W)^3]}>
1 However, v: Line speed [mpm] α: Overall heat transfer coefficient of roll cooling (Kcal/m^2h℃
) E: Young's modulus [Kg/mm^2] σ_e: Yield stress [Kg/mm^2] R: Radius of water-cooled roll (m) t: Plate thickness (m) W: Plate width (m) ν: Poisson's ratio σ_e: Buckling resistance coefficients of biaxial stress field a, b: Constant values specific to the roll cooling device