JPS627668A - 炭素繊維強化炭素複合材 - Google Patents
炭素繊維強化炭素複合材Info
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- JPS627668A JPS627668A JP60145988A JP14598885A JPS627668A JP S627668 A JPS627668 A JP S627668A JP 60145988 A JP60145988 A JP 60145988A JP 14598885 A JP14598885 A JP 14598885A JP S627668 A JPS627668 A JP S627668A
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- Japan
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- carbon
- composite material
- carbon fiber
- coating layer
- reinforced
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、摩擦特性の優れ九炭素繊維強化炭素複合材に
関するものである。
関するものである。
炭素繊維強化炭素複合材（以下、ｒ Ｃ／Ｃ複合材」と
記す。）は一般にポリアクリロニトリル系、ピッチ系あ
るいはレーヨン系等の長繊維もしくは短繊維の炭素繊維
にフェノール樹脂、フラン樹脂などの熱硬化性樹脂、あ
るいはピッチなどの熱可塑性樹脂等のマトリックス物質
を含浸又は混合して、加熱成型したものを不活性ガス等
の非酸化性雰囲気においてＣＯＯ〜ｔ０００ｃで焼成す
るととくより製造されている。
記す。）は一般にポリアクリロニトリル系、ピッチ系あ
るいはレーヨン系等の長繊維もしくは短繊維の炭素繊維
にフェノール樹脂、フラン樹脂などの熱硬化性樹脂、あ
るいはピッチなどの熱可塑性樹脂等のマトリックス物質
を含浸又は混合して、加熱成型したものを不活性ガス等
の非酸化性雰囲気においてＣＯＯ〜ｔ０００ｃで焼成す
るととくより製造されている。
しかしながら、この方法によって得られるＣ／Ｃ複合材
はマトリックス炭素の炭素化収率が４Ｉｏ〜ＳＯ％であ
るため、得られるＣ／Ｃ複合材の密度は理論密度の６側
根度しか達せず、その強度も低い。また一般に摩擦部材
、特に摺動部材の動摩擦係数がｏ、１７以上になると摩
擦量が増加し、摺動部材等の交換頻度が多くなり、逆に
０、／以下では摺動部材等としての性能面で問題がある
ので、動Ｒ１擦係数として０．７〜Ｏ，ａの範囲が適当
てあり、かつ摩耗螢が７回の使用においてＱ、Ｑ ／
ｆｌ以下であることが望まれるが、従来のＣ／Ｃ複合材
は耐摩耗性が充分ではなく、摺動部材等として使用する
のは問題があった。
はマトリックス炭素の炭素化収率が４Ｉｏ〜ＳＯ％であ
るため、得られるＣ／Ｃ複合材の密度は理論密度の６側
根度しか達せず、その強度も低い。また一般に摩擦部材
、特に摺動部材の動摩擦係数がｏ、１７以上になると摩
擦量が増加し、摺動部材等の交換頻度が多くなり、逆に
０、／以下では摺動部材等としての性能面で問題がある
ので、動Ｒ１擦係数として０．７〜Ｏ，ａの範囲が適当
てあり、かつ摩耗螢が７回の使用においてＱ、Ｑ ／
ｆｌ以下であることが望まれるが、従来のＣ／Ｃ複合材
は耐摩耗性が充分ではなく、摺動部材等として使用する
のは問題があった。
そこで、その強度を改良するために、上記方法により得
られたＣ／Ｃ複合材を更に樹脂又はピッチ等で再含浸し
、次いで再焼成する工程を繰り返して緻密化処理を行な
いＣ／Ｃ複合材の密度を上げる方法、あるいは化学蒸着
法（以下、ｒ ＣＶＤ法」と記す。）を用いて熱分解炭
素等をＣ／Ｃ複合材中に存在する空隙に充填して数置化
処理を行ないＣ／Ｃ複合材の密度を上げる方法等が提案
されている。
られたＣ／Ｃ複合材を更に樹脂又はピッチ等で再含浸し
、次いで再焼成する工程を繰り返して緻密化処理を行な
いＣ／Ｃ複合材の密度を上げる方法、あるいは化学蒸着
法（以下、ｒ ＣＶＤ法」と記す。）を用いて熱分解炭
素等をＣ／Ｃ複合材中に存在する空隙に充填して数置化
処理を行ないＣ／Ｃ複合材の密度を上げる方法等が提案
されている。
〔発明が解決しようとする問題点〕
しかしながら、かかる緻密化方法により ｃ／ｃ複合材
の密度を理論密度の約Ｓ側根度とすることが可能である
が、得られたＣ／Ｃ複合材は未だ耐摩耗性、摺動性の点
で更に改善が望まれていた。
の密度を理論密度の約Ｓ側根度とすることが可能である
が、得られたＣ／Ｃ複合材は未だ耐摩耗性、摺動性の点
で更に改善が望まれていた。
そこで、本発明者等はＣＶＤ法だよる緻密化処理に着目
して鋭意検討を行なった結果、従来の単なるマトリック
ス炭素中の空隙に熱分解炭素等を充填するのではなく、
Ｃ／Ｃ複合材の表面に炭素からなる被覆層を設けること
により、耐摩耗性、摺動性を大幅に改善することができ
ることを知得し、本発明を完成するに到った。
して鋭意検討を行なった結果、従来の単なるマトリック
ス炭素中の空隙に熱分解炭素等を充填するのではなく、
Ｃ／Ｃ複合材の表面に炭素からなる被覆層を設けること
により、耐摩耗性、摺動性を大幅に改善することができ
ることを知得し、本発明を完成するに到った。
すなわち、本発明の目的は摩擦特性の優れた炭素繊維強
化炭素複合材を提供することＫあり、その目的は炭素繊
維強化炭素複合材の表面に、化学蒸着法により形成さ九
た炭素被覆層を有することを特徴とする炭素繊維強化炭
素複合材により達成される。
化炭素複合材を提供することＫあり、その目的は炭素繊
維強化炭素複合材の表面に、化学蒸着法により形成さ九
た炭素被覆層を有することを特徴とする炭素繊維強化炭
素複合材により達成される。
以下１本発明の詳細な説明する。
本発明で用いる炭素繊維としては、ピッチ系、ポリアク
リロニトリル系、レーヨン系等の公知のいずれの炭素Ｓ
維をも使用できる。更に必要て応じて、炭化ケイ素１、
ｌ１ｌｔアルミナ０５．カーボンブラックなどの無機繊
維、あるいは無機物などを添加してもよい。それらの形
状としては、織布、不織布、短繊維等いずれのものであ
ってもよい。
リロニトリル系、レーヨン系等の公知のいずれの炭素Ｓ
維をも使用できる。更に必要て応じて、炭化ケイ素１、
ｌ１ｌｔアルミナ０５．カーボンブラックなどの無機繊
維、あるいは無機物などを添加してもよい。それらの形
状としては、織布、不織布、短繊維等いずれのものであ
ってもよい。
かかる炭素繊維にフェノール樹脂、フラン樹脂あるいは
石油系・石炭系ピッチ等のマトリックス物質を混合ある
いは含浸させた後乾燥して、炭素繊維とマトリックス物
質からなる組成物を得る。その際、マトリックス物質は
アルコール、アセトン、アントラセン油等の溶媒に溶解
して適当な粘度に調製したものを使用する。
石油系・石炭系ピッチ等のマトリックス物質を混合ある
いは含浸させた後乾燥して、炭素繊維とマトリックス物
質からなる組成物を得る。その際、マトリックス物質は
アルコール、アセトン、アントラセン油等の溶媒に溶解
して適当な粘度に調製したものを使用する。
次いで、該組成物を炭素繊維の体積含有率がｌＯ〜７θ
係、好ましくは、コＯ〜よθチとして、金型に充填し、
ｔｏｏ−！００Ｃの温度で加圧成型する。その後、窒素
ガスなどの不活性ガス雰囲気中でｌ−一〇〇℃／時間の
昇温速度でｇｏｏ〜／、０００℃まで昇温し焼成してＣ
／Ｃ複合材を得る。
係、好ましくは、コＯ〜よθチとして、金型に充填し、
ｔｏｏ−！００Ｃの温度で加圧成型する。その後、窒素
ガスなどの不活性ガス雰囲気中でｌ−一〇〇℃／時間の
昇温速度でｇｏｏ〜／、０００℃まで昇温し焼成してＣ
／Ｃ複合材を得る。
不発ｇＡにおいては、このＣ／Ｃ複合材にそのままか、
あるいは先の焼成温度より高い温度で再熱処理をした後
Ｃ／Ｃ複合材表面にＣＶＤ法により熱分解炭素を堆積さ
せて熱分解炭素の被覆層全形成することが重要である。
あるいは先の焼成温度より高い温度で再熱処理をした後
Ｃ／Ｃ複合材表面にＣＶＤ法により熱分解炭素を堆積さ
せて熱分解炭素の被覆層全形成することが重要である。
ＣＶＤ法としては、通常の方法即ち、熱Ｃｖ ′
Ｄ法、プラズマＣＶＤ法が挙げられる。熱ＣＶＤ法の場
合、熱分解炭素の原料として、メタン、プロパン、プロ
ピレン、ベンゼン、アセチレン、ハロゲン化炭化水素な
どを用い、ｌＩ０θ℃以上の温度（基板温度）で、ｓ〜
りＡ ＯｔｐｍＨｆ程度の減圧、もしくは常圧下に、該
原料を熱分解する方法が挙げられる。
Ｄ法、プラズマＣＶＤ法が挙げられる。熱ＣＶＤ法の場
合、熱分解炭素の原料として、メタン、プロパン、プロ
ピレン、ベンゼン、アセチレン、ハロゲン化炭化水素な
どを用い、ｌＩ０θ℃以上の温度（基板温度）で、ｓ〜
りＡ ＯｔｐｍＨｆ程度の減圧、もしくは常圧下に、該
原料を熱分解する方法が挙げられる。
本発明においては、特に、ハロゲン化炭化水素を原料と
し、’ｌ００−／、ユｏｏ℃、好まし゛くは、１００〜
／、１００℃の温度で熱分解する方法がより耐摩耗性の
良好な熱分解炭素被覆層が形成されるので好ましい。
し、’ｌ００−／、ユｏｏ℃、好まし゛くは、１００〜
／、１００℃の温度で熱分解する方法がより耐摩耗性の
良好な熱分解炭素被覆層が形成されるので好ましい。
この様なハロゲン化炭化水素としては、種々
□のものが使用できるが、具体的には、ｌ、／、！ −
トリクロロエタン、 ／、／−一トリクロロエタン、／
、コージクロロエチレン、／、／−ジ−クロロエチレン
などがある。これらのハロゲン化炭化水素は単独でも二
種以上併用してもよい。
□のものが使用できるが、具体的には、ｌ、／、！ −
トリクロロエタン、 ／、／−一トリクロロエタン、／
、コージクロロエチレン、／、／−ジ−クロロエチレン
などがある。これらのハロゲン化炭化水素は単独でも二
種以上併用してもよい。
上記ハロゲン化炭化水素はそのまま気化させるか、窒素
、ヘリウム、アルゴン等の不活性ガスで希釈して用いて
もよい。好ましくはｉｏ〜Ｊ Ｏｙｏ１％の濃度を希釈
し、上記温度の範囲で熱分解させて熱分解炭素を被覆す
る方法が低温で、析出速度も大きく好ましい。
、ヘリウム、アルゴン等の不活性ガスで希釈して用いて
もよい。好ましくはｉｏ〜Ｊ Ｏｙｏ１％の濃度を希釈
し、上記温度の範囲で熱分解させて熱分解炭素を被覆す
る方法が低温で、析出速度も大きく好ましい。
本発明において炭素被覆Ｊ−は、通常２０μｍ以上、好
ましくは！００μｍ以上、特に好ましくはＱ、ｊ；−１
０ｍとなる様に化学蒸着法により熱分解炭素？堆積させ
る。
ましくは！００μｍ以上、特に好ましくはＱ、ｊ；−１
０ｍとなる様に化学蒸着法により熱分解炭素？堆積させ
る。
上記の様にして、炭素被覆層を形成した後、本発明のＣ
／Ｃ複合材は、更にｌ、θθ０〜．７，０００Ｃで適宜
再熱処理を行なってもよい。
／Ｃ複合材は、更にｌ、θθ０〜．７，０００Ｃで適宜
再熱処理を行なってもよい。
また、本発明だおいては、炭素被覆層を形成する前に従
来の緻密化処理を行なっておいてもよい。
来の緻密化処理を行なっておいてもよい。
即ち、成型後ｔｏｏ−ｉｏｏｏｃで焼成を行なったＣ／
Ｃ複合材にピッチ等を含浸した後、６００〜ｌθθθ℃
の温度で焼成する工程金、操り返したものをそのま゛ま
か、あるいは先の焼成湛より高い温度で再熱処理をした
後、本発明に基づいてＣＶＤ法により炭素被覆層を設け
てもよい。
Ｃ複合材にピッチ等を含浸した後、６００〜ｌθθθ℃
の温度で焼成する工程金、操り返したものをそのま゛ま
か、あるいは先の焼成湛より高い温度で再熱処理をした
後、本発明に基づいてＣＶＤ法により炭素被覆層を設け
てもよい。
あるいは、前記化学蒸着法により、マトリックス炭素中
の空隙を充填化したものを、そのまま引続き熱分解炭素
を堆積させ、炭素被覆層を形成させるか、あるいは１０
００℃〜３θ０θＣの温度で再熱処理をした後、炭素被
覆層を形成させてもよい。
の空隙を充填化したものを、そのまま引続き熱分解炭素
を堆積させ、炭素被覆層を形成させるか、あるいは１０
００℃〜３θ０θＣの温度で再熱処理をした後、炭素被
覆層を形成させてもよい。
（効果）
本発明によれば、 Ｃ／Ｃ複合材の表面全面に炭素被覆
層を設けることにより摩擦特性が大福に改善された摺動
部材等を藺便に得ることができる。
層を設けることにより摩擦特性が大福に改善された摺動
部材等を藺便に得ることができる。
以下、実施例により本発明をより具体的に説明するが１
本発明はその要旨をこえない限シ。
本発明はその要旨をこえない限シ。
下記実施例に限定されるものではない。
実施例１
長さ、フキのピッチ系炭素繊維３１重量部をフエ２７−
ル樹脂７７重量部及びエタノール５２重量部と共だ混合
した後、約、２１１．時間乾燥し、これを金型に充填し
７て２１θ℃の温度で加圧することＫよ°り炭素繊維の
体積含有率（Ｖｆ）がＳθ秀の成型体を得た。この成型
体を加熱炉にて窒素ガス雰囲気中１０００℃で焼成して
Ｃ／Ｃ複合複合材全欠いでとのＣ／Ｃ複合材を約コＯＯ
℃の温度の液状ピップで含浸した後、再び加熱炉で窒素
ガス雰囲気中ｇｏｏｃ、で焼成した。同様の処理条件で
含浸−焼成操作１＋回繰り返した後、更に窒素ガス雰囲
気中／Ａ（１００℃で熱処理１−で。
ル樹脂７７重量部及びエタノール５２重量部と共だ混合
した後、約、２１１．時間乾燥し、これを金型に充填し
７て２１θ℃の温度で加圧することＫよ°り炭素繊維の
体積含有率（Ｖｆ）がＳθ秀の成型体を得た。この成型
体を加熱炉にて窒素ガス雰囲気中１０００℃で焼成して
Ｃ／Ｃ複合複合材全欠いでとのＣ／Ｃ複合材を約コＯＯ
℃の温度の液状ピップで含浸した後、再び加熱炉で窒素
ガス雰囲気中ｇｏｏｃ、で焼成した。同様の処理条件で
含浸−焼成操作１＋回繰り返した後、更に窒素ガス雰囲
気中／Ａ（１００℃で熱処理１−で。
嵩密度ハロ？／鷹の緻密化されたＣ／Ｃ複合材を得た。
得られたＣ／Ｃ複合材全円板状に加工した後、ＣｖＤ処
理装置内に載置し、高周波誘導コイルを用い７００℃で
加熱するとともに該装置下部よυアルゴンガスをキャリ
アーガスとしＩＪ体ｌｊ［の６１１１−／、２−ジクロ
ルエチレン蒸気をＩＱ時間供給してＣＶＤ処理を行ない
、ｃ７ｃ複合材の表面に約コ０θμの均質な炭素被覆層
を生成させた。この炭素被覆層を有するＣ／Ｃ複合材を
再度アルゴンガス雰囲気中／ ＡＯＯＣで熱処理し、本
発明のＣ／Ｃ複合体を得た。
理装置内に載置し、高周波誘導コイルを用い７００℃で
加熱するとともに該装置下部よυアルゴンガスをキャリ
アーガスとしＩＪ体ｌｊ［の６１１１−／、２−ジクロ
ルエチレン蒸気をＩＱ時間供給してＣＶＤ処理を行ない
、ｃ７ｃ複合材の表面に約コ０θμの均質な炭素被覆層
を生成させた。この炭素被覆層を有するＣ／Ｃ複合材を
再度アルゴンガス雰囲気中／ ＡＯＯＣで熱処理し、本
発明のＣ／Ｃ複合体を得た。
この炭素被覆層を有する円板状のＣ／Ｃ複合材を互いに
擦り合わせることてより摩擦試験全行なった。その結果
を第１表に示す。
擦り合わせることてより摩擦試験全行なった。その結果
を第１表に示す。
比較例１
実施例／において得られたＣＶＤ処理前の嵩密度ハＡｙ
−／ｃ１１１のＣ／Ｃ複合材を円板状に加工したものを
実施例１と同様にして摩擦試験を行なった。その結果を
第１表に示す。
−／ｃ１１１のＣ／Ｃ複合材を円板状に加工したものを
実施例１と同様にして摩擦試験を行なった。その結果を
第１表に示す。
実施例二〜ダ
ＣＶＤ処理時間をそれぞれ／、コθ、５０時間とし各々
コＳμ、Ｓθ０７１，２０００μの炭素被覆層をＣ／Ｃ
複合材表面に生成させた以外は実施例／と同様の方法に
より行ない、その後実施例／と同様にアルゴンガス雰囲
気中ｉ＆００Ｃで熱処理して同様の摩擦試験を行なった
。その結果を第１表に示す。
コＳμ、Ｓθ０７１，２０００μの炭素被覆層をＣ／Ｃ
複合材表面に生成させた以外は実施例／と同様の方法に
より行ない、その後実施例／と同様にアルゴンガス雰囲
気中ｉ＆００Ｃで熱処理して同様の摩擦試験を行なった
。その結果を第１表に示す。
第１表から明らかなようにＣ／Ｃ複合材表面に炭素被覆
層が残存している限り、実施例１と同様に優れた摩擦特
性を有することがわかる。
層が残存している限り、実施例１と同様に優れた摩擦特
性を有することがわかる。
実施例ｊ、６
炭素繊維の体積含有率（Ｖｆ）を２０、りＯチとした以
外は実施例１同様にして炭素被覆層の厚さが約２００μ
のＣ／Ｃ複合材を得た。これを実施例１と同様にして摩
擦試験を行ない、その結果を第１表に示した。
外は実施例１同様にして炭素被覆層の厚さが約２００μ
のＣ／Ｃ複合材を得た。これを実施例１と同様にして摩
擦試験を行ない、その結果を第１表に示した。
実施例り、ｇ
実施例１で得られた炭素被覆層の厚さが約−〇θμのＣ
／Ｃ複合材をアルゴンガス雰囲気中ｌコＯＯＣ，コｏｏ
ｏｒ：、で再度熱処理して炭素被覆層を有した円板状の
Ｃ／Ｃ複合材を得た。これを実施例１と同様にして摩擦
試験を行なった。
／Ｃ複合材をアルゴンガス雰囲気中ｌコＯＯＣ，コｏｏ
ｏｒ：、で再度熱処理して炭素被覆層を有した円板状の
Ｃ／Ｃ複合材を得た。これを実施例１と同様にして摩擦
試験を行なった。
その結果をｇｔ表に示す。
比較例コ
実施例１で得られた炭素繊維の体積含有率（ｖｆ）がよ
Ｏチの成型体を窒素ガス雰囲気中７０００℃で焼成して
Ｃ７０初、合材を得、次いで実施例１と同様の条件でＣ
ＶＤ処理してｃ７ｃ複合材中に存在する空隙に熱分解炭
素を充填するように緻密化処理を行ない緻密化したＣ／
Ｃ複合材を得た。このＣ／Ｃ複合材をアルゴンガス雰囲
気中／Ａ００Ｃで熱処理した後１円板状に加工し、摩擦
面が炭素繊維とマ） ＩＪラックス分解炭素からなる嵩
密！／、ｊｇ−／ｃｆＡのＣ／Ｃ複合材を得た。これを
実施例／と同様圧して摩擦試験を行ない、その結果をｖ
Ｊ１表に示した。
Ｏチの成型体を窒素ガス雰囲気中７０００℃で焼成して
Ｃ７０初、合材を得、次いで実施例１と同様の条件でＣ
ＶＤ処理してｃ７ｃ複合材中に存在する空隙に熱分解炭
素を充填するように緻密化処理を行ない緻密化したＣ／
Ｃ複合材を得た。このＣ／Ｃ複合材をアルゴンガス雰囲
気中／Ａ００Ｃで熱処理した後１円板状に加工し、摩擦
面が炭素繊維とマ） ＩＪラックス分解炭素からなる嵩
密！／、ｊｇ−／ｃｆＡのＣ／Ｃ複合材を得た。これを
実施例／と同様圧して摩擦試験を行ない、その結果をｖ
Ｊ１表に示した。
（参考写真の簡単な説Ｆ！４）
（３７５倍）であり、第２図は比較例コで得られたｃ／
ｃ複合材の表面部分を示した走査型電子顕微鏡写真（３
り５倍）である。
ｃ複合材の表面部分を示した走査型電子顕微鏡写真（３
り５倍）である。
手続ネ市正書（方式）
昭和６０年１り月／タ日
Claims (4)
- （１）炭素繊維強化炭素複合材の表面に、化学蒸着法に
より形成された炭素被覆層を有することを特徴とする炭
素繊維強化炭素複合材。 - （２）炭素被覆層が、ハロゲン化炭化水素を含有するガ
スを４００℃以上の温度で熱分解させることによつて形
成されたものであることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の炭素繊維強化炭素複合材。 - （３）炭素被覆層の厚さが、２０μ以上であることを特
徴とする特許請求の範囲第１項記載の炭素繊維強化炭素
の複合材。 - （４）炭素繊維強化炭素複合材が、炭素繊維の体積含有
率が１０〜７０％である炭素繊維とマトリックス物質か
らなる成型体を炭化焼成して得られたものであることを
特徴とする特許請求の範囲第１項記載の炭素繊維強化炭
素複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60145988A JPS627668A (ja) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | 炭素繊維強化炭素複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60145988A JPS627668A (ja) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | 炭素繊維強化炭素複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS627668A true JPS627668A (ja) | 1987-01-14 |
Family
ID=15397585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60145988A Pending JPS627668A (ja) | 1985-07-03 | 1985-07-03 | 炭素繊維強化炭素複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS627668A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0251301A2 (en) * | 1986-07-01 | 1988-01-07 | Mitsubishi Kasei Corporation | Carbon fiber-reinforced carbon composite material |
| JPH01188468A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-07-27 | Kobe Steel Ltd | 摩擦材用炭素繊維強化炭素複合材料 |
| JP2011126776A (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Messier Bugatti | Ｃ／ｃコンポジットに基づく摩擦部材の作成方法 |
| JP2013511465A (ja) * | 2009-11-23 | 2013-04-04 | アプライド ナノストラクチャード ソリューションズ リミテッド ライアビリティー カンパニー | 炭素‐炭素複合材料におけるｃｎｔ浸出繊維 |
| US9907174B2 (en) | 2010-08-30 | 2018-02-27 | Applied Nanostructured Solutions, Llc | Structural energy storage assemblies and methods for production thereof |
-
1985
- 1985-07-03 JP JP60145988A patent/JPS627668A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0251301A2 (en) * | 1986-07-01 | 1988-01-07 | Mitsubishi Kasei Corporation | Carbon fiber-reinforced carbon composite material |
| JPH01188468A (ja) * | 1988-01-22 | 1989-07-27 | Kobe Steel Ltd | 摩擦材用炭素繊維強化炭素複合材料 |
| US5554354A (en) * | 1988-01-22 | 1996-09-10 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Carbon fiber-reinforced carbon composite material and process for producing the same |
| JP2013511465A (ja) * | 2009-11-23 | 2013-04-04 | アプライド ナノストラクチャード ソリューションズ リミテッド ライアビリティー カンパニー | 炭素‐炭素複合材料におけるｃｎｔ浸出繊維 |
| JP2011126776A (ja) * | 2009-12-16 | 2011-06-30 | Messier Bugatti | Ｃ／ｃコンポジットに基づく摩擦部材の作成方法 |
| US9907174B2 (en) | 2010-08-30 | 2018-02-27 | Applied Nanostructured Solutions, Llc | Structural energy storage assemblies and methods for production thereof |
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