JPS6274043A - 加圧鋳造用高力アルミニウム合金 - Google Patents
加圧鋳造用高力アルミニウム合金Info
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- JPS6274043A JPS6274043A JP60212674A JP21267485A JPS6274043A JP S6274043 A JPS6274043 A JP S6274043A JP 60212674 A JP60212674 A JP 60212674A JP 21267485 A JP21267485 A JP 21267485A JP S6274043 A JPS6274043 A JP S6274043A
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- pressure casting
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- pressure
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
- C22C21/04—Modified aluminium-silicon alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ご産業上の利用分野〕
本発明は1通常のダイカストや、スクイズキャストや、
低圧金型鋳造等の加圧鋳造の後、極く短時間の熱処理を
施こすことによって、すぐれた靭性を得ることができる
加圧鋳造用高力アルミニウム合金に係るものである。
低圧金型鋳造等の加圧鋳造の後、極く短時間の熱処理を
施こすことによって、すぐれた靭性を得ることができる
加圧鋳造用高力アルミニウム合金に係るものである。
Si;5〜13%、 Cu : 1〜5+%、 Mf
: 0.1〜0.5チを含むアルミニウム合金を高圧鋳
造した合金材は、T6処理をすることによって、40K
f/ma前後の引張強さと、5〜10チの伸びを示すの
で。
: 0.1〜0.5チを含むアルミニウム合金を高圧鋳
造した合金材は、T6処理をすることによって、40K
f/ma前後の引張強さと、5〜10チの伸びを示すの
で。
自動車、船舶等のエンジン回り部品、保安部品その他の
機械部品鋳物用合金として使用されている。
機械部品鋳物用合金として使用されている。
AlAl−6i−Cu−’系合金において、高圧鋳造後
の合金材に高い靭性を与えるためには、500°C以上
の温度に10時間以上におよぶ溶体化処理を施こす必要
があるので、不経済であり、また、生産効率の点からも
好ましくなかった。
の合金材に高い靭性を与えるためには、500°C以上
の温度に10時間以上におよぶ溶体化処理を施こす必要
があるので、不経済であり、また、生産効率の点からも
好ましくなかった。
したがって1本発明では、AJ−3i−Cu−Mfから
なる合金系において、高圧または低圧による加圧鋳造後
の合金材に、T6処理を施す場合1極〈短時間の溶体化
によって合金材に高い引張強さと伸びを与えうるように
した。
なる合金系において、高圧または低圧による加圧鋳造後
の合金材に、T6処理を施す場合1極〈短時間の溶体化
によって合金材に高い引張強さと伸びを与えうるように
した。
本発明は、AAl−8i−Cu−?からなる合金系に、
少量のSrを添加することにより、加圧鋳造後の合金材
にT6処理を施すに当って、啄り短時間の溶体化によっ
て人工時効後の合金材に高い引張強さと伸び率を与えた
。
少量のSrを添加することにより、加圧鋳造後の合金材
にT6処理を施すに当って、啄り短時間の溶体化によっ
て人工時効後の合金材に高い引張強さと伸び率を与えた
。
本発明合金は9重量%で+ S l’ 5〜15係。
Cu、+ 4〜5%、Mf: 0.1〜0.5%、Sr
: 0.005〜0.5係を含み残部ht及び不純物
からなる加圧鋳造用高力アルミニウム台金であり、その
各成分元素の限定理由を以下に示す。
: 0.005〜0.5係を含み残部ht及び不純物
からなる加圧鋳造用高力アルミニウム台金であり、その
各成分元素の限定理由を以下に示す。
Si:5〜13%、Cu:1〜5%、 M7 : 0.
1〜0.5係・ハ、従来、一般的に使用されているAl
−Al−8i−Cu−’ 系合金において含有される
組成範囲を示すものであって、 Siは合金基質を強化
し、湯売れ性、引は性、鋳造割れ防止等の改善効果を示
すものであり、5係以下ではその効果は少なく。
1〜0.5係・ハ、従来、一般的に使用されているAl
−Al−8i−Cu−’ 系合金において含有される
組成範囲を示すものであって、 Siは合金基質を強化
し、湯売れ性、引は性、鋳造割れ防止等の改善効果を示
すものであり、5係以下ではその効果は少なく。
13係以上では靭性を著しく低下させる。Cuは熱処理
を施した場合に1時効硬化によって著しく合金強度を上
昇させるが、1チ以下ではその効果が少なく、また、5
係以上では靭性を低下させる。
を施した場合に1時効硬化によって著しく合金強度を上
昇させるが、1チ以下ではその効果が少なく、また、5
係以上では靭性を低下させる。
M2は7襖処1JIIに5とってλ4p2Si 全析
出し、介金茫質を強化するイ、ので1通常Al−5i
−Cu −M9系合金においては、その効果を発揮させ
るために0.1%以JO:、添加させるものであるが、
0.5%以上の添加は・靭性を低下させるので好ましく
ない。
出し、介金茫質を強化するイ、ので1通常Al−5i
−Cu −M9系合金においては、その効果を発揮させ
るために0.1%以JO:、添加させるものであるが、
0.5%以上の添加は・靭性を低下させるので好ましく
ない。
Srは、 0.005〜0.:5%の添加によ、って
、加圧鋳造後の合金材をT6処理し1強靭性向上をはか
るに際し、溶体化時間を大幅に短縮する効果を有するも
のであるが、その下限値以下ではその効果に乏しく、ま
たその」−限値以上ではこれ[臥」−の溶体化時間の短
縮効果が?#られない1、また、この合金への0.05
〜0.5%のT〕8の添加または上記のTj添加量の範
囲内でのT1添加及び0.05〜0.5%のBの共存添
加は加圧鋳造後の合金材の靭性同士に一層の効果がある
。。
、加圧鋳造後の合金材をT6処理し1強靭性向上をはか
るに際し、溶体化時間を大幅に短縮する効果を有するも
のであるが、その下限値以下ではその効果に乏しく、ま
たその」−限値以上ではこれ[臥」−の溶体化時間の短
縮効果が?#られない1、また、この合金への0.05
〜0.5%のT〕8の添加または上記のTj添加量の範
囲内でのT1添加及び0.05〜0.5%のBの共存添
加は加圧鋳造後の合金材の靭性同士に一層の効果がある
。。
なお2合金中にaまれる一般的な不純物Feは。
合金材の靭性の低下原因となるので、0.5%μ下に抑
えることが望ましい。1だ、この合金の溶製に際して、
Mfの酸化防止のために、0.05%までのBeを添加
しても、特に本発明の効果を損うことがないのでさしつ
かえない。
えることが望ましい。1だ、この合金の溶製に際して、
Mfの酸化防止のために、0.05%までのBeを添加
しても、特に本発明の効果を損うことがないのでさしつ
かえない。
執処理に際しての加熱温度、はこの種の合金で通常適用
される温度範囲、すなわち溶体化処理においては、50
0〜520’C,人工時効処理においてi寸+ 4 Q
〜180’Cが採用されるが、この発明における溶体化
時間は従来最高の引張強さ、伸びを得るために必要とさ
れる時間である4〜10時間を大幅に下まわる0、5〜
2時間程度で十分満足できる。なお9人工時効処理にお
ける加熱時間は。
される温度範囲、すなわち溶体化処理においては、50
0〜520’C,人工時効処理においてi寸+ 4 Q
〜180’Cが採用されるが、この発明における溶体化
時間は従来最高の引張強さ、伸びを得るために必要とさ
れる時間である4〜10時間を大幅に下まわる0、5〜
2時間程度で十分満足できる。なお9人工時効処理にお
ける加熱時間は。
従来この種の合金に適用される一般的な時間範囲4〜1
0時間が採用さFするが、この際、この合金系の人工時
効にあたって、しばしば採用される人工時効処理前の室
温時効処理あるいは前段処理として施される60〜12
0°Cの温度で数時間の二段時効処理を施してもよい。
0時間が採用さFするが、この際、この合金系の人工時
効にあたって、しばしば採用される人工時効処理前の室
温時効処理あるいは前段処理として施される60〜12
0°Cの温度で数時間の二段時効処理を施してもよい。
第1図は、第1表に示す化学組成(M縫t$)の合金溶
湯を、肉厚10M、外径約100順、高さ120調のカ
ップ状の金型に1o o OKy/iの加圧下で凝固さ
す高圧鋳造した合金材について。
湯を、肉厚10M、外径約100順、高さ120調のカ
ップ状の金型に1o o OKy/iの加圧下で凝固さ
す高圧鋳造した合金材について。
500°Cで溶体化処理を施し、水焼入JL後160°
Cに6時間保持し1人工時効を行った場合の伸びと溶体
化時間の関係を示すものである、また、第2図は、同様
の処理をしたものの引張強さσB 又び降伏力+7.(
0,2%耐力)と溶体化時間との関係を示したものであ
る。
Cに6時間保持し1人工時効を行った場合の伸びと溶体
化時間の関係を示すものである、また、第2図は、同様
の処理をしたものの引張強さσB 又び降伏力+7.(
0,2%耐力)と溶体化時間との関係を示したものであ
る。
第 1 k
第1図及び第2図より2本発明合金(試料Nα6゜試料
Nα4.及び、試料N[L2)を高圧鋳造した合金材と
、従来の合金である比較合金(試料Nα1)を比べると
9例えは伸び8%を得るために本発明合金では10数分
あるいは30分たらずの溶体化処理ヲ施すのみで充分で
あるのに対して、比較合金では10時間以上の溶体化が
必要であり2本発明合金を高圧鋳造したものは比較合金
等に比べてはるかに短時間の溶体化処理によって極めて
高い伸ひ率を示すこと、また1本発明合金においては極
く短時間の溶体化処理を施した場合には、引張強さ及び
降伏力においても比較材よりも著しく高い値を示すこと
がわかる。
Nα4.及び、試料N[L2)を高圧鋳造した合金材と
、従来の合金である比較合金(試料Nα1)を比べると
9例えは伸び8%を得るために本発明合金では10数分
あるいは30分たらずの溶体化処理ヲ施すのみで充分で
あるのに対して、比較合金では10時間以上の溶体化が
必要であり2本発明合金を高圧鋳造したものは比較合金
等に比べてはるかに短時間の溶体化処理によって極めて
高い伸ひ率を示すこと、また1本発明合金においては極
く短時間の溶体化処理を施した場合には、引張強さ及び
降伏力においても比較材よりも著しく高い値を示すこと
がわかる。
第3図および第4図は、前記条件と同じ条件のも・とで
実施した場合の鋳造時の加圧力に9/−と機械的性質の
関係を示したものである。ただし、溶第ろ図および第4
図からもわかるように、加圧力の如何にかかわらず9本
発明合金(試料Ni1L己)が、従来の合金である比較
合金(試料N[Ll)に比べて、伸び、引張強さ、降伏
力とも、かなり良いことがわかる。
実施した場合の鋳造時の加圧力に9/−と機械的性質の
関係を示したものである。ただし、溶第ろ図および第4
図からもわかるように、加圧力の如何にかかわらず9本
発明合金(試料Ni1L己)が、従来の合金である比較
合金(試料N[Ll)に比べて、伸び、引張強さ、降伏
力とも、かなり良いことがわかる。
以上のように2本発明合金は、加圧鋳造後、数10分な
いしは30分程度の極く短時間の溶体化処理を施しただ
けでも7人工時効後の合金材に極めて高い伸びと強度を
与えることができるので。
いしは30分程度の極く短時間の溶体化処理を施しただ
けでも7人工時効後の合金材に極めて高い伸びと強度を
与えることができるので。
生産性、経済性の面からも極めて有利である。特に、従
来合金と比べて伸びの向上が著しい。
来合金と比べて伸びの向上が著しい。
図面は本発明合金と従来合金の機械的性質を比較してあ
られしたもので、第1図は溶体化時間と伸びの関係を示
す線図、第2図は溶体化時間と引張強さおよび降伏力と
の関係を示す線図、第ろ図は加圧力と伸びの関係を示す
線図、第4図は加圧力と引張強さおよび降伏力との関係
を示す線図である。 第11コ 落体 イヒ 8v間 (hヒル 」トメ本化j奇問(kb−) 第3 〆 ヵロ ノE 力 (k1/賛) オー+え 力0屓力 (kVekす
られしたもので、第1図は溶体化時間と伸びの関係を示
す線図、第2図は溶体化時間と引張強さおよび降伏力と
の関係を示す線図、第ろ図は加圧力と伸びの関係を示す
線図、第4図は加圧力と引張強さおよび降伏力との関係
を示す線図である。 第11コ 落体 イヒ 8v間 (hヒル 」トメ本化j奇問(kb−) 第3 〆 ヵロ ノE 力 (k1/賛) オー+え 力0屓力 (kVekす
Claims (2)
- (1)重量%で、Si:5〜13%、Cu:1〜5%、
Mg:0.1〜0.5%、Sr:0.005〜0.3%
を含み、残部Al及び不純物からなる加圧鋳造用高力ア
ルミニウム合金。 - (2)重量%で、Si:5〜13%、Cu:1〜5%、
Mg:0.1〜0.5%、Sr:0.005〜0.3%
を含み、さらに、Ti:0.05〜0.5%、または、
これに、B:0.05〜0.3%を含み、残部Al及び
不純物からなる加圧鋳造用高力アルミニウム合金。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60212674A JPS6274043A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 加圧鋳造用高力アルミニウム合金 |
US06/910,459 US4786340A (en) | 1985-09-27 | 1986-09-23 | Solution heat-treated high strength aluminum alloy |
CA000519025A CA1287987C (en) | 1985-09-27 | 1986-09-24 | High strength aluminium alloy for pressure casting |
DE19863632609 DE3632609A1 (de) | 1985-09-27 | 1986-09-25 | Hochfeste aluminiumlegierung fuer den pressguss |
FR8613487A FR2588017A1 (fr) | 1985-09-27 | 1986-09-26 | Alliage d'aluminium |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60212674A JPS6274043A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 加圧鋳造用高力アルミニウム合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6274043A true JPS6274043A (ja) | 1987-04-04 |
JPH0471983B2 JPH0471983B2 (ja) | 1992-11-17 |
Family
ID=16626520
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60212674A Granted JPS6274043A (ja) | 1985-09-27 | 1985-09-27 | 加圧鋳造用高力アルミニウム合金 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4786340A (ja) |
JP (1) | JPS6274043A (ja) |
CA (1) | CA1287987C (ja) |
DE (1) | DE3632609A1 (ja) |
FR (1) | FR2588017A1 (ja) |
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1986
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