JPS626737A - 鋼の連続鋳造用鋳型 - Google Patents
鋼の連続鋳造用鋳型Info
- Publication number
- JPS626737A JPS626737A JP14262085A JP14262085A JPS626737A JP S626737 A JPS626737 A JP S626737A JP 14262085 A JP14262085 A JP 14262085A JP 14262085 A JP14262085 A JP 14262085A JP S626737 A JPS626737 A JP S626737A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat insulating
- powder
- insulating layer
- layer
- mold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/059—Mould materials or platings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は鋼の連続鋳造用鋳型、特にパウダキャスティ
ング用鋳型に関する。
ング用鋳型に関する。
(従来の技術)
一般に、鋼の連続鋳造では水冷銅鋳型を用い。
鋳型と鋳片との間の潤滑作用を助けるために、パウダの
添加と鋳型のヒ下振動を行う。溶鋼表面を覆ったパウダ
は、溶鋼の顕熱により一部が溶融し、粉末層と溶融層に
分かれる。
添加と鋳型のヒ下振動を行う。溶鋼表面を覆ったパウダ
は、溶鋼の顕熱により一部が溶融し、粉末層と溶融層に
分かれる。
鋳型の内壁面の一部に断熱層を設けた先行技術として、
欧州特許第83757号がある。第4図はこの先行技術
の実施例を示すもので、水冷鋳型11の内壁12の内側
に、メニスカス8に対応する位置に断熱層13を設けて
いる。この鋳型+1では、凝固殻7の発達速度を抑えて
、鋳片の高温割れと偏析を軽減することができる。
欧州特許第83757号がある。第4図はこの先行技術
の実施例を示すもので、水冷鋳型11の内壁12の内側
に、メニスカス8に対応する位置に断熱層13を設けて
いる。この鋳型+1では、凝固殻7の発達速度を抑えて
、鋳片の高温割れと偏析を軽減することができる。
(発明が解決しようとする問題点)
しかし、L記先行技術の鋳型では、パウダ添加によって
次のような問題が生じる。
次のような問題が生じる。
すなわち、鋳型内壁は冷却され、また熱伝導度が高いの
で、内壁表面に接触するパウダは温度が下がり、塊状の
固体層(スラグベア)となる。そして、このスラグベア
が鋳型の振動により凝固殻に押し込まれて、鋳片の表面
に周期的な凹凸(オシレーションマーク)を生じる。こ
のオシレーションマークはしばしば圧延コイルのヘゲ、
表面割れなど表面欠陥の原因となる。このため、鋳片表
面の手入れを必要とし、また不良品発生により製品歩留
りが低下する。
で、内壁表面に接触するパウダは温度が下がり、塊状の
固体層(スラグベア)となる。そして、このスラグベア
が鋳型の振動により凝固殻に押し込まれて、鋳片の表面
に周期的な凹凸(オシレーションマーク)を生じる。こ
のオシレーションマークはしばしば圧延コイルのヘゲ、
表面割れなど表面欠陥の原因となる。このため、鋳片表
面の手入れを必要とし、また不良品発生により製品歩留
りが低下する。
(問題点を解決するための手段)
この発明の鋼の連続鋳造用鋳型は、鋳型の内壁表面の少
なくともパウダ層に接する部分に断熱層を設けている。
なくともパウダ層に接する部分に断熱層を設けている。
実際には、若f余裕をみてパウダ層のやや上からメニス
カスのやや下に至る範囲にわたって断熱層を設けている
。
カスのやや下に至る範囲にわたって断熱層を設けている
。
断熱層を形成する断熱材は、鋳片のオシレーションマー
クおよび表面欠陥を防ぐために次のような性質を必要と
する。
クおよび表面欠陥を防ぐために次のような性質を必要と
する。
イ)パウダ層表面から断熱層へ流れる熱流束が50ca
l /c+a2 s以下となる熱伝導度であること。こ
のためには次の条件を満たす必要がある。
l /c+a2 s以下となる熱伝導度であること。こ
のためには次の条件を満たす必要がある。
k/d≦0,05
ただし、k(cal/cm”c 5ee)は断熱材の熱
伝導度、d (c+s)は断熱層の厚さである。
伝導度、d (c+s)は断熱層の厚さである。
口)熱衝撃による断熱層の割れを防ぐため、耐熱衝撃性
に優れていること。
に優れていること。
ハ)断熱材が溶融したパウダと反応して劣化しないこと
。
。
このような性質を持った材料として、マグネシア−グラ
ファイト、マグネシア−クロマイト、アルミナ、窒化ケ
イ素、窒化ポロンなどがある。
ファイト、マグネシア−クロマイト、アルミナ、窒化ケ
イ素、窒化ポロンなどがある。
断fj+層の厚さは 1mm以上が好ましい。また、通
常の操業ではパウダ層の直]二からメニスカスの直下に
至る上下幅は30fflffi程度であり、 この範囲
に断熱層を設ける。
常の操業ではパウダ層の直]二からメニスカスの直下に
至る上下幅は30fflffi程度であり、 この範囲
に断熱層を設ける。
PI5内壁に断熱材を埋め込むか、または鋳型内壁の表
面に断熱材を溶射して断熱層を形成する。
面に断熱材を溶射して断熱層を形成する。
(作用)
断熱層はパウダ層から鋳型内壁への熱の散逸を防ぎ、パ
ウダ層の温度低下を抑える。この結果。
ウダ層の温度低下を抑える。この結果。
スラグベアの発生が防IFされ、スラグベアが鋳型の振
動により凝固殻に押し込まれるようなことはない。
動により凝固殻に押し込まれるようなことはない。
(実施例1)
第1図はこの発明の鋳型の示しており、水冷銅鋳型1の
内壁2表面にマグネシア−グラファイトを埋め込み、断
熱層3を形成している。断熱層3の厚さは2■である。
内壁2表面にマグネシア−グラファイトを埋め込み、断
熱層3を形成している。断熱層3の厚さは2■である。
また、断熱層3はパウダ粉末層9上面のからパウダ溶融
層10の下端すなわちメニスカス8の位置までを覆って
おり、その9E下幅は50ramである。
層10の下端すなわちメニスカス8の位置までを覆って
おり、その9E下幅は50ramである。
上記鋳型を用いて、冷延薄板用のAl−9i ギルド鋼
を鋳造した。鋳型1にはタンディシュ4より浸漬ノズル
5を介して溶鋼6を供給するとともに、パウダを供給装
置(図示しない)より投入する。
を鋳造した。鋳型1にはタンディシュ4より浸漬ノズル
5を介して溶鋼6を供給するとともに、パウダを供給装
置(図示しない)より投入する。
鋳造時にスラグベアは生じなかった。ついで、このよう
にして得られた鋳片を薄板に圧延してコイルとした。
にして得られた鋳片を薄板に圧延してコイルとした。
第2図は上記コイルの表面傷発生率を従来のものと比較
して示している。第2図から明らかなように、圧延コイ
ルの表面傷発生率は従来のものに比べて約1/3である
。
して示している。第2図から明らかなように、圧延コイ
ルの表面傷発生率は従来のものに比べて約1/3である
。
(実施例2)
水冷銅鋳型の内壁表面にプラズマアークにより窒化ケイ
素を溶射して、断熱層を形成した。断熱層の寸法は第1
の実施例と同じである。
素を溶射して、断熱層を形成した。断熱層の寸法は第1
の実施例と同じである。
上記鋳型を用いて、冷延薄板用のAl−9iキルド鋼を
鋳造した。鋳造時にスラグベアは生じなかった。ついで
、このようにして得られた鋳片を薄板に圧延してコイル
とした。
鋳造した。鋳造時にスラグベアは生じなかった。ついで
、このようにして得られた鋳片を薄板に圧延してコイル
とした。
!−91イ11/の夷面柩塁ル末か庁キΦものと田旬し
て第2図に示している。第1実施例と同様に、圧延コイ
ルの表面傷発生率は従来のものに比べて約 1/3であ
る。
て第2図に示している。第1実施例と同様に、圧延コイ
ルの表面傷発生率は従来のものに比べて約 1/3であ
る。
この発明は上記実施例に限られるものではない。たとえ
ば、第3図に示すようにメニスカス8付近の断熱層3の
厚さを下方に向かって徐々に薄くしてもよい。これより
、断熱層3の下方部の温度が下り、前記スラグベアの押
込みを生じることなく、メニスカス8付近の溶鋼6の凝
固が促進される。
ば、第3図に示すようにメニスカス8付近の断熱層3の
厚さを下方に向かって徐々に薄くしてもよい。これより
、断熱層3の下方部の温度が下り、前記スラグベアの押
込みを生じることなく、メニスカス8付近の溶鋼6の凝
固が促進される。
(発明の効果)
この発明の鋳型を用いることにより、オシレーションマ
ークが軽減するので、圧延コイルのヘゲ、表面割れ等の
欠陥が減少する。また、凝固殻の冷却速度が低下するの
で、固相中の拡散が促進され、凝固偏析が減少する。
ークが軽減するので、圧延コイルのヘゲ、表面割れ等の
欠陥が減少する。また、凝固殻の冷却速度が低下するの
で、固相中の拡散が促進され、凝固偏析が減少する。
第1図はこの発明の実施例を示すもので、鋳片鋳込み中
の鋳型の縦断面図、第2図はこの発明および従来の鋳型
をそれぞれ用いて鋳造した鋳片を圧延して得たコイルの
表面傷発生率を示す線図。 第3図は断熱層の他の実施例をしめず断面図、ならびに
第4図は鋳片鋳込み中の従来のn型の縦断面図である。 工、11・・・鋳型、2.12・・・鋳型内壁、3・・
・断熱層、6・・・溶鋼、7・・・凝固殻、8・・・メ
ニスカス、9・・・パウダ粉末層、10・・・パウダ溶
融層。
の鋳型の縦断面図、第2図はこの発明および従来の鋳型
をそれぞれ用いて鋳造した鋳片を圧延して得たコイルの
表面傷発生率を示す線図。 第3図は断熱層の他の実施例をしめず断面図、ならびに
第4図は鋳片鋳込み中の従来のn型の縦断面図である。 工、11・・・鋳型、2.12・・・鋳型内壁、3・・
・断熱層、6・・・溶鋼、7・・・凝固殻、8・・・メ
ニスカス、9・・・パウダ粉末層、10・・・パウダ溶
融層。
Claims (1)
- 鋳型の内壁表面の少なくともパウダ層に接する部分に断
熱層を設けたことを特徴とする鋼の連続鋳造用鋳型。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14262085A JPS626737A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 鋼の連続鋳造用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP14262085A JPS626737A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 鋼の連続鋳造用鋳型 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS626737A true JPS626737A (ja) | 1987-01-13 |
Family
ID=15319569
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP14262085A Pending JPS626737A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 鋼の連続鋳造用鋳型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS626737A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992019399A1 (en) * | 1991-04-27 | 1992-11-12 | Foseco International Limited | Insert for vessels or conduits containing molten metal |
US5188167A (en) * | 1988-06-16 | 1993-02-23 | Davy (Distington) Limited | Continuous casting mould |
KR100661821B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2006-12-27 | 주식회사 포스코 | 연속주조용 몰드에서 슬래그 베어의 생성을 방지하는 장치및 그 방법 |
JP2009142876A (ja) * | 2007-12-17 | 2009-07-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
CN104889351A (zh) * | 2014-03-04 | 2015-09-09 | 日立金属株式会社 | 铸造方法和铸造用铸模 |
CN112512725A (zh) * | 2018-07-13 | 2021-03-16 | Sms康卡斯特股份公司 | 尤其在立式铸造设备中用于铸钢的连铸方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59179254A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | エツチング性の良好な圧延用Al合金角形鋳塊の製造方法 |
-
1985
- 1985-07-01 JP JP14262085A patent/JPS626737A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59179254A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | エツチング性の良好な圧延用Al合金角形鋳塊の製造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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US5188167A (en) * | 1988-06-16 | 1993-02-23 | Davy (Distington) Limited | Continuous casting mould |
WO1992019399A1 (en) * | 1991-04-27 | 1992-11-12 | Foseco International Limited | Insert for vessels or conduits containing molten metal |
KR100661821B1 (ko) * | 2000-12-26 | 2006-12-27 | 주식회사 포스코 | 연속주조용 몰드에서 슬래그 베어의 생성을 방지하는 장치및 그 방법 |
JP2009142876A (ja) * | 2007-12-17 | 2009-07-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鋼の連続鋳造方法 |
CN104889351A (zh) * | 2014-03-04 | 2015-09-09 | 日立金属株式会社 | 铸造方法和铸造用铸模 |
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