JPS6260810A - スクラツプ溶解方法 - Google Patents
スクラツプ溶解方法Info
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- JPS6260810A JPS6260810A JP60200229A JP20022985A JPS6260810A JP S6260810 A JPS6260810 A JP S6260810A JP 60200229 A JP60200229 A JP 60200229A JP 20022985 A JP20022985 A JP 20022985A JP S6260810 A JPS6260810 A JP S6260810A
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- Japan
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- pulverized coal
- scrap
- furnace
- heating
- coal burner
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5229—Manufacture of steel in electric furnaces in a direct current [DC] electric arc furnace
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
- C21C5/5217—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace equipped with burners or devices for injecting gas, i.e. oxygen, or pulverulent materials into the furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5252—Manufacture of steel in electric furnaces in an electrically heated multi-chamber furnace, a combination of electric furnaces or an electric furnace arranged for associated working with a non electric furnace
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
及皿五旦迎
［産業上の利用分野］
本発明はスクラップ溶解方法の改良に関し、低減された
エネルギー消費をもってスクラップを溶解する方法を提
供する。 ［従来の技術］ アーク炉で特殊鋼を製造するに当って、その前段階でお
るスクラップの溶解作業をすべて高価な電力を消費して
行なうことはコストの面から得策といえないので、その
一部を安価な燃料による加熱で代替することが望ましい
。 たとえば微粉炭バーナー加熱をアーク加熱と同時に行な
うことが試みられた。 それにより能率は向上するが、
エネルギー負荷すなわち炉の単位容積・時間あたり投入
可能なエネルギー量に限界があるため、電力消費−は期
待したほど節減できない。 また、燃焼により生じたＣ
０２が黒鉛電極と反応してカーボンソリューション現象
が起り、電極原単位を悪化させる。 微粉炭バーナーの火焔温度は約２０００℃、黒鉛アーク
の温度は約３０００℃であるから、低温領域でバーナー
を、高温領域でアークをと、切り換えて使用することが
合理的である。 燃料による電力代替を高めるには、な
るべく高温までバーナーで加熱したいが、スクラップの
温度が１００．０℃を超すと、Ｆｅの酸化が急速に進ん
で原料歩留りを低下させる。 本発明者らは、つとにスクラップ溶解におけるアーク加
熱の前半の部分を微粉炭バーナーによる加熱におきかえ
ることを研究し、高い加熱効率と制御されたＦｅ酸化量
の下にこれを行なう技術を確立して、すでに開示した（
特開昭５９−２１５４２７）。 その技術は、スクラッ
プの温度が低い間は微粉炭に空気を混合して燃焼させ、
スクラップの温度が高まったならば、具体的にはほぼ５
００℃を境にして、空気に代えて酸素または酸素富化空
気を混合して燃焼させることにより、バーナー火焔の温
度を上昇させることを特徴とするものである。 この方法は、好適な実施態様においては、２基の炉を使
用し交互にバーナー加熱およびスクラップ溶解を行なう
。
エネルギー消費をもってスクラップを溶解する方法を提
供する。 ［従来の技術］ アーク炉で特殊鋼を製造するに当って、その前段階でお
るスクラップの溶解作業をすべて高価な電力を消費して
行なうことはコストの面から得策といえないので、その
一部を安価な燃料による加熱で代替することが望ましい
。 たとえば微粉炭バーナー加熱をアーク加熱と同時に行な
うことが試みられた。 それにより能率は向上するが、
エネルギー負荷すなわち炉の単位容積・時間あたり投入
可能なエネルギー量に限界があるため、電力消費−は期
待したほど節減できない。 また、燃焼により生じたＣ
０２が黒鉛電極と反応してカーボンソリューション現象
が起り、電極原単位を悪化させる。 微粉炭バーナーの火焔温度は約２０００℃、黒鉛アーク
の温度は約３０００℃であるから、低温領域でバーナー
を、高温領域でアークをと、切り換えて使用することが
合理的である。 燃料による電力代替を高めるには、な
るべく高温までバーナーで加熱したいが、スクラップの
温度が１００．０℃を超すと、Ｆｅの酸化が急速に進ん
で原料歩留りを低下させる。 本発明者らは、つとにスクラップ溶解におけるアーク加
熱の前半の部分を微粉炭バーナーによる加熱におきかえ
ることを研究し、高い加熱効率と制御されたＦｅ酸化量
の下にこれを行なう技術を確立して、すでに開示した（
特開昭５９−２１５４２７）。 その技術は、スクラッ
プの温度が低い間は微粉炭に空気を混合して燃焼させ、
スクラップの温度が高まったならば、具体的にはほぼ５
００℃を境にして、空気に代えて酸素または酸素富化空
気を混合して燃焼させることにより、バーナー火焔の温
度を上昇させることを特徴とするものである。 この方法は、好適な実施態様においては、２基の炉を使
用し交互にバーナー加熱およびスクラップ溶解を行なう
。
本発明の目的は、上記した微粉炭バーナー加熱を先立て
たアーク加熱によるスクラップの溶解において、加熱効
率とＦｅ酸化量のコントロールとを、さらに改善した溶
解方法を提供することにある。 及団辺璽感
たアーク加熱によるスクラップの溶解において、加熱効
率とＦｅ酸化量のコントロールとを、さらに改善した溶
解方法を提供することにある。 及団辺璽感
本発明のスクラップ溶解方法は、アーク炉を用いてスク
ラップを溶解するに当って、アーク加熱に先立ち微粉炭
バーナーによる加熱を行なうスクラップ溶解方法におい
て、１２００’Ｃ以下の所定のスクラップ平均温度に至
るまで微粉炭バーナーによる加熱を行ない、その際、微
粉炭の燃焼に必要な酸素の７０％以上を空気に依存して
供給するとともに、排ガスの組成を、 Ｃｏ／ （ＧＯ十ＣＯ２＋Ｎ２ ＞≦１０％となるよう
に燃焼条件をコントロールすることを特徴とする。 ここで、「スクラップ」とは、屑鉄に限らず、製鋼原料
として屑鉄と併用されるすべての鉄含有材料を意味し、
固形の銑鉄、ペレット、海綿鉄、還元鉄などを包含する
。 本発明のスクラップ溶解方法もまた、２個の炉を使用し
て実施することができる。 すなわち、一方の炉内にス
クラップを装入して微粉炭バーナーによる加熱を行ない
、スクラップが１２’ＯＯ℃以下の所定の加熱温度に達
したところでアーク加熱に切り換え、その間に他方の炉
内においては装入したスクラップの微粉炭バーナーによ
る加熱を行ない、一方の炉内のスクラップが溶解したな
らばタップして新たなスクラップを装入して微粉炭バー
ナーによる加熱を行ない、その間に他方の炉内において
はアーク加熱に切り換えてスクラップの溶解を繰り返す
わけである。 この場合、２個の炉体に対し、微粉炭バーナーをそなえ
た炉蓋１個と、アーク電極をそなえた炉Ｍ１個とを交互
に入れかえて使用すると、設備が有効に利用できる。 既存のアーク炉設備であって８炉にアーク電極、炉蓋お
よび電源トランスが設けである場合は、その２個の組に
対してバーナーをそなえた炉蓋１個を用意し、それを２
個の炉に対して交互に使用すればよい。 いずれの場合も、微粉炭バーナーによる加熱は、天井に
少なくとも１本の微粉炭バーナーをそなえ、側壁の、シ
ルレベル以上であるができるだけ下方に少なくとも１個
のガス排出口を有する炉を使用すべきである。 それに
より、燃焼に必要な空間をとると同時に、高温のガスが
スクラップ中の長い経路を通り、十分な熱交換が行なえ
るからである。 ガスの排出口は、炉の中心に関して対
称の位置に、複数個設けであることが好ましい。 ［作 用］ 微粉炭バーナーによるスクラップの加熱は、前記したよ
うに、スクラップの平均温度が約５００℃までは空気を
供給し、これ以上の高温の領域では酸素富化空気を供給
して燃焼を行なう。 発明者らの経験によれば、純酸素
を使用すると、燃焼が安定するという利益はあるものの
、コストを別にしても、火焔の温度が高すぎたり指向性
が強すぎたりしてスクラップの局部的な加熱および酸化
が生じ、またＮＯ８が生成しやすいという問題が出てく
る。 実験の結果、高温の領域においても、酸素供給源
としては、７０％以上を空気に依存する程度の酸素富化
空気の使用が適切であるという結論に至った。 前記のように、スクラップの温度が１０００℃を超すと
Ｆｅの酸化が急激に進行し、実際上、１２００’Ｃがバ
ーナーで加熱できる限界である。 Ｆｅの酸化を少なくするとともにＮＯｘの生成を抑制す
るためには、雰囲気ガスが強い酸化性を示さないような
状件を与えなければならない。 燃料の効率からいえば
、わずかに過剰の酸素が供給される状態で行なうのが通
常の燃焼であるが、微粉炭バーナーによるスクラップ加
熱は、排ガスの組成が、その中のＣＯ含有量 Ｃｏ／ （ＧＯ＋ｃｏ２＋Ｎ）２≦１０％となるように
実施すればよいことを、発明者らは見出した。 代表的
な条件においては、排ガス中のＣＯが約５％となる。
ＣＯが１０％を超えると、排ガスへの空気の混入が爆発
を招く危険が必るし、熱効率の面からも有利でない。 ２個の炉を用いて実施する態様においては、たとえば下
に示すように、同己鋼生産量（７１キロトン／日）を得
るにしても、従来のＵＨＰアーク炉を用い、微粉炭バー
ナー加熱を行なった場合より設備費、運転費とも有利で
おる。 設備費 運転費 皿−盈 徂−見 １３０トンｔＪＨＰアーク炉 １．０ １．０７０ト
ン炉×２ バーナーｘ１、電源Ｘ１ ０．８ ０．６また、生産
すべき鋼の種類や需要動向にもよるが、一般に特殊鋼は
ロットあたり生産量が小さいので、炉容量が小さい方が
対応しやすいという利益もある。 バーナー加熱およびアーク加熱の排ガスは高温であるか
ら、その顕熱を、装入するスクラップの予熱に利用する
ことが有利である。 バーナー加熱の排ガスは、前記し
たように５％前俊のＣＯを含んでいるので、空気または
酸素富化空気を補給して二次燃焼させることによって、
ざらにその温度を高めることができる。 微粉炭をチャ
ージトン必たり３０Ｋｙ使用した場合、排ガスのもつ顕
然と潜熱は、２２５Ｍｃａｌに達し、これは電力に換算
してチャージトンあたり２６０ ｋＷＨのエネルギーに
相当する。 なお、高温の排ガスは、冷スクラップの予
熱のほか１．工場Ｒ備のためのボイラーなどに利用して
もよいことはもちろんである。 バーナーに供給する微粉炭のイオウ含有口が高い場合、
排ガス中のＳＯｘが問題になる。 この対策としては、
微粉炭に対して、その２０重量％までの量のｃａ ＣＯ
３の微粉末を混合してバーナーに供給することが推奨さ
れる。 これにより、ＳＯｘを主にＣａ ３０４として
固定し、効果的に脱硫が行なえることを本発明者らは見
出し、すでに提案した（特願昭５９−３３２４３＞。 ［実施例］ 容量７０トンのアーク炉炉体２個（ＡおよびＢ）を使用
し、図面に示ず操業パターンで、炉蓋を交換して微粉炭
バーナー加熱およびアーク加熱を交互に行なってスクラ
ップを溶解した。 装入スクラップは、バーナー加熱お
よびアーク加熱の排ガスを利用したスクラップ予熱装置
Ｓ Ｐ Ｈにおいて、平均温度４００℃まで予熱して用
いた。 微粉炭バーナーは、８０Ｋｇ／ｍｉｎの微粉炭を、はじ
めは空気で、ついでスクラップ平均温度がほぼ５００℃
を超えるところから空気：純酸素＝１０：９０（容積比
）の酸素富化空気を用いて燃焼させた。 バーナー加熱の雰囲気は、排ガス中のＣＯが約５％とな
るように、酸素富化空気の供給量を調節した。 バーナー加熱されたスクラップの平均温度が１００Ｏ℃
を超えたところで、バーナー加熱からアーク加熱に移行
した。 Ｆｅの酸化量は、３０Ｋｙ／チヤージトンであ
った。 また、排ガス中のＮＯｘは５０Ｅ）ｐＩＩＩ
以下であった。 アークは消費電力５００ｋＷＨ／トン・分であっで、熱
効率は約８０％である。 この例の溶解スクラップ１トンあたりの原車は、つぎの
とおりである。 電力 ２５０に引１ 電極 ２に’Ｊ 初装加炭材 １０Ｋｇ 微粉炭 ３ＯＮｆｆ ０２ ２ＯＮｍ 比較のため、スクラップ平均温度５００℃から１０００
℃までの昇温を、純酸素をバーナーに供給し、排ガス中
にＣＯが実質上残らない程度に燃焼させたところ、スク
ラップ中のＦｅの酸化は７ＯＫ’Ｊ／チャージトンｉ超
え、排ガス中のＮｏ は× ６００ ｐｐｍに達していた。 及虱Ω四呈 本発明のスクラップ溶解方法に従えば、安価な燃料を用
いてスクラップを加熱することにより高価な電力の消費
を軽減し、コストを低く溶解する方法を、改善されたＦ
ｅ酸化量および排ガス中ＮＯｘ含有量゛をもって実施で
きる。
ラップを溶解するに当って、アーク加熱に先立ち微粉炭
バーナーによる加熱を行なうスクラップ溶解方法におい
て、１２００’Ｃ以下の所定のスクラップ平均温度に至
るまで微粉炭バーナーによる加熱を行ない、その際、微
粉炭の燃焼に必要な酸素の７０％以上を空気に依存して
供給するとともに、排ガスの組成を、 Ｃｏ／ （ＧＯ十ＣＯ２＋Ｎ２ ＞≦１０％となるよう
に燃焼条件をコントロールすることを特徴とする。 ここで、「スクラップ」とは、屑鉄に限らず、製鋼原料
として屑鉄と併用されるすべての鉄含有材料を意味し、
固形の銑鉄、ペレット、海綿鉄、還元鉄などを包含する
。 本発明のスクラップ溶解方法もまた、２個の炉を使用し
て実施することができる。 すなわち、一方の炉内にス
クラップを装入して微粉炭バーナーによる加熱を行ない
、スクラップが１２’ＯＯ℃以下の所定の加熱温度に達
したところでアーク加熱に切り換え、その間に他方の炉
内においては装入したスクラップの微粉炭バーナーによ
る加熱を行ない、一方の炉内のスクラップが溶解したな
らばタップして新たなスクラップを装入して微粉炭バー
ナーによる加熱を行ない、その間に他方の炉内において
はアーク加熱に切り換えてスクラップの溶解を繰り返す
わけである。 この場合、２個の炉体に対し、微粉炭バーナーをそなえ
た炉蓋１個と、アーク電極をそなえた炉Ｍ１個とを交互
に入れかえて使用すると、設備が有効に利用できる。 既存のアーク炉設備であって８炉にアーク電極、炉蓋お
よび電源トランスが設けである場合は、その２個の組に
対してバーナーをそなえた炉蓋１個を用意し、それを２
個の炉に対して交互に使用すればよい。 いずれの場合も、微粉炭バーナーによる加熱は、天井に
少なくとも１本の微粉炭バーナーをそなえ、側壁の、シ
ルレベル以上であるができるだけ下方に少なくとも１個
のガス排出口を有する炉を使用すべきである。 それに
より、燃焼に必要な空間をとると同時に、高温のガスが
スクラップ中の長い経路を通り、十分な熱交換が行なえ
るからである。 ガスの排出口は、炉の中心に関して対
称の位置に、複数個設けであることが好ましい。 ［作 用］ 微粉炭バーナーによるスクラップの加熱は、前記したよ
うに、スクラップの平均温度が約５００℃までは空気を
供給し、これ以上の高温の領域では酸素富化空気を供給
して燃焼を行なう。 発明者らの経験によれば、純酸素
を使用すると、燃焼が安定するという利益はあるものの
、コストを別にしても、火焔の温度が高すぎたり指向性
が強すぎたりしてスクラップの局部的な加熱および酸化
が生じ、またＮＯ８が生成しやすいという問題が出てく
る。 実験の結果、高温の領域においても、酸素供給源
としては、７０％以上を空気に依存する程度の酸素富化
空気の使用が適切であるという結論に至った。 前記のように、スクラップの温度が１０００℃を超すと
Ｆｅの酸化が急激に進行し、実際上、１２００’Ｃがバ
ーナーで加熱できる限界である。 Ｆｅの酸化を少なくするとともにＮＯｘの生成を抑制す
るためには、雰囲気ガスが強い酸化性を示さないような
状件を与えなければならない。 燃料の効率からいえば
、わずかに過剰の酸素が供給される状態で行なうのが通
常の燃焼であるが、微粉炭バーナーによるスクラップ加
熱は、排ガスの組成が、その中のＣＯ含有量 Ｃｏ／ （ＧＯ＋ｃｏ２＋Ｎ）２≦１０％となるように
実施すればよいことを、発明者らは見出した。 代表的
な条件においては、排ガス中のＣＯが約５％となる。
ＣＯが１０％を超えると、排ガスへの空気の混入が爆発
を招く危険が必るし、熱効率の面からも有利でない。 ２個の炉を用いて実施する態様においては、たとえば下
に示すように、同己鋼生産量（７１キロトン／日）を得
るにしても、従来のＵＨＰアーク炉を用い、微粉炭バー
ナー加熱を行なった場合より設備費、運転費とも有利で
おる。 設備費 運転費 皿−盈 徂−見 １３０トンｔＪＨＰアーク炉 １．０ １．０７０ト
ン炉×２ バーナーｘ１、電源Ｘ１ ０．８ ０．６また、生産
すべき鋼の種類や需要動向にもよるが、一般に特殊鋼は
ロットあたり生産量が小さいので、炉容量が小さい方が
対応しやすいという利益もある。 バーナー加熱およびアーク加熱の排ガスは高温であるか
ら、その顕熱を、装入するスクラップの予熱に利用する
ことが有利である。 バーナー加熱の排ガスは、前記し
たように５％前俊のＣＯを含んでいるので、空気または
酸素富化空気を補給して二次燃焼させることによって、
ざらにその温度を高めることができる。 微粉炭をチャ
ージトン必たり３０Ｋｙ使用した場合、排ガスのもつ顕
然と潜熱は、２２５Ｍｃａｌに達し、これは電力に換算
してチャージトンあたり２６０ ｋＷＨのエネルギーに
相当する。 なお、高温の排ガスは、冷スクラップの予
熱のほか１．工場Ｒ備のためのボイラーなどに利用して
もよいことはもちろんである。 バーナーに供給する微粉炭のイオウ含有口が高い場合、
排ガス中のＳＯｘが問題になる。 この対策としては、
微粉炭に対して、その２０重量％までの量のｃａ ＣＯ
３の微粉末を混合してバーナーに供給することが推奨さ
れる。 これにより、ＳＯｘを主にＣａ ３０４として
固定し、効果的に脱硫が行なえることを本発明者らは見
出し、すでに提案した（特願昭５９−３３２４３＞。 ［実施例］ 容量７０トンのアーク炉炉体２個（ＡおよびＢ）を使用
し、図面に示ず操業パターンで、炉蓋を交換して微粉炭
バーナー加熱およびアーク加熱を交互に行なってスクラ
ップを溶解した。 装入スクラップは、バーナー加熱お
よびアーク加熱の排ガスを利用したスクラップ予熱装置
Ｓ Ｐ Ｈにおいて、平均温度４００℃まで予熱して用
いた。 微粉炭バーナーは、８０Ｋｇ／ｍｉｎの微粉炭を、はじ
めは空気で、ついでスクラップ平均温度がほぼ５００℃
を超えるところから空気：純酸素＝１０：９０（容積比
）の酸素富化空気を用いて燃焼させた。 バーナー加熱の雰囲気は、排ガス中のＣＯが約５％とな
るように、酸素富化空気の供給量を調節した。 バーナー加熱されたスクラップの平均温度が１００Ｏ℃
を超えたところで、バーナー加熱からアーク加熱に移行
した。 Ｆｅの酸化量は、３０Ｋｙ／チヤージトンであ
った。 また、排ガス中のＮＯｘは５０Ｅ）ｐＩＩＩ
以下であった。 アークは消費電力５００ｋＷＨ／トン・分であっで、熱
効率は約８０％である。 この例の溶解スクラップ１トンあたりの原車は、つぎの
とおりである。 電力 ２５０に引１ 電極 ２に’Ｊ 初装加炭材 １０Ｋｇ 微粉炭 ３ＯＮｆｆ ０２ ２ＯＮｍ 比較のため、スクラップ平均温度５００℃から１０００
℃までの昇温を、純酸素をバーナーに供給し、排ガス中
にＣＯが実質上残らない程度に燃焼させたところ、スク
ラップ中のＦｅの酸化は７ＯＫ’Ｊ／チャージトンｉ超
え、排ガス中のＮｏ は× ６００ ｐｐｍに達していた。 及虱Ω四呈 本発明のスクラップ溶解方法に従えば、安価な燃料を用
いてスクラップを加熱することにより高価な電力の消費
を軽減し、コストを低く溶解する方法を、改善されたＦ
ｅ酸化量および排ガス中ＮＯｘ含有量゛をもって実施で
きる。
図面は、本発明のスクラップ溶解方法を好ましい態様に
従って実施した例の、２個の炉にお１ノる工程を示すブ
ロックダイヤグラムである。
従って実施した例の、２個の炉にお１ノる工程を示すブ
ロックダイヤグラムである。
Claims (6)
- （１）アーク炉を用いてスクラップを溶解するに当つて
、アーク加熱に先立ち微粉炭バーナーによる加熱を行な
うスクラップ溶解方法において、１２００℃以下の所定
のスクラップ平均温度に至るまで微粉炭バーナーによる
加熱を行ない、その際、微粉炭の燃焼に必要な酸素の７
０％以上を空気に依存して供給するとともに、排ガスの
組成を、 ＣＯ／（ＣＯ＋ＣＯ＿２＋Ｎ＿２）≦１０％となるよう
に燃焼条件をコントロールすることを特徴とする溶解方
法。 - （２）２個の炉を使用し、一方の炉内にスクラップを装
入して上記微粉炭バーナーによる加熱を行ない、スクラ
ップが１２００℃以下の所定の加熱温度に達したところ
でアーク加熱に切り換え、その間に他方の炉内において
は装入したスクラップの微粉炭バーナーによる加熱を行
ない、一方の炉内のスクラップが溶解したならばタップ
して新たなスクラップを装入して微粉炭バーナーによる
加熱を行ない、その間に他方の炉内においてはアーク加
熱に切り換えてスクラップの溶解を繰り返す特許請求の
範囲第１項の溶解方法。 - （３）２個の炉体に対し、微粉炭バーナーをそなえた炉
蓋１個と、アーク電極をそなえた炉蓋１個とを交互に使
用して実施する特許請求の範囲第２項の溶解方法。 - （４）微粉炭バーナーによる加熱を、天井に少なくとも
１本の微粉炭バーナーをそなえ、側壁の、シルレベル以
上であるができるだけ下方に少なくとも１個の、好まし
くは容器の中心に関して対称の位置に複数個の、ガス排
出口を有する炉を使用して行なう特許請求の範囲第１項
または第２項の溶解方法。 - （５）微粉炭バーナーによる加熱の排ガスに、必要によ
り空気または酸素富化空気を補給して二次燃焼させて温
度を高めたもの、および（または）アーク加熱の排ガス
を、装入する冷スクラップの予熱に利用することを含む
特許請求の範囲第１項または第２項の溶解方法。 - （６）微粉炭に、その２０重量％以下のＣａＣＯ＿３の
微粉末を混合してバーナーに供給して実施する特許請求
の範囲第１項または第２項の溶解方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60200229A JPS6260810A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | スクラツプ溶解方法 |
| EP19860112245 EP0215386A1 (en) | 1985-09-10 | 1986-09-04 | Scrap melting method |
| US06/904,591 US4706258A (en) | 1985-09-10 | 1986-09-08 | Scrap melting method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60200229A JPS6260810A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | スクラツプ溶解方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6260810A true JPS6260810A (ja) | 1987-03-17 |
Family
ID=16420957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60200229A Pending JPS6260810A (ja) | 1985-09-10 | 1985-09-10 | スクラツプ溶解方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4706258A (ja) |
| EP (1) | EP0215386A1 (ja) |
| JP (1) | JPS6260810A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5395423A (en) * | 1992-03-27 | 1995-03-07 | Nippon Sanso Corporation | Method of melting metals |
| WO1999054512A1 (en) * | 1997-02-19 | 1999-10-28 | Kawasaki Steel Corporation | Method of judging slag forming state in electric furnace steel production and method of operating electric furnace |
Families Citing this family (4)
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