JPS6257596B2 - - Google Patents
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- JPS6257596B2 JPS6257596B2 JP58083783A JP8378383A JPS6257596B2 JP S6257596 B2 JPS6257596 B2 JP S6257596B2 JP 58083783 A JP58083783 A JP 58083783A JP 8378383 A JP8378383 A JP 8378383A JP S6257596 B2 JPS6257596 B2 JP S6257596B2
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- ceramics
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Landscapes
- Ceramic Products (AREA)
Description
この発明は、切削工具や耐摩耗工具などとして
用いた場合に著しくすぐれた耐摩耗性を示すサイ
アロン基セラミツクスに関するものである。 近年、切削工具用および耐摩耗工具用材料とし
て、窒化けい素(以下Si3N4で示す)基セラミツ
クスが注目されているが、このセラミツクスは、
Si3N4が共有結合性の強い化合物であることか
ら、焼結性が悪く、したがつてその製造に際して
はホツトプレス法を用いる場合が多く、この場合
複雑な形状のものを製造することは難しく、かつ
生産性の低いものとなる。 さらに、Si3N4よりも焼結性が高く、かつ耐熱
衝撃性および耐酸化性などにもすぐれた、β−
Si3N4格子のSiの一部をAlで、Nの一部をOで置
換した化合物、すなわち組成式: Si6-zAlzOzN8-z(ただしO<z≦4.3),で表わ
されるβ−サイアロンを主成分とするサイアロン
基セラミツクスを、切削工具や耐摩耗工具として
用いる試みもなされているが、このサイアロン基
セラミツクスは、靭性は高いものの、硬さがロツ
クウエル硬さAスケールで92程度とあまり高くな
いため、所望の耐摩耗性を示さないのが現状であ
る。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、上記のβ−サイアロンを主成分とする従来サ
イアロン基セラミツクスに着目し、これに、これ
のもつ良好な焼結性を損なうことなく、高硬度を
付与し、もつてすぐれた耐摩耗性を確保すべく研
究を行なつた結果、 (a) 上記のβ−サイアロンと共に、α−Si3N4格
子のSiの一部をAlで、Nの一部をOで置換し、
さらに同格子間にLi,Na,Ca,Mg,Y,およ
び希土類元素のうちの1種または2種以上(以
下、これらの元素を総合してMで示す)が侵入
し固溶した構造をもつ化合物、すなわち組成
式: Mx(Si,Al)12(O,N)16(ただしO<x
≦2),で表わされるα−サイアロンを共存さ
せると、この結果のセラミツクスは、硬さが向
上し、すぐれた耐摩耗性をもつようになるこ
と。 なお、この場合α−サイアロンとβ−サイア
ロンの比率(α/β)は、容量比で、25/75〜
95/5とするのがよく、これは、α−サイアロ
ンの割合が25未満では所望の硬さ向上効果が少
なく、一方95を越えた割合になると焼結性が低
下するようになるという理由にもとづくもので
あること。 また、β−サイアロンは、上記のように組成
式:Si6-zAlzOzN8-zで表わされ、O<z≦4.3
の条件を満足する必要があり、これは、zの値
が4.3を越えた組成は存在しないという理由に
よるものであるが、この範囲内でもzが大きく
なると、セラミツクス中に粗大な巣が発生しや
すくなると共に、強度も低下するようになるの
で、望ましくはO<z≦2.0が好ましいこと。 さらに、α−サイアロンは、上記のように、
組成式:Mx(Si,Al)12(O,N)16で表わさ
れ、O<x≦2の条件で存在するが、これはx
が2を越えた組成になると、Mを格子間隙に侵
入した状態で完全に固溶させることができない
という理由にもとづくものであること。なお、
α−サイアロンにおけるSi,Al,O,およびN
の比率は、Mの種類とxの値により変化し、正
負の価数が等しくなるように定まるものと推定
されること。 (b) 上記(a)のα−サイアロンとβ−サイアロンと
が共存するセラミツクスに、分散相形成成分と
して、周期律表の4a,5a,および6a族金属のほ
う化物のうちの1種または2種以上(以下、こ
れらを総称して金属ほう化物という)を含有さ
せると、焼結時におけるサイアロンの粒成長が
抑制されるようになると共に、焼結性も向上す
るようになるので、セラミツクスの硬さはさら
に向上し、耐摩耗性も一層改善されるようにな
ること。 なお、この場合金属ほう化物の含有量は1〜
40容量%とするのがよく、これは、その含有量
が1容量%未満では所望の硬さおよび耐摩耗性
向上効果が得られず、40容量%を越えて含有さ
せると、焼結性が低下するようになると共に、
サイアロンのもつすぐれた耐熱衝撃性が損なわ
れるようになるという理由によるものである。 (c) 上記(b)のセラミツクスに、結合相形成成分と
しての上記Mに含まれる元素,Si,およびAlの
複合酸・窒化物を含有させると、これらの結合
相形成成分は低融点を有し、したがつて焼結時
に液相を形成して焼結を促進し、かつ焼結後は
サイアロンの粒界部にガラス質または結晶質と
して存在するようになることから、セラミツク
スは十分に緻密化し、より高い強度をもつよう
になること。 なお、この場合、上記結合相形成成分の含有
量は、1〜20容量%とするのがよく、これは、
その含有量が1容量%未満では所望の高密度化
をはかることができず、一方20容量%を越えて
含有させるとセラミツクスの強度が低下するよ
うになるという理由によるものであること。 以上(a)〜(c)に示される知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、 (1) 組成式:Si6-zAlzOzN8-z(ただしO<z≦
4.3)で表わされるβ−サイアロンと、組成式:
Mx(Si,Al)12(O,N)16(ただしO<x≦
2)で表わされるα−サイアロンとを主成分と
し、このほかに、 分散相形成成分としての金属ほう化物:1〜40
容量%、 結合相形成成分としての複合酸・窒化物:1〜
20容量%、 を含有し、かつα−サイアロン/β−サイアロン
の容量比が25/75〜95/5の範囲内にある耐摩耗
性のすぐれたサイアロン基セラミツクスに特徴を
有するものである。 また、この発明のセラミツクスは、原料粉末と
して、 Si3N4粉末+Al2O3粉末+AlN粉末、 Si3N4粉末+SiO2粉末+AlN粉末、 Si2ON2粉末+AlN粉末、 以上〜のいずれかに組合せたαおよびβ−サ
イアロン形成化合物粉末(ただしSi3N4はα相含
有率の高いものが好ましい)、 α−サイアロンに固溶し、また結合相も形成し
得るMの酸化物および窒化物粉末、 分散相を形成する金属ほう化物粉末、 を用意し、これら原料粉末を、所定組成に配合
し、この場合β−サイアロンの組成式から計算さ
れるものよりAlおよびNが多くなるように配合
し、混合し、 ついで、この混合粉末を、1550〜1800℃の範囲
内の温度でホツトプレスするか、あるいは前記混
合粉末より成形した圧粉体を前記温度で焼結する
ことによつて製造することができる。 なお、上記の焼結は、通常の状態で行なつても
よいが、この場合焼結後のセラミツクスの表面変
質層の厚みが厚くなるので、圧粉体をSi3N4粉末
中に埋め込んで焼結するのが好ましい。また焼結
は、焼結中にSi3N4が分解するのを抑制するため
にN2を含有した雰囲気で行なう必要があり、こ
の場合N2とH2,またはN2とArなどの混合ガスで
もよいが、N2だけの雰囲気とした方が好まし
い。さらに、雰囲気圧力は、0.9気圧程度でもよ
いが、1気圧が好ましく、さらに1気圧以上なら
ば一層好ましいが、この場合には特別な焼結炉が
必要となる。また、焼結温度は、上記のように
1550〜1800℃でよいが、好ましくは1650〜1750℃
の範囲内の温度がよい。 さらに、焼結後のセラミツクスに必要に応じて
熱間静水圧焼結を施すと、より一段と緻密化が進
行するようになる。 つぎに、この発明のセラミツクスを実施例によ
り具体的に説明する。 実施例 1 原料粉末として、平均粒径:0.8μmのSi3N4
用いた場合に著しくすぐれた耐摩耗性を示すサイ
アロン基セラミツクスに関するものである。 近年、切削工具用および耐摩耗工具用材料とし
て、窒化けい素(以下Si3N4で示す)基セラミツ
クスが注目されているが、このセラミツクスは、
Si3N4が共有結合性の強い化合物であることか
ら、焼結性が悪く、したがつてその製造に際して
はホツトプレス法を用いる場合が多く、この場合
複雑な形状のものを製造することは難しく、かつ
生産性の低いものとなる。 さらに、Si3N4よりも焼結性が高く、かつ耐熱
衝撃性および耐酸化性などにもすぐれた、β−
Si3N4格子のSiの一部をAlで、Nの一部をOで置
換した化合物、すなわち組成式: Si6-zAlzOzN8-z(ただしO<z≦4.3),で表わ
されるβ−サイアロンを主成分とするサイアロン
基セラミツクスを、切削工具や耐摩耗工具として
用いる試みもなされているが、このサイアロン基
セラミツクスは、靭性は高いものの、硬さがロツ
クウエル硬さAスケールで92程度とあまり高くな
いため、所望の耐摩耗性を示さないのが現状であ
る。 そこで、本発明者等は、上述のような観点か
ら、上記のβ−サイアロンを主成分とする従来サ
イアロン基セラミツクスに着目し、これに、これ
のもつ良好な焼結性を損なうことなく、高硬度を
付与し、もつてすぐれた耐摩耗性を確保すべく研
究を行なつた結果、 (a) 上記のβ−サイアロンと共に、α−Si3N4格
子のSiの一部をAlで、Nの一部をOで置換し、
さらに同格子間にLi,Na,Ca,Mg,Y,およ
び希土類元素のうちの1種または2種以上(以
下、これらの元素を総合してMで示す)が侵入
し固溶した構造をもつ化合物、すなわち組成
式: Mx(Si,Al)12(O,N)16(ただしO<x
≦2),で表わされるα−サイアロンを共存さ
せると、この結果のセラミツクスは、硬さが向
上し、すぐれた耐摩耗性をもつようになるこ
と。 なお、この場合α−サイアロンとβ−サイア
ロンの比率(α/β)は、容量比で、25/75〜
95/5とするのがよく、これは、α−サイアロ
ンの割合が25未満では所望の硬さ向上効果が少
なく、一方95を越えた割合になると焼結性が低
下するようになるという理由にもとづくもので
あること。 また、β−サイアロンは、上記のように組成
式:Si6-zAlzOzN8-zで表わされ、O<z≦4.3
の条件を満足する必要があり、これは、zの値
が4.3を越えた組成は存在しないという理由に
よるものであるが、この範囲内でもzが大きく
なると、セラミツクス中に粗大な巣が発生しや
すくなると共に、強度も低下するようになるの
で、望ましくはO<z≦2.0が好ましいこと。 さらに、α−サイアロンは、上記のように、
組成式:Mx(Si,Al)12(O,N)16で表わさ
れ、O<x≦2の条件で存在するが、これはx
が2を越えた組成になると、Mを格子間隙に侵
入した状態で完全に固溶させることができない
という理由にもとづくものであること。なお、
α−サイアロンにおけるSi,Al,O,およびN
の比率は、Mの種類とxの値により変化し、正
負の価数が等しくなるように定まるものと推定
されること。 (b) 上記(a)のα−サイアロンとβ−サイアロンと
が共存するセラミツクスに、分散相形成成分と
して、周期律表の4a,5a,および6a族金属のほ
う化物のうちの1種または2種以上(以下、こ
れらを総称して金属ほう化物という)を含有さ
せると、焼結時におけるサイアロンの粒成長が
抑制されるようになると共に、焼結性も向上す
るようになるので、セラミツクスの硬さはさら
に向上し、耐摩耗性も一層改善されるようにな
ること。 なお、この場合金属ほう化物の含有量は1〜
40容量%とするのがよく、これは、その含有量
が1容量%未満では所望の硬さおよび耐摩耗性
向上効果が得られず、40容量%を越えて含有さ
せると、焼結性が低下するようになると共に、
サイアロンのもつすぐれた耐熱衝撃性が損なわ
れるようになるという理由によるものである。 (c) 上記(b)のセラミツクスに、結合相形成成分と
しての上記Mに含まれる元素,Si,およびAlの
複合酸・窒化物を含有させると、これらの結合
相形成成分は低融点を有し、したがつて焼結時
に液相を形成して焼結を促進し、かつ焼結後は
サイアロンの粒界部にガラス質または結晶質と
して存在するようになることから、セラミツク
スは十分に緻密化し、より高い強度をもつよう
になること。 なお、この場合、上記結合相形成成分の含有
量は、1〜20容量%とするのがよく、これは、
その含有量が1容量%未満では所望の高密度化
をはかることができず、一方20容量%を越えて
含有させるとセラミツクスの強度が低下するよ
うになるという理由によるものであること。 以上(a)〜(c)に示される知見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、 (1) 組成式:Si6-zAlzOzN8-z(ただしO<z≦
4.3)で表わされるβ−サイアロンと、組成式:
Mx(Si,Al)12(O,N)16(ただしO<x≦
2)で表わされるα−サイアロンとを主成分と
し、このほかに、 分散相形成成分としての金属ほう化物:1〜40
容量%、 結合相形成成分としての複合酸・窒化物:1〜
20容量%、 を含有し、かつα−サイアロン/β−サイアロン
の容量比が25/75〜95/5の範囲内にある耐摩耗
性のすぐれたサイアロン基セラミツクスに特徴を
有するものである。 また、この発明のセラミツクスは、原料粉末と
して、 Si3N4粉末+Al2O3粉末+AlN粉末、 Si3N4粉末+SiO2粉末+AlN粉末、 Si2ON2粉末+AlN粉末、 以上〜のいずれかに組合せたαおよびβ−サ
イアロン形成化合物粉末(ただしSi3N4はα相含
有率の高いものが好ましい)、 α−サイアロンに固溶し、また結合相も形成し
得るMの酸化物および窒化物粉末、 分散相を形成する金属ほう化物粉末、 を用意し、これら原料粉末を、所定組成に配合
し、この場合β−サイアロンの組成式から計算さ
れるものよりAlおよびNが多くなるように配合
し、混合し、 ついで、この混合粉末を、1550〜1800℃の範囲
内の温度でホツトプレスするか、あるいは前記混
合粉末より成形した圧粉体を前記温度で焼結する
ことによつて製造することができる。 なお、上記の焼結は、通常の状態で行なつても
よいが、この場合焼結後のセラミツクスの表面変
質層の厚みが厚くなるので、圧粉体をSi3N4粉末
中に埋め込んで焼結するのが好ましい。また焼結
は、焼結中にSi3N4が分解するのを抑制するため
にN2を含有した雰囲気で行なう必要があり、こ
の場合N2とH2,またはN2とArなどの混合ガスで
もよいが、N2だけの雰囲気とした方が好まし
い。さらに、雰囲気圧力は、0.9気圧程度でもよ
いが、1気圧が好ましく、さらに1気圧以上なら
ば一層好ましいが、この場合には特別な焼結炉が
必要となる。また、焼結温度は、上記のように
1550〜1800℃でよいが、好ましくは1650〜1750℃
の範囲内の温度がよい。 さらに、焼結後のセラミツクスに必要に応じて
熱間静水圧焼結を施すと、より一段と緻密化が進
行するようになる。 つぎに、この発明のセラミツクスを実施例によ
り具体的に説明する。 実施例 1 原料粉末として、平均粒径:0.8μmのSi3N4
【表】
【表】
【表】
(α相含有率:90容量%)粉末およびCaO粉末,
同0.6μmのα−Al2O3粉末およびMgO粉末,同
1.5μmのAlN粉末,いずれも同1.0μmのLi2O粉
末,Na2O粉末,Y2O3粉末,およびYN粉末,い
ずれも同1.5μmを有する各種の希土類酸化物粉
末,いずれも同1.5μmのTiB2粉末,ZrB2粉末,
HfB2粉末,VB2粉末,TaB2粉末,NbB2粉末,
CrB2粉末,MoB2粉末,およびWB2粉末を用意
し、これらの原料粉末をそれぞれ第1表に示され
る配合組成に配合し、湿式ボールミルにて72時間
混合した後、乾燥し、ついでこの混合粉末を
1ton/cm2の圧力で圧粉体に成形し、引続いて常圧
の窒素雰囲気中、温度:1700℃に2時間保持の条
件で焼結することによつて本発明セラミツクス1
〜23および比較セラミツクス1〜4をそれぞれ製
造した。 なお、比較セラミツクス1〜4は、いずれも構
成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1表に
※印を付したもの)がこの発明の範囲から外れた
組成をもつものである。 この結果得られた本発明セラミツクス1〜26お
よび比較セラミツクス1〜4について、顕微境観
察およびX線回折などにより組成を調べると共
に、硬さ(ロツクウエル硬さAスケール)を測定
し、さらに、これよりSNG432に則した切削チツ
プを切り出し、 被削材:FC30の丸棒、 切削速度:400m/min、 切込み:1.5mm、 送り:0.25mm/rev、 切削時間:5min、 の条件で鋳鉄高速切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの結果を第1表に
示した。 第1表に示される結果から、本発明セラミツク
ス1〜26は、いずれも高い硬さと、すぐれた耐摩
耗性を示すのに対して、比較セラミツクス1〜4
に見られるように、構成成分のうちのいずれかの
成分含有量がこの発明の範囲から外れると、欠損
したり、耐摩耗性の劣つたものになることが明ら
かである。 上述のように、この発明のセラミツクスは、高
硬度を有し、かつ実用に際してはすぐれた耐摩耗
性を示すので、これを切削工具や耐摩耗工具など
として用いた場合には著しく長期に亘つてすぐれ
た性能を安定的に発揮するのである。
同0.6μmのα−Al2O3粉末およびMgO粉末,同
1.5μmのAlN粉末,いずれも同1.0μmのLi2O粉
末,Na2O粉末,Y2O3粉末,およびYN粉末,い
ずれも同1.5μmを有する各種の希土類酸化物粉
末,いずれも同1.5μmのTiB2粉末,ZrB2粉末,
HfB2粉末,VB2粉末,TaB2粉末,NbB2粉末,
CrB2粉末,MoB2粉末,およびWB2粉末を用意
し、これらの原料粉末をそれぞれ第1表に示され
る配合組成に配合し、湿式ボールミルにて72時間
混合した後、乾燥し、ついでこの混合粉末を
1ton/cm2の圧力で圧粉体に成形し、引続いて常圧
の窒素雰囲気中、温度:1700℃に2時間保持の条
件で焼結することによつて本発明セラミツクス1
〜23および比較セラミツクス1〜4をそれぞれ製
造した。 なお、比較セラミツクス1〜4は、いずれも構
成成分のうちのいずれかの成分含有量(第1表に
※印を付したもの)がこの発明の範囲から外れた
組成をもつものである。 この結果得られた本発明セラミツクス1〜26お
よび比較セラミツクス1〜4について、顕微境観
察およびX線回折などにより組成を調べると共
に、硬さ(ロツクウエル硬さAスケール)を測定
し、さらに、これよりSNG432に則した切削チツ
プを切り出し、 被削材:FC30の丸棒、 切削速度:400m/min、 切込み:1.5mm、 送り:0.25mm/rev、 切削時間:5min、 の条件で鋳鉄高速切削試験を行ない、切刃の逃
げ面摩耗幅を測定した。これらの結果を第1表に
示した。 第1表に示される結果から、本発明セラミツク
ス1〜26は、いずれも高い硬さと、すぐれた耐摩
耗性を示すのに対して、比較セラミツクス1〜4
に見られるように、構成成分のうちのいずれかの
成分含有量がこの発明の範囲から外れると、欠損
したり、耐摩耗性の劣つたものになることが明ら
かである。 上述のように、この発明のセラミツクスは、高
硬度を有し、かつ実用に際してはすぐれた耐摩耗
性を示すので、これを切削工具や耐摩耗工具など
として用いた場合には著しく長期に亘つてすぐれ
た性能を安定的に発揮するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 組成式:Si6-zAlzOzN8-z(ただしO<z≦
4.3)で表わされるβ−サイアロンと、組成式:
Mx(Si,Al)12(O,N)16(ただしO<x≦
2,M:Li,Na,Ca,Mg,Y,希土類元素のう
ちの1種または2種以上を示す)で表わされるα
−サイアロンとを主成分とし、このほかに、 分散相形成成分としての周期律表の4a,5a,お
よび6a族金属のほう化物のうちの1種または2種
以上:1〜40容量%、 結合相形成成分としての上記Mに含まれる元
素,Si,およびAlの複合酸・窒化物:1〜20容量
%,を含有し、かつ上記α−サイアロン/β−サ
イアロンの容量比が25/75〜95/5の範囲内にあ
ることを特徴とする耐摩耗性のすぐれたサイアロ
ン基セラミツクス。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58083783A JPS59232970A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58083783A JPS59232970A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59232970A JPS59232970A (ja) | 1984-12-27 |
JPS6257596B2 true JPS6257596B2 (ja) | 1987-12-01 |
Family
ID=13812223
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58083783A Granted JPS59232970A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | 耐摩耗性のすぐれたサイアロン基セラミツクス |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59232970A (ja) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5104293A (en) * | 1990-07-16 | 1992-04-14 | United Technologies Corporation | Method for applying abrasive layers to blade surfaces |
FR2979341B1 (fr) * | 2011-08-31 | 2020-01-31 | Arianegroup Sas | Materiau ultra-refractaire stable en environnement humide et son procede de fabrication |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4127416A (en) * | 1976-07-24 | 1978-11-28 | Lucas Industries Limited | Method of producing a ceramic product |
JPS5826076A (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-16 | 株式会社東芝 | セラミツクス焼結体及びその製造方法 |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP58083783A patent/JPS59232970A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4127416A (en) * | 1976-07-24 | 1978-11-28 | Lucas Industries Limited | Method of producing a ceramic product |
US4127416B1 (ja) * | 1976-07-24 | 1984-10-30 | ||
JPS5826076A (ja) * | 1981-08-10 | 1983-02-16 | 株式会社東芝 | セラミツクス焼結体及びその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS59232970A (ja) | 1984-12-27 |
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