JPS62502408A - ペンキ組成物 - Google Patents
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- JPS62502408A JPS62502408A JP61501505A JP50150586A JPS62502408A JP S62502408 A JPS62502408 A JP S62502408A JP 61501505 A JP61501505 A JP 61501505A JP 50150586 A JP50150586 A JP 50150586A JP S62502408 A JPS62502408 A JP S62502408A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ペンキ組成物
この発明はコーテング剤および塗料に係わシ、特に耐熱性を有する断熱コーテン
グ剤および断熱塗料に関する。
多年に亘シ塗料工業では塗布表面の熱の吸収、放出を満足に防止し得る断熱塗料
の開発に研究が注がれてきた。
例えば断熱性付与のため、***特許出願第311.784号には塗料に重炭酸ナ
トリウムおよびステアリン酸を添加することが提案されておシ、日本国特許出願
A 57−102967にはチタン酸カリウムおよびガラスフリットを添加する
ことが提案されておシ、日本国特許出願況57−581676および57−83
1646にはアルミニウムフレーク、ガラスウール、充填剤を添加することが提
案されておシ、ソ連国特許出願扁1014812にはパーライトおよびミネラル
クールを添加することが提案されておシ、ソ連国特許出願人286198にはガ
ラスウールおよびシアン酸カルシウムを添加すること、最後にソ連国特許出願A
481584にはパーライトおよびホウ酸を添加することが提案されている。
しかし、これらの従来の方法では断熱効果が未だ十分でなく、そのため塗料工業
において、未だに十分な断熱剤を添加することができ、かつ塗料フィルムの厚み
もそれほど厚くならないような断熱効果のすぐれた塗料を開発することが大きな
課題となっている。
この課題にはさらに、フィルムの厚みを大きくすることに基づくコスト高の問題
、塗布された物品の重量を余分に重くするという問題、さらには物品への塗料の
塗布にともなう技術的困難性の問題が付随する・なお、本明細書および特許請求
の範囲において、゛液体”とは無定形、ゼラチン状、流動性および注入可能な物
質を意味する。さらに星印(★)はそれが印された物質が商標又は登録商標で表
わされていることを意味している。
本発明において、高い塗)厚(high build )のコーテングも単にコ
ーテングと云った場合に含まれることになる。この高い塗シ厚は乾燥後の厚みが
約100μmないし5uに及ぶものである。
本発明は断熱性コーテングおよびその製造法を提供することを目的とする。
本発明の−の態様として以下の断熱コーテング組成物が提供される:
(、) 硬化性液体基材、および
伽) シリカ又はバガス。
本発明の他の態様として以下の断熱コーテング組成物が提供される:
(、) 硬化性液体基材、
伽) シリカ、および
(c)バガス。
本発明の他の態様として以下の如き工程からなる断熱コーテング組成物の製造方
法が提供される=(、) バガスを集める工程、
(b) このバガスを粉砕又は粒状化して平均粒径0、01 mWないし5mm
の粒子とする工程、および
(c) この粒状化バガスを塗料、コーテング剤等に混入する工程。
バガスは天然物質であって、糖キビをミルで処理したのちに残留する最終的粉砕
繊維に対して用いられている言葉である。このバガスは繊維質(セルロース)、
水分および少量の糖からなっている。このバガスは通常、燃料、基材、および繊
維質ボードとして用いられている。たとえば工場でのスチームの製造のための主
燃料として用いられたシ、又、ある国によっては製紙原料として用いられている
。
本発明の好ましい態様としての断熱性塗料は乾燥時において大きい塗シ厚の膜を
形成する塗料基材を含み、さらにシリカとバガスの組合せを60重量%まで含む
。
本発明で用いられるシリカは好ましくは中空の粒状型のものであシ、他方、バガ
スは乾燥され、平均粒径約0.01 ml&ないし5龍に粉砕され結持性を有す
るものが好適する。
シリカミクロ球Q−CEL450”として知られているシリカをバガスと組合せ
て高塗料厚被インドとしたものは良好な結果を与えることが判明している。
Q−CEL 450”又はQ−CEL500★は中空のオルガノシリコン変性ホ
ウ珪酸塩ミクロ球であって、無臭乾燥白色粉の状態で市販されている。このミク
ロ球は有機質液体によシ容易に濡らすことができるが、水によっては濡れ難い。
又、一般に嵩密度は0.105 P/cry? 、有効密度/液体置換は0.1
5〜0.51−/ら3、平均粒径は65〜70μm(粒径分布=10〜200μ
m)である。
他のシリカの形態のものも使用し得る。たとえば、中空オルガノシリコン変性ホ
ウ珪酸塩ミクロ球の異なる寸法のもの、固体ガラスミクロ球(A−ガラスからつ
くられ、5〜5000μmの種々のサイズのものが市販されている)、セラミッ
クミクロ球、ポリマー質ミクロ球、鉱物質ミクロ球なども使用し得る。さらに、
これらの異なるシリカを組合せて使用することもできる。
この天然のバガスの代シに人造のもので置き換えることもヤきる。この物質の化
学的組成は以下組成のもの、又はそれらの組合せからなる。
A)乾燥セルロース:約40重量%
ベントサン:約22重量%
リグニン:19重量%
灰分:約20重量%
不純物=(水分、粗糖、ゴミ)約17重量%B)ホロセルロース:約60重量%
C)湿気分:約49チ
不溶性固体:約48.7%
可溶性固体:約2.3%
上記A、B、Cはバガスの化学的分析値であシ、比率は別の特性を得るために変
えることもできる。天然バガスの場合、化学的組成および特性は糖キビの育成方
法、天候、栽培地域によって変化する。
硬化性液体基材は塗料又は塗料基材、たとえばアクリル膜塗料、コポリマー樹脂
、アルキド樹脂、その他適当なコーテング材又は液体基材であって硬化し得るも
のを使用し得る。
次に、本発明の実施例を実験結果および図面を参照して説明する。
第1図はテストリグを説明する図、
第2図は本発明の塗料を乾燥させたフィルムに対し、6時間に亘シおこなったテ
ストの結果を示すグラフ、
第3図は第2図のものと同様のフィルムに対し、48時間に亘シおこなったテス
トの結果を示すグラフ断熱塗料のサンプルを、業界で一般に知られているアクリ
ル塗膜型の塗料基材を用いて作った。この塗料基材に特別に処理したバガスを1
0重量%添加した。
ガスに粉砕することからなる。
チ添加した。これらを静かに攪拌混合させた。
この塗料混合物をローラを用い、
(、) 乾燥塗膜の形成、
(b) 塗布された亜鉛メッキ金属シート片の形成、断熱膜テストによシ膜の吸
熱損失を平均的常温で、屋根への実際的使用に似せた条件でおこなった。すなわ
ち、膜の裏面が外気温度にさらされ、表面がよ)高い温度にさらされた状態にし
た。
厚さl taxの亜鉛メッキ鋼板からつくられた2つの円筒状チャンバー1およ
び2からなる装置を用意した。
各チャンバー1および2はそれぞれ高さ60cIrLの2個の同軸筒体3および
4からなっている。内側筒体3は直径30crrL、外側筒体は直径40cmで
、その間の空間5には断熱材6が充填され、空間端部は亜鉛メッキシートで封止
されている。
すなわち、チャンバー1および2の各端部には60crrt四方の亜鉛メッキシ
ートフランジ7が設けられている。このフランジ7の中央には30cIrL径の
孔8が穿設されている。チャンバー1および2の一端から5α離れたところの周
面に互いに120°離して3個の感熱グローブ9が設けられている。
これらチャンバー1および2は垂直に重ねられ、下方のチャンバー2は必要に応
じて加熱され、上方のチャンバー1は実験室の外気温度になっておシ、上部が開
口している。
チャンバー1および2の形状および容量は以下の2つの相反する要因間の最善の
妥協に基づくものである。
1、有効なテストをおこなうに十分な大きさく例えば600〜1000cm2の
膜の大きさが適当である)で、かつ適当な制御をもって極めて小さい熱の供給を
おこなうのにともなう困難を回避し得る十分な大きさであること、
2、大量の熱を含む場合にともなう制御および断熱の問題を生じさせるような過
度の熱の付加を必要としない程度に十分に小さいこと、特に循環空気流を最小に
して膜15の両測定表面の温度が全面における温度に相当するような十分に小さ
いものであること。
下方チャンバー2の底部に熱源として赤外線ランプ11と白熱ランプ12をとも
なったラジェータIQを有するユニットアセンブリーで、供給電流が50H2で
、1ボルト単位で可変となっておシ、入カニニットに接続されたメータにそれが
読取ることができるようになっている。
電圧変化は10アンペアに定められたWF 8 (G、R,)★
Variac 変圧器によっておこなわれ、その0〜280■巻き間に60Vが
印加され、Vartacスケールの4倍以上の有効な周波帯の広がF) ” b
and−spread″が与えられた。
装置のグログミングにおいて、電圧を温度に対して目盛シ(安定化後)、スケー
ルをつくシ、したがって、テストにおいて、繰シ返されたテスト結果に信頼性を
持たせるようにした。なお、テストは10回繰シ返しておこなわれた。
下方チャンバー2の上方および上方チャンバ1の下方にそれぞれ3つのGタイプ
プローブをそれぞれ120°離して設け、これらにゼアトロン(Zeatron
)GPE ”遠隔的読み取υ電子温度計を接続させ、各チャンパー1,2に3つ
の測定が得られるようにした。
グローブ9は各チャンバ1および2においてフランジ7から5crrLの所とし
た。その理由は:1、 下方チャンバー2において熱が上昇し、したがって、頂
部から5c7rL下方の温度は膜の下面15bのものに相当し、熱源から約40
cIrL離すことによシ、実際の商業的および家庭的使用に近似させることがで
きる。
2、雰囲気温度の上方チャンバー1は膜上面15aから5cmの所にグローブを
有し、したがって膜を通過する如何なる熱も上昇し、グローブがこれを指示する
。
このテスト装置において、下方表面15bを表面とし、上方表面15aを裏面と
した。これらのテスト条件は実際の使用条件よシ多少きびしいものとした。
女ぜならば、表面は通常上方に向いておシ、対流によシ冷却および熱の移動がよ
シ大きいものであるからである。
膜サンプル15はチャンバー1,2の端部フランジ間に挾持させ、がルト締めし
て空気の漏れを防止するようにした。
熱はチャンバー1の底部に供給し、温度は3個のグローブの平均を記録した。こ
の3個のグローブは互いに避は得ない空気流のため僅かに異なる。チャンバー2
はしたがって理想に近いものとなった。チャンバー1のプローブは予想過少変化
を示さなかった。
実施例1の断熱塗料は熱遮蔽性を有し、実際の屋根等の使用に似せた条件下では
99%の吸熱損失を与えた。
さらに、(1)膜単独;(2)亜鉛メッキシート上に施した膜;との間に有意差
は認められなかった。
膜15単独についてのこれらのテストの測定結果を第2,3図に示す。
第2図において、左側余白は℃を示し、下側余白はテスト開始からの時間を示す
。上方の曲線は膜の温度、下方の線は外気温度を示している。
熱源はテスト開始から1時間40℃に一定させた。
3個のグローブは互いに1℃以下の差を示した。
第3図において、左側余白は℃を示し、下側余白は48時間に亘シ自然条件に従
って変化させた外気温度をともなりた1日の時間に合せた時間を示している。
すなわち、24時間時計の時数を示している。上方の曲線は膜の温度を示し、下
方の曲線は外気温度を示し表面が粗いものとしだ。又、テストされた膜は一様の
厚みのものでないため(実際に約0.211mないし0.6Bの違いがあった)
、膜の熱吸収の読みを大きくした。
一般に建築業界で屋根、その他の建材等に用いられているガラス繊維であるBa
tt ’との比較において膜および亜鉛メッキシートでのテストをおこなりた。
このBattテストはR2,5等級のものであった(オーストラリヤ国標準協会
、A、8.2627第1部、1983年、参照)。
膜および亜鉛メッキシートの場合と同一条件でテストしたところ、このBatt
の性能は膜の場合とほとんど同程度であった。
非断熱塗料実施例(対照)
実施例1の断熱塗料に用いられた塗料基材を別に取シ出し、同様のフィルムをつ
くった。このフィルムをテスト装置にセットし、その上表面を40℃にさらした
。その結果、21.1℃の外気中で当初の裏面の温度(熱源チャンバー内で40
℃に安定した1時間後の温度)は32.3℃であった。
その後、裏面の温度が上昇し、両表面の温度差は2℃以内に保たれ、上表面が4
0℃、裏面が38℃で実施例1の断熱塗料で塗布されたと同様の金属シートの一
片を、塗布しない条件下でテストした。
亜鉛メッキ金属シートをテスト装置内に配置し、上表面を40℃にさらした。外
気温度21.1℃で当初の裏面の温度(熱源チャンバー内の温度が40℃に安定
した1時間後)は30.6℃であった。
その後、裏面温度は上昇し、両面の温度差は2℃以内であった。すなわち、上表
面の温度が40℃、裏面の温度は38℃であった。
さらにテストをオーストラリアの野外でおこなった。
アランガ(Allunga )でのテスト結果テストをオーストラリア、クウィ
ーンランドの極北部、アランガ(南緯19° 15′、経度146°46′E)
でおこなった。ここの温度は晴天臼における11時45分(午前)と12時45
分(午後)に測定した。
亜鉛メッキ鋼板の同じ小屋(2つ作った)を3m離して平行に建てた。温度計を
それぞれ同じ位置に配設した。すなわち、内部中央よj)lcrIL下に設け、
ドアを常時閉じた状態にした。
その結果を以下に示す。
12月8日、9日、10日、12日、14日の晴れの外気温度はそれぞれ30℃
、34℃、35℃、34℃、33℃であった。
テストをオーストラリア、シトニー(南緯33°1cj、経度151°10’E
)で3ケ月おこなった。
小屋の基礎は通常の建築用焼成レンガを用い、その上にプラットホームを設けた
。両方の小屋はそれぞれ各24時間において同じ温度にさらした。その結果を以
下に示す。
5 晴れ、南西風 20 26
15 〃 晴れ 22 29
29 おだやか、くもシ 22 29
15 わずかな南風、くもシのち晴れ 21 2617 晴れ 23 29
19 雨、午後くもシ 21 25
21 晴れ、おだやか 22 28
23 〈もシ、にわか雨のち晴れ 26 3128 晴れ 22 27
31 p 23 29
11月
1 謂れ、北東風 24 30
3 tt tr 27 33
5 くもシ 28 35
7 〃 晴れ、おだやか、高湿 27 349 晴れ、おだやか 28 34
11 くもυ、南東風、にわか雨 26 3213 〃 北西風(わずか) 2
4 2915 〃 南西風、雨 26 32
17 〃 南東風、にわか雨 28 3319 11frれ、おだやか 21
2821 くもシ、南東風 24 28
23 # II 25 31
25 tt z (わずか) 21 3027 〃 〃 にわか雨 26 33
29 p p tr 24 30
12月
1 くもシ、南東風、にわか雨 24 313 おだやか、雨 24 29
5 〃 ややくもシ 26 33
断熱塗料例
実施例2:スチレンアクリル硬化性基材Bagf S−300アクリル系 32
.Ott酸化チタン 60.Otr
炭酸カルシウム 100.Ott
アンモニア 2.75 Jl
バガス:90kg
全組成の約12.5重量%に相当する。
シリカ:中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球=30kg。これは全組
成の約4.2重量%に相当する。
実施例3ニアクリル系硬化性基材
0rotan 73125%★ 2.39 kgTriton G、F、 10
★ 0.20 〃M、D、13(水銀)” 0.5I
Texanol★ 4.4N
酸化チタン 15.0 #
炭酸カルシウム 40.Os
タルク 17.0 1
シリカ(140メツシユ) 17.35 pPrimal AC388★ 11
5.0 //シリカ(140メツシユ) 8.67 ttBeveloid 6
0★ 0゜4001水 適当な粘度付与量
バガス:42.Okg
全組成の約12.7重量%(但し水を除く)に相当。
シリカ:中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球:14.Okl?。これ
は全組成の約4.2重量%(ただし、水を除く)に相当する。
硬化性基材:
ホワイトスピリット 46 kg
アルキド樹脂M17 92 tt
##M57 92 t
Ceroelor 48★ 1N
ポリブタン 100★ 6 〃
酸化チタン 40 1
酸化亜鉛 4)II
マイカ 251
炭酸カルシウム 50 IF
D、A、A l l
全組成の約8.8重量%に相当する。
シリカ:中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球: 12klil。これ
は全組成の約2,9重量%に相当する。
実施例5:プリオライト樹脂(Pliolite)を含むコポリマー硬化性基材
酸化チタン 20.7 kg
粗炭酸カルシウム 8.51
粗増量剤1 17.I II
マイカ 7.0〃
珪藻± 6.5#
湿潤剤 0.115#
プリオライドAC30★ 6.44 ## AC4★ 1.61 1
塩素化ノやラフイン 65 6.67 trミネ2ルスピリット 27.6 /
/
極性溶媒 3.795 #
バガス:15kg
全組成の約11.8重量%に相当する。
シリカ:中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球=6ゆ。これは全組成の
約4.7重量%に相当する。
酸化チタン 10.0 ゆ
炭酸カルシウム 9o5〃
粗増量剤1 9.5 1
tt 2 21,2 1
# 3 9.5 //
p 4 1.4 //
湿潤剤 0.045 /1
★
プリオライド AC47,13//
塩素化ノやラフイン50 4.14 #バガス 10.0 1
ミネラルスピリツト 22.77 #
極性溶媒 9.54 y
球=5に9゜これは全組成の約4.2重量%に相当する。
硬化性基材:
黄色酸化鉄 2.9 kg
酸化チタン 2,9〃
粗増量剤1 63.0 #
# 2 8.6 #
湿潤剤 0.6〃
グリオライトAC4” 2.76 1
塩素化ノそラフイン70 0.34511 50 2.7 #
ミネラルスピリット 15.0 #
極性溶媒 4.31
バガス:15kg
全組成の約12.2重量%に相当する。
シリカ:中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球:5に9゜これは全組成
の約4.1重量%に相当する。
プリオライド AC4” 17.25 kg非黄色化可塑化剤 1.75 #
ミネラルスピリット 66.3 7
極性溶媒 28.75 1F
洗浄剤 6.46 If
骨材 1.8〜2B 150〜200 y−I 3〜4B翼 150〜200
?
バガス:15ゆ
全組成の約10.7重量%に相当する。
シリカコ中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球:5ゆ。これは全組成の
約3.5重量%に相当する。
Dispex N 40” 3.4 //Ba5f S、300アクリル系★
32.0 /7酸化チタン 20.0 、?
ホワイトスピリット 11.5 #
アンモニア 2.75 l
バガス: 195k19
全組成の約27.1重量%に相当する。
シリカ:中空オルガノシリフン変性ホウ珪酸塩ミクロ球:65kg。これは全組
成の約9.0重量%に相当エチレングリコール 7.41 ke
水 42.0 〃
Natrasol 250 HR★ 0.86 10rotan 731 25
チ★ 2.39 #Triton G、F−10★ 0.20 1M、D、13
(水銀)” 0.5 #
Texanol★ 4.4#
酸化チタン 5.0〃
Primal AC388★ 115.0 1Beveloid 60★ 0.
400 7F水 適正粘度付加量
バガス: 112kg
全組成の約33.9重量%(但し、水を除く)に相当する。
シリカ:中壁オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球:37kg。これは全組
成の約11,2重量%(但し、水を除く)に相当する。
ホワイトスピリット 46 kg
アルキド樹脂M17 92 1
11 M57 92 //
D、A、A、 I I!
バガス:153kg
全組成の約34.8重量%に相当する。
シリカ:中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ法: 4 oy。これは全
組成の約9.1重量%に相当する。
実施例12:ダルコート基材
ゼラチン質硬化性基材
ホワイトスピリット 51kg
アルキド樹脂M 57 186 p
ポリブタンZoo 6 #
酸化亜鉛 6 〃
M、D、13(水銀)” 0.3 p
ホワイ トスピリット 適正粘度付与量バガス:190kg
全組成の約39重量%(但し、水を除く)に相当する。
シリカ:中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ法:45に9゜これは全組
成の約9.3重量%(但し、水を除く)に相当する。
実施例13:スチレンアクリル系硬化性基材Ba5f S、300アクリル系★
32.0 //酸化チタン 60.0 /1
炭酸カルシウム 100.Op
シリカ:中空オルガノシリコン変性ポウ珪酸塩ミクロ球:80k19゜これは全
組成の約11.8重量%に相当する。
実施例14ニアクリル系硬化性基材
Texanol★ 4−4 kg
酸化チタン 15.Ott
タルク 17.0 1
シリカ(140メツシユ) 17.35 #Primal AC388★ 11
5.Ottシリカ(140メツシユ) &67 /IBeveloid 60★
0.400 ttE、T、P 3−0 1/
水 適正粘度付与量
バガス: 195kg
全組成の約45.4重量%(但し、水を除く)に相当する。
上記実施例1〜14の断熱塗料はさらに特定の用途、条件等に応じ適当に変更さ
せてもよい。これら組成に着色顔料を必要とする場合、それに応じて/?バガス
よびシリカの重量%も変るであろう。
なお、使用したシリカ(中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ法)の銘柄
はQ −CEI、”である。
硬化性液体基材混合物は別につくられる。この基材混合物に粒状バガス(平均粒
径0.01〜5im、好ましくは0.01〜0.511n )が加えられる。
この好ましい粒径にバガスを粉砕する方法としては特に制限はなく、公知の任意
の方法でおこなうことができる。
バガスと硬化性液体基材を適当に混合したのちに、シリカを添加する。もし、使
用されるシリカが中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ法の場合はその中
空球が損傷され易いから一番最後に加える必要がある。
もし、断熱塗料が液状硬化性基材とシリカのみで構成される場合はシリカを組成
物全体に対し50重量%まで混入することができる。
又、断熱塗料が液状硬化性基材とバガスのみで構成される場合はバガスを組成物
全体に対し50重量%まで混入することができる。
り。
国際調査報告
m*++jI−a++−^”””””’oPCT/AU 11610O04F+
us 4351669 5El149544 C)I 645909 Dε 3
030611us 4240936 us 4324000
Claims (15)
- 1.(a)硬化性液体基材; (b)シリカ又はバガス; を具備してなる断熱塗料組成物
- 2.シリカとバガスの双方を含む請求の範囲第1項記載の塗料組成物。
- 3.該液体基材が硬化した時、高厚塗り膜を形成する請求の範囲第1又は2項記 載の塗料組成物。
- 4.シリカとバガスの組合せを60重量%以下含む請求の範囲第2又は3項記載 の塗料組成物。
- 5.バガスの割合が組成物全体の50重量%以下である請求の範囲第1項ないし 第4項のいずれか1項に記載の塗料組成物。
- 6.シリカの割合が組成物全体の50重量%以下である請求の範囲第1項ないし 第5項のいずれか1項に記載の塗料組成物。
- 7.バガスの平均粒径が0.01〜5mmである請求の範囲第1項ないし第6項 のいずれか1項に記載の塗料組成物。
- 8.バガスの平均粒径が0.01〜0.5mmである請求の範囲第1項ないし第 7項のいずれか1項に記載の塗料組成物。
- 9.シリカが下記の物質又はその組合せからなる:(a)中空オルガノシリコン 変性ホク珪酸塩;(b)中実ガラスミクロ球; (c)セラミックミクロ球; (d)ポリマー質ミクロ球; (e)鉱物質ミクロ球 請求の範囲第1項ないし第8項のいずれか1項に記載の塗料組成物。
- 10.シリカが中空オルガノシリコン変性ホウ珪酸塩ミクロ球であって組成物に 対し最終的に添加されたものである請求の範囲第1項ないし第9項のいずれか1 項に記載の塗料組成物。
- 11.バガス(天然物)を人造バガスで置換してなる請求の範囲第1項ないし第 10項のいずれか1項に記載の塗料組成物。
- 12.(a)バガスを集める工程; (b)このバガスを平均粒径0.01〜5mmに粉砕する工程; (c)この粉砕バガスを塗料又はコーテング組成物中に混入する工程; とを具備してなる断熱塗料の製造方法。
- 13.バガス(天然物)を人造バガスで置換して用いる請求の範囲第12項記載 の製造方法。
- 14.図面、実施例を参照して記載してなる断熱塗料。
- 15.図面、実施例を参照して記載してなる断熱塗料の製造方法。
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