JPS6234484B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPS6234484B2 JPS6234484B2 JP56133161A JP13316181A JPS6234484B2 JP S6234484 B2 JPS6234484 B2 JP S6234484B2 JP 56133161 A JP56133161 A JP 56133161A JP 13316181 A JP13316181 A JP 13316181A JP S6234484 B2 JPS6234484 B2 JP S6234484B2
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- JP
- Japan
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- cutting
- cutting edge
- core
- blades
- zone
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- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 5
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
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- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B51/00—Tools for drilling machines
- B23B51/04—Drills for trepanning
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23B—TURNING; BORING
- B23B2251/00—Details of tools for drilling machines
- B23B2251/46—Drills having a centre free from cutting edges or with recessed cutting edges
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特に深穴切削用の超硬ドリルの改
良に関する。
良に関する。
この種超硬ドリルにおいてドリルヘツドに取着
される切削刃が二枚刃である場合に、ドリルヘツ
ドの回転中心部に切削作用を果たさないチゼルエ
ツジ（中心部切刃）を生じ、このために穴明け加
工時、このドリルヘツド回転中心部では被切削物
を強引に押し潰すようにして除去することが知ら
れている。従つて二枚刃の超硬ドリルでは鋳鉄や
アルミニウムなど比較的柔らかい非鉄金属の穴明
け加工には適するが、鋼材の如き硬い金属の穴明
け加工では被切削物を押し潰し切除する際の強力
な抵抗により切削刃が損傷しやすく、又スラスト
抵抗が大きいために二枚刃タイプの超硬ドリルは
不適当とされ、鋼材加工にはチゼルエツジの生じ
ない一枚刃の超硬ドリルが使用されてきた。そし
て一枚刃の超硬ドリルでは当然二枚刃タイプに比
べ超硬ドリルの切削量および送り量が低下し、加
工能率の面で遜色が見られ、鋼材加工のネツクと
なつていた。
される切削刃が二枚刃である場合に、ドリルヘツ
ドの回転中心部に切削作用を果たさないチゼルエ
ツジ（中心部切刃）を生じ、このために穴明け加
工時、このドリルヘツド回転中心部では被切削物
を強引に押し潰すようにして除去することが知ら
れている。従つて二枚刃の超硬ドリルでは鋳鉄や
アルミニウムなど比較的柔らかい非鉄金属の穴明
け加工には適するが、鋼材の如き硬い金属の穴明
け加工では被切削物を押し潰し切除する際の強力
な抵抗により切削刃が損傷しやすく、又スラスト
抵抗が大きいために二枚刃タイプの超硬ドリルは
不適当とされ、鋼材加工にはチゼルエツジの生じ
ない一枚刃の超硬ドリルが使用されてきた。そし
て一枚刃の超硬ドリルでは当然二枚刃タイプに比
べ超硬ドリルの切削量および送り量が低下し、加
工能率の面で遜色が見られ、鋼材加工のネツクと
なつていた。
これに対し最近になつて、二枚刃タイプのドリ
ルの上記難点を解消するためにドリルヘツドに取
付けられる二枚刃間に非切削ゾーンを積極的に形
成したドリルが提案されている。第９図に示す構
造がそれである。この従来構造はドリルヘツドＨ
の回転中心軸Ｏを挟んで互に半径方向に切削刃
K1，K2を固着して両切削刃K1，K2間に幅約0.5mm
程度の空隙すなわち非切削ゾーンＺを形成してな
るものである。この構造のドリルによつて穴明け
切削すると第８図に示すように非切削ゾーンＺに
当たる被切削物は当然に切削されないからコアＣ
が生じるが、該コアＣは約0.5mm程度の間隙で形
成される径小なものであるから、切削時に該コア
の成長脱落を自然にくり返し、切りくずとともに
持ち去られることになるから穴明け加工に支障を
来すことがないとされている。
ルの上記難点を解消するためにドリルヘツドに取
付けられる二枚刃間に非切削ゾーンを積極的に形
成したドリルが提案されている。第９図に示す構
造がそれである。この従来構造はドリルヘツドＨ
の回転中心軸Ｏを挟んで互に半径方向に切削刃
K1，K2を固着して両切削刃K1，K2間に幅約0.5mm
程度の空隙すなわち非切削ゾーンＺを形成してな
るものである。この構造のドリルによつて穴明け
切削すると第８図に示すように非切削ゾーンＺに
当たる被切削物は当然に切削されないからコアＣ
が生じるが、該コアＣは約0.5mm程度の間隙で形
成される径小なものであるから、切削時に該コア
の成長脱落を自然にくり返し、切りくずとともに
持ち去られることになるから穴明け加工に支障を
来すことがないとされている。
この提案された従来構造があれば、中心部切刃
（チゼルエツジ）がなくなるため、被切削物を強
引に押しつぶすような切削が行われず、それだけ
スラスト抵抗及び切削刃の損傷を軽減することが
できるが、前述のように切削時に非切削ゾーンＺ
で成長する被切削物のコアＣはあくまでその自然
脱落によつて除去するようにしているため、被切
削物の種類によつては、成長するコアの強度が高
いため脱落し難く、またコアの径が大であると当
然に脱落しないことになり、このため非切削ゾー
ンＺの幅をあまり大きくとることができず、従つ
てコアＣの脱落が不確実不安定であつて切削途上
において確実にコアＣが脱落するという保障がな
い。
（チゼルエツジ）がなくなるため、被切削物を強
引に押しつぶすような切削が行われず、それだけ
スラスト抵抗及び切削刃の損傷を軽減することが
できるが、前述のように切削時に非切削ゾーンＺ
で成長する被切削物のコアＣはあくまでその自然
脱落によつて除去するようにしているため、被切
削物の種類によつては、成長するコアの強度が高
いため脱落し難く、またコアの径が大であると当
然に脱落しないことになり、このため非切削ゾー
ンＺの幅をあまり大きくとることができず、従つ
てコアＣの脱落が不確実不安定であつて切削途上
において確実にコアＣが脱落するという保障がな
い。
この発明は上述の難点を完全に除去するもので
あつて、以下この発明の一実施例を図面によつて
説明すると、第１図において符号１はドリル本体
を示し、該本体１におけるドリルヘツド２の先端
面３にはその回転中心軸Ｏに対して互に直径線Ｐ
方向略対称位置に二枚の切削刃４，５が固着され
ると共に、両切削刃４，５は第２図、特に第３図
に明示するように回転中心軸Ｏにおいて突合わさ
れることがなく、両切削刃４，５間に若干の空
隙、たとえば直径1.5mm程度の非切削ゾーン６を
挟んで対設される。而も両切削刃４，５の各刃先
部４ａ，５ａは、第３図に示すように上記直径線
Ｐ上から互に接線方向に、たとえば0.5mm程度の
突出量ａをもつように突出して形成され、これに
よつて両刃先部４ａ，５ａ間、正確には刃先隅角
部間距離l1を両切削刃４，５間、正確にはその対
向端面間距離l2よりも若干大きく取るようにし、
なおかつ非切削ゾーン６に対面する切削刃端面稜
角部４ｂ，５ｂは切削作用を果たさない非刃先部
に形成されている（第４図参照）。なお、第１図
及び第２図において、符号７，８はドリルヘツド
２及びドリル本体１にそれぞれ連通して開口され
る切りくず排出用の孔、９はドリルヘツド２の外
側面に固着されるドリル案内用パツドである。
あつて、以下この発明の一実施例を図面によつて
説明すると、第１図において符号１はドリル本体
を示し、該本体１におけるドリルヘツド２の先端
面３にはその回転中心軸Ｏに対して互に直径線Ｐ
方向略対称位置に二枚の切削刃４，５が固着され
ると共に、両切削刃４，５は第２図、特に第３図
に明示するように回転中心軸Ｏにおいて突合わさ
れることがなく、両切削刃４，５間に若干の空
隙、たとえば直径1.5mm程度の非切削ゾーン６を
挟んで対設される。而も両切削刃４，５の各刃先
部４ａ，５ａは、第３図に示すように上記直径線
Ｐ上から互に接線方向に、たとえば0.5mm程度の
突出量ａをもつように突出して形成され、これに
よつて両刃先部４ａ，５ａ間、正確には刃先隅角
部間距離l1を両切削刃４，５間、正確にはその対
向端面間距離l2よりも若干大きく取るようにし、
なおかつ非切削ゾーン６に対面する切削刃端面稜
角部４ｂ，５ｂは切削作用を果たさない非刃先部
に形成されている（第４図参照）。なお、第１図
及び第２図において、符号７，８はドリルヘツド
２及びドリル本体１にそれぞれ連通して開口され
る切りくず排出用の孔、９はドリルヘツド２の外
側面に固着されるドリル案内用パツドである。
次に穴明け切削過程において起きる現象につい
て述べると、第３図及び第４図に示すように矢印
方向に回転する一対の切削刃４，５によつて切削
が進行するにつれて、当然に非切削ゾーン６にお
いて被切削物ＭのコアＣが発生成長するが、被切
削物Ｍが切削刃の刃先部４ａ，５ａで切削され
て、両刃先部４ａ，５ａが当たらない部分たる非
切削ゾーン６においてコアＣが成長することにな
り、即ち両刃先部４ａ，５ａ間距離l1が成長する
コアＣの直径に相当する。ところが両切削刃４，
５の対向端面間距離l2は前述のように両刃先部間
距離l1よりも短く、かつ切削刃対向端面稜角部４
ｂ，５ｂは切削作用を果たさないため、成長する
コアＣが漸次両切削刃対向端面間に侵入するとき
コアＣは第３図のC1で示す部分幅弾性圧縮して
喰い込ませることになり、両切削刃４，５による
クランプ作用、換言すれば摺動摩擦抵抗がコアＣ
に負荷し、コアＣの強度（剪断抵抗）が前記摩擦
抵抗に負けたときにコアＣはねじ切られ脱落する
ことになる。
て述べると、第３図及び第４図に示すように矢印
方向に回転する一対の切削刃４，５によつて切削
が進行するにつれて、当然に非切削ゾーン６にお
いて被切削物ＭのコアＣが発生成長するが、被切
削物Ｍが切削刃の刃先部４ａ，５ａで切削され
て、両刃先部４ａ，５ａが当たらない部分たる非
切削ゾーン６においてコアＣが成長することにな
り、即ち両刃先部４ａ，５ａ間距離l1が成長する
コアＣの直径に相当する。ところが両切削刃４，
５の対向端面間距離l2は前述のように両刃先部間
距離l1よりも短く、かつ切削刃対向端面稜角部４
ｂ，５ｂは切削作用を果たさないため、成長する
コアＣが漸次両切削刃対向端面間に侵入するとき
コアＣは第３図のC1で示す部分幅弾性圧縮して
喰い込ませることになり、両切削刃４，５による
クランプ作用、換言すれば摺動摩擦抵抗がコアＣ
に負荷し、コアＣの強度（剪断抵抗）が前記摩擦
抵抗に負けたときにコアＣはねじ切られ脱落する
ことになる。
この場合第４図に示すように非切削ゾーン６を
挟んで対向する両切削刃４，５の互の対向端面稜
角部４ｂ，５ｂは上述のように非刃先部に形成さ
れているため被切削物Ｍに対して軸方向の押しつ
け力が作用するだけで、切削作用はほとんどかか
らないのであるが、喰い込み作用による切削が若
干行われる恐れがあるので、第５図に示す実施例
のように喰い込み作用による切削が行われないよ
う上記対向端面稜角部を平面状に面取りした形状
の非刃先部４′ｂ，５′ｂに、また第６図に示す実
施例のようにアール（凸曲面）状の非刃先部４″
ｂ，５″ｂにそれぞれ形成することが好ましい。
挟んで対向する両切削刃４，５の互の対向端面稜
角部４ｂ，５ｂは上述のように非刃先部に形成さ
れているため被切削物Ｍに対して軸方向の押しつ
け力が作用するだけで、切削作用はほとんどかか
らないのであるが、喰い込み作用による切削が若
干行われる恐れがあるので、第５図に示す実施例
のように喰い込み作用による切削が行われないよ
う上記対向端面稜角部を平面状に面取りした形状
の非刃先部４′ｂ，５′ｂに、また第６図に示す実
施例のようにアール（凸曲面）状の非刃先部４″
ｂ，５″ｂにそれぞれ形成することが好ましい。
なおまた、切削進行にともない被切削物Ｍが刃
先部４ａ，５ａで切削される部分と切削されない
部分（コアＣ）との境界、具体的には刃先部隅角
部（第３図でｅで示す部分）に過負荷がかかる恐
れがあるために、第７図の実施例に示すように、
上記直径線Ｐ上から接線方向に互に突出して形成
される上記両刃先部４ａ，５ａを更に接線方向に
突出して形成すると共に、両刃先部の互の回転中
心軸側部分を該中心軸Ｏ方向に面取りした刃先部
分４ｃ，５ｃに形成して中心部刃先部分の強度を
増すようにすることが好ましい。
先部４ａ，５ａで切削される部分と切削されない
部分（コアＣ）との境界、具体的には刃先部隅角
部（第３図でｅで示す部分）に過負荷がかかる恐
れがあるために、第７図の実施例に示すように、
上記直径線Ｐ上から接線方向に互に突出して形成
される上記両刃先部４ａ，５ａを更に接線方向に
突出して形成すると共に、両刃先部の互の回転中
心軸側部分を該中心軸Ｏ方向に面取りした刃先部
分４ｃ，５ｃに形成して中心部刃先部分の強度を
増すようにすることが好ましい。
従つてこの発明によれば、ドリルヘツドに該回
転中心軸に対して互に直径線方向略対称位置にそ
れぞれ切削刃を取着して両切削刃間に非切削ゾー
ンを形成してなるため、所謂チゼルエツジを除去
することができて、スラスト抵抗及び切削刃の損
傷の発生を軽減することが可能となる。
転中心軸に対して互に直径線方向略対称位置にそ
れぞれ切削刃を取着して両切削刃間に非切削ゾー
ンを形成してなるため、所謂チゼルエツジを除去
することができて、スラスト抵抗及び切削刃の損
傷の発生を軽減することが可能となる。
而もこの発明によれば、両切削刃のそれぞれの
刃先部を上記直径線上から接線方向に互に突出し
て形成することによつて、成長するコアの直径に
相当する両刃先部間距離を該コアが侵入する両切
削刃対向端面間距離よりも大きく取るようにし、
かつ非切削ゾーンに対面する切削刃端面稜角部は
非刃先部に形成されてなるため、漸次成長するコ
アに両切削刃間において摩擦抵抗、即ち該コアを
ねじ切るためのトルクが負荷し、コアの成長途上
において該コアを強制的にねじ切り脱落させるこ
とができる。
刃先部を上記直径線上から接線方向に互に突出し
て形成することによつて、成長するコアの直径に
相当する両刃先部間距離を該コアが侵入する両切
削刃対向端面間距離よりも大きく取るようにし、
かつ非切削ゾーンに対面する切削刃端面稜角部は
非刃先部に形成されてなるため、漸次成長するコ
アに両切削刃間において摩擦抵抗、即ち該コアを
ねじ切るためのトルクが負荷し、コアの成長途上
において該コアを強制的にねじ切り脱落させるこ
とができる。
これがために被切削物、即ちコアの強度が高く
とも確実に脱落させて切りくずとともに完全に持
ち去られることができ、且つまた発生するコア径
が大であつても、即ち非切削ゾーンの幅が多小大
きくとも確実にコアを強制脱落させることがで
き、このことは切削作用に貢献しない中心部切刃
（チゼルエツジ）を完全に除去することを意味す
る。
とも確実に脱落させて切りくずとともに完全に持
ち去られることができ、且つまた発生するコア径
が大であつても、即ち非切削ゾーンの幅が多小大
きくとも確実にコアを強制脱落させることがで
き、このことは切削作用に貢献しない中心部切刃
（チゼルエツジ）を完全に除去することを意味す
る。
更に冒頭に述べた従来装置であれば、コアの自
然脱落によつて除去するためコアの強度等により
非切削ゾーンの幅を微妙に決めなければならず、
それがためにその回転中心軸から正確に両切削刃
を取付けなければならないが、この発明によれば
コアを強制的にねじ切るものであるから、コアを
弾性圧縮させ、ねじ切るためのトルクが発生する
ような位置に両切削刃を取付ければよく、回転中
心軸から厳密に等距離に取付ける必要がなく、そ
れだけこの種超硬ドリルの製作が容易である。
然脱落によつて除去するためコアの強度等により
非切削ゾーンの幅を微妙に決めなければならず、
それがためにその回転中心軸から正確に両切削刃
を取付けなければならないが、この発明によれば
コアを強制的にねじ切るものであるから、コアを
弾性圧縮させ、ねじ切るためのトルクが発生する
ような位置に両切削刃を取付ければよく、回転中
心軸から厳密に等距離に取付ける必要がなく、そ
れだけこの種超硬ドリルの製作が容易である。
第１図はこの発明の一実施例を示す正面図、第
２図は同平面図、第３図は同要部平面図で、その
作動状態を説明する図、第４図は同要部縦断正面
図で、その作動状態を説明する図、第５図及び第
６図はそれぞれこの発明の他の実施例を示す要部
縦断正面図、第７図は同じくこの発明の他の実施
例を示す平面図、第８図は従来例の作動状態説明
図、及び第９図は従来例を示す平面図で、その作
動状態を説明する図である。 １……ドリル本体、２……ドリルヘツド、３…
…先端面、４，５……切削刃、４ａ，５ａ……刃
先部、４ｂ，４′ｂ，４″ｂ，５ｂ，５′ｂ，５″ｂ
……切削刃４，５の対向端面稜角部、４ｃ，５ｃ
……面取りした刃先部分、６……非切削ゾーン、
Ｃ……コア、Ｏ……回転中心軸、Ｐ……直径線、
l1……両刃先部４ａ，５ａ間距離、l2……両切削
刃４，５の対向端面間距離、ａ……刃先部４ａ，
５ａの直径線Ｐ上から接線方向への突出量。
２図は同平面図、第３図は同要部平面図で、その
作動状態を説明する図、第４図は同要部縦断正面
図で、その作動状態を説明する図、第５図及び第
６図はそれぞれこの発明の他の実施例を示す要部
縦断正面図、第７図は同じくこの発明の他の実施
例を示す平面図、第８図は従来例の作動状態説明
図、及び第９図は従来例を示す平面図で、その作
動状態を説明する図である。 １……ドリル本体、２……ドリルヘツド、３…
…先端面、４，５……切削刃、４ａ，５ａ……刃
先部、４ｂ，４′ｂ，４″ｂ，５ｂ，５′ｂ，５″ｂ
……切削刃４，５の対向端面稜角部、４ｃ，５ｃ
……面取りした刃先部分、６……非切削ゾーン、
Ｃ……コア、Ｏ……回転中心軸、Ｐ……直径線、
l1……両刃先部４ａ，５ａ間距離、l2……両切削
刃４，５の対向端面間距離、ａ……刃先部４ａ，
５ａの直径線Ｐ上から接線方向への突出量。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ドリルヘツドに該回転中心軸に対して互に直
径線方向略対称位置にそれぞれ切削刃を取着して
両切削刃間に非切削ゾーンを形成すると共に、両
切削刃のそれぞれの刃先部を上記直径線上から接
線方向に互に突出して形成することによつて両刃
先部間距離を両切削刃対向端面間距離よりも大き
く取るようにし、かつ非切削ゾーンに対面する切
削刃端面稜角部は非刃先部に形成されてなる超硬
ドリル。 ２ 前記非刃先部は上記切削刃端面稜角部を平面
状に面取りした部分からなる特許請求の範囲第１
項記載の超硬ドリル。 ３ 前記非刃先部は上記切削刃端面稜角部をアー
ル（凸曲面）状に面取りした部分からなる特許請
求の範囲第１項記載の超硬ドリル。 ４ 上記直径線上から接線方向に互に突出して形
成される上記両刃先部を更に接線方向に突出して
形成すると共に、両刃先部の互の回転中心軸側部
分を該中心軸方向に面取りした刃先部分に形成し
てなる特許請求の範囲第１項、第２項または第３
項記載の超硬ドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13316181A JPS5834706A (ja) | 1981-08-24 | 1981-08-24 | 超硬ドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13316181A JPS5834706A (ja) | 1981-08-24 | 1981-08-24 | 超硬ドリル |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61008669A Division JPS61168415A (ja) | 1986-01-17 | 1986-01-17 | 超硬ドリル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5834706A JPS5834706A (ja) | 1983-03-01 |
| JPS6234484B2 true JPS6234484B2 (ja) | 1987-07-27 |
Family
ID=15098110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13316181A Granted JPS5834706A (ja) | 1981-08-24 | 1981-08-24 | 超硬ドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5834706A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6029015U (ja) * | 1983-07-27 | 1985-02-27 | 三菱マテリアル株式会社 | 超硬バニシングドリル |
| JPS61168415A (ja) * | 1986-01-17 | 1986-07-30 | Nippon Yakin:Kk | 超硬ドリル |
| DE4204428C2 (de) * | 1992-02-14 | 1994-02-03 | Dornier Luftfahrt | Hohlbohrwerkzeug zur Herstellung von zylindrischen Bohrungen |
| US5823720A (en) * | 1996-02-16 | 1998-10-20 | Bitmoore | High precision cutting tools |
| JP2009226560A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Yunitakku Kk | ガンドリル |
| JP2009255202A (ja) * | 2008-04-14 | 2009-11-05 | Yunitakku Kk | 深穴切削用ドリルヘッド |
| JP5078731B2 (ja) | 2008-04-25 | 2012-11-21 | ユニタック株式会社 | 深穴切削用スローアウェイチップ及び深穴切削用ドリルヘッド |
| CN102389992A (zh) * | 2011-05-10 | 2012-03-28 | 上海锅炉厂有限公司 | 一种可转位扩孔钻 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5652110A (en) * | 1979-10-02 | 1981-05-11 | Mitsubishi Metal Corp | Rotary cutting tool with bottom blade |
-
1981
- 1981-08-24 JP JP13316181A patent/JPS5834706A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5652110A (en) * | 1979-10-02 | 1981-05-11 | Mitsubishi Metal Corp | Rotary cutting tool with bottom blade |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5834706A (ja) | 1983-03-01 |
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