JPS6230691Y2 - - Google Patents
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- JPS6230691Y2 JPS6230691Y2 JP7114181U JP7114181U JPS6230691Y2 JP S6230691 Y2 JPS6230691 Y2 JP S6230691Y2 JP 7114181 U JP7114181 U JP 7114181U JP 7114181 U JP7114181 U JP 7114181U JP S6230691 Y2 JPS6230691 Y2 JP S6230691Y2
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- Japan
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- refrigerant
- cooler
- stage compressor
- intercooler
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- Applications Or Details Of Rotary Compressors (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
この考案は２段圧縮形のスクリユー冷凍機、詳
しくは低段側圧縮機と高段側圧縮機とを備えたス
クリユー冷凍機に関する。
しくは低段側圧縮機と高段側圧縮機とを備えたス
クリユー冷凍機に関する。
一般に低温で使用する冷凍機の冷凍能力は、圧
縮機に吸入されるガス冷媒の比体積と重要な関係
があり、この比体積が増加すると、圧縮機に吸入
される冷媒量が減少し、かつ蒸発器での冷媒のエ
ンタルピー差が減少して、能力低下を招くのであ
る。
縮機に吸入されるガス冷媒の比体積と重要な関係
があり、この比体積が増加すると、圧縮機に吸入
される冷媒量が減少し、かつ蒸発器での冷媒のエ
ンタルピー差が減少して、能力低下を招くのであ
る。
例えば冷媒としてフロン２２を使用し、40℃の
凝縮温度で−40℃の蒸発を行なうときと、０℃で
蒸発を行なうときとの冷凍能力について具体的に
説明すれば、第３図のモリエル線図に明らかにし
たごとく、飽和蒸気線上に位置するガス冷媒の０
℃におおける比体積は0.047m3／Kgで、そのエン
タルピーが149.05kcal／Kgであるのに対し、−40
℃の比体積は0.206m3／／Kgでエンタルピーが
145.05kcal／Kgであり、また液冷媒のエンタルピ
ー111.87kcal／Kgである。
凝縮温度で−40℃の蒸発を行なうときと、０℃で
蒸発を行なうときとの冷凍能力について具体的に
説明すれば、第３図のモリエル線図に明らかにし
たごとく、飽和蒸気線上に位置するガス冷媒の０
℃におおける比体積は0.047m3／Kgで、そのエン
タルピーが149.05kcal／Kgであるのに対し、−40
℃の比体積は0.206m3／／Kgでエンタルピーが
145.05kcal／Kgであり、また液冷媒のエンタルピ
ー111.87kcal／Kgである。
しかして圧縮機の吸入流量をm3／ｈとすれば、
冷凍能力Ｑは冷媒のガス液域間におけるエンタル
ピー差×流量×１／比体積であり、従つて ０℃蒸発時の冷凍能力 Q1＝（149.05−111.87） ×ｖ／0.047＝791.1v kcal／ｈ−40゜蒸発時の冷凍能力 Q2＝（145.05−111.87） ×ｖ／0.206＝161.1vkcal／ｈ となり、−40℃蒸発時の冷凍能力は０℃蒸発時に
較べ、約20％にまで低下するのである。
冷凍能力Ｑは冷媒のガス液域間におけるエンタル
ピー差×流量×１／比体積であり、従つて ０℃蒸発時の冷凍能力 Q1＝（149.05−111.87） ×ｖ／0.047＝791.1v kcal／ｈ−40゜蒸発時の冷凍能力 Q2＝（145.05−111.87） ×ｖ／0.206＝161.1vkcal／ｈ となり、−40℃蒸発時の冷凍能力は０℃蒸発時に
較べ、約20％にまで低下するのである。
そこで従来では、−30℃程度の低温で使用する
冷凍機の場合、低段側圧縮機と高段側圧縮機とを
用いて２段圧縮を行ない、凝縮器から流出した液
冷媒の一部を過冷却して、蒸発器に供給すること
により、冷凍機を循環する冷媒の利用エンタルピ
ー差を大として、冷凍能力を増大させるべくして
いる。
冷凍機の場合、低段側圧縮機と高段側圧縮機とを
用いて２段圧縮を行ない、凝縮器から流出した液
冷媒の一部を過冷却して、蒸発器に供給すること
により、冷凍機を循環する冷媒の利用エンタルピ
ー差を大として、冷凍能力を増大させるべくして
いる。
即ち、第４図に示すごとき冷凍サイクルにおい
て、低段側圧縮機c1と高段側圧縮機c2とを直列状
に接続すると共に、前記凝縮器ｂの冷媒流出側に
おける高圧液管に中間冷却器ｄを設け、該冷却器
ｄの冷却部ｅを前記高段側圧縮機c2の冷媒吸入側
に連通する一方、この冷却器ｄにより凝縮器ｂか
ら流出した液冷媒を過冷却して蒸発器ａに供給
し、前記冷凍サイクルの高圧液管内における冷媒
温度を低下させて、該サイクルにおける循環冷媒
の利用エンタルピー差を大となすようにしてい
る。
て、低段側圧縮機c1と高段側圧縮機c2とを直列状
に接続すると共に、前記凝縮器ｂの冷媒流出側に
おける高圧液管に中間冷却器ｄを設け、該冷却器
ｄの冷却部ｅを前記高段側圧縮機c2の冷媒吸入側
に連通する一方、この冷却器ｄにより凝縮器ｂか
ら流出した液冷媒を過冷却して蒸発器ａに供給
し、前記冷凍サイクルの高圧液管内における冷媒
温度を低下させて、該サイクルにおける循環冷媒
の利用エンタルピー差を大となすようにしてい
る。
尚、第４図において、ｆは前記中間冷却器ｄと
蒸発器ａとを接続する配管途中に設けた第１膨張
弁、ｇは前記凝縮器ｂの流出側配管と中間冷却器
ｄの冷却部ｅとを接続する分岐配管の途中に設け
た第２膨張弁である。
蒸発器ａとを接続する配管途中に設けた第１膨張
弁、ｇは前記凝縮器ｂの流出側配管と中間冷却器
ｄの冷却部ｅとを接続する分岐配管の途中に設け
た第２膨張弁である。
しかして前記冷凍サイクルにおいて、高段側圧
縮機c2からの冷媒流出点をＡ、凝縮器ｂからの冷
媒流出点をＢ、中間冷却器ｄからの流出点をｃ、
第１膨張弁ｆからの流出点をＤ、蒸発器ａからの
流出点をＥ、及び前記低高段側圧縮機c1，c2の中
間で前記冷却器ｄの冷却部ｅが連通される点をＦ
とすれば、前記冷凍サイクルのモリエル線図は、
第５図に示すごとくなる。
縮機c2からの冷媒流出点をＡ、凝縮器ｂからの冷
媒流出点をＢ、中間冷却器ｄからの流出点をｃ、
第１膨張弁ｆからの流出点をＤ、蒸発器ａからの
流出点をＥ、及び前記低高段側圧縮機c1，c2の中
間で前記冷却器ｄの冷却部ｅが連通される点をＦ
とすれば、前記冷凍サイクルのモリエル線図は、
第５図に示すごとくなる。
このモリエル線図から明らかな通り、中間冷却
器ｄを設けない場合は、利用エンタルピー差△i1
＝iE−iBであるのに対して、前記冷却器ｄを設け
た場合には、利用エンタルピー差△i2＝iE−iCで
あり、前記冷却器ｄを設けない場合に較べ、△i2
−△i1＝iB−iC、つまりこのiB−iCの分だけ利用
エンタルピー差が大となり、冷凍能力を増大させ
ることができるのである。
器ｄを設けない場合は、利用エンタルピー差△i1
＝iE−iBであるのに対して、前記冷却器ｄを設け
た場合には、利用エンタルピー差△i2＝iE−iCで
あり、前記冷却器ｄを設けない場合に較べ、△i2
−△i1＝iB−iC、つまりこのiB−iCの分だけ利用
エンタルピー差が大となり、冷凍能力を増大させ
ることができるのである。
ところが前記場合よりさらに低温、例えば−60
℃程度で使用する冷凍機にあつては、前記中間冷
却器ｄを設けたとしても、前述したごとく冷媒の
比体積の増加と、利用エンタルピー差の減少とに
より、冷凍能力が著しく低下するのである。
℃程度で使用する冷凍機にあつては、前記中間冷
却器ｄを設けたとしても、前述したごとく冷媒の
比体積の増加と、利用エンタルピー差の減少とに
より、冷凍能力が著しく低下するのである。
以上の理由から使用温度が極めて低い冷凍機の
場合には、圧縮機を多数設けた多段圧縮冷凍方式
や２元冷凍方式などを採用しているが、これら方
式の冷凍機は構造が極めて複雑で、保守管理が難
しいばかりか、外形寸法及び重量が増大し、かつ
高価格となる問題があつた。
場合には、圧縮機を多数設けた多段圧縮冷凍方式
や２元冷凍方式などを採用しているが、これら方
式の冷凍機は構造が極めて複雑で、保守管理が難
しいばかりか、外形寸法及び重量が増大し、かつ
高価格となる問題があつた。
本考案は以上の各種問題に鑑みて考案したもの
で、圧縮機を２段としながら冷凍サイクルにおけ
る冷媒の利用エンタルピー差を増大させ、たとえ
極めて低温で使用する場合にも、圧縮機を多数設
けた多段圧縮方式と同様高い冷凍能力で冷凍でき
る２段圧縮形のスクリユー冷凍機を提供せんとす
るものである。
で、圧縮機を２段としながら冷凍サイクルにおけ
る冷媒の利用エンタルピー差を増大させ、たとえ
極めて低温で使用する場合にも、圧縮機を多数設
けた多段圧縮方式と同様高い冷凍能力で冷凍でき
る２段圧縮形のスクリユー冷凍機を提供せんとす
るものである。
即ち本考案は、高圧液管に、第１中間冷却器を
設けて、該冷却器の冷却部を、前記高圧液管にお
ける前記冷却器の上流側と、前記高段側圧縮機の
吸入側との間に接続すると共に、前記高圧液管に
おける前記冷却器の下流側に第２中間冷却器を設
け、この第２中間冷却器の冷却部を前記高圧液管
における前記第１中間冷却器の上流側と、前記低
段側圧縮機の圧縮工程中間に設けた中間圧ポート
との間に接続したことを特徴とするものである。
設けて、該冷却器の冷却部を、前記高圧液管にお
ける前記冷却器の上流側と、前記高段側圧縮機の
吸入側との間に接続すると共に、前記高圧液管に
おける前記冷却器の下流側に第２中間冷却器を設
け、この第２中間冷却器の冷却部を前記高圧液管
における前記第１中間冷却器の上流側と、前記低
段側圧縮機の圧縮工程中間に設けた中間圧ポート
との間に接続したことを特徴とするものである。
以下本考案の２段圧縮形スクリユー冷凍機を図
面の実施例によつて説明する。
面の実施例によつて説明する。
第１図は前記冷凍機の冷凍サイクルを示し、該
図中１はスクリユー式の低段側圧縮機、２はその
冷媒吐出側に連結したスクリユー式の高段側圧縮
機であり、この高段側圧縮機２の冷媒吐出側に高
圧ガス管３１を介して、オイルセパレーター４と
凝縮器５を接続すると共に、前記凝縮器５の出口
側を、高圧液管３２、膨張弁１８及び低圧液管３
３を介して蒸発器６を接続し、かつ前記蒸発器６
と低段側圧縮機１との間を低圧ガス管３４により
接続している。
図中１はスクリユー式の低段側圧縮機、２はその
冷媒吐出側に連結したスクリユー式の高段側圧縮
機であり、この高段側圧縮機２の冷媒吐出側に高
圧ガス管３１を介して、オイルセパレーター４と
凝縮器５を接続すると共に、前記凝縮器５の出口
側を、高圧液管３２、膨張弁１８及び低圧液管３
３を介して蒸発器６を接続し、かつ前記蒸発器６
と低段側圧縮機１との間を低圧ガス管３４により
接続している。
前記オイルセパレーター４には、水又は液冷媒
により冷却すべくしたクーラー４ａを付設し１対
の連絡管４ｂ，４ｂにより連結し、吐出冷媒から
分離し、かつ冷却した油を給油管４ｃにより被給
油部に供給している。
により冷却すべくしたクーラー４ａを付設し１対
の連絡管４ｂ，４ｂにより連結し、吐出冷媒から
分離し、かつ冷却した油を給油管４ｃにより被給
油部に供給している。
しかして前記高圧液管３２に、コイル状の冷却
部８ａをもつ第１中間冷却器８を介装し、この冷
却部８ａの一端を、前記高圧液管３２における凝
縮器５の出口側に、途中に第１膨張弁９をもつ第
１分岐管１０を介して接続すると共に、前記冷却
部８ａの他端を配管１１を介して前記両圧縮機
１，２の中間に連結することにより、冷却器８の
冷却部８ａを、高圧液管３における冷却器８の上
流側と、高段側圧縮機２の吸入側との間に接続し
ている。
部８ａをもつ第１中間冷却器８を介装し、この冷
却部８ａの一端を、前記高圧液管３２における凝
縮器５の出口側に、途中に第１膨張弁９をもつ第
１分岐管１０を介して接続すると共に、前記冷却
部８ａの他端を配管１１を介して前記両圧縮機
１，２の中間に連結することにより、冷却器８の
冷却部８ａを、高圧液管３における冷却器８の上
流側と、高段側圧縮機２の吸入側との間に接続し
ている。
前記配管１１の途中には感温筒１２を設け、該
感温筒１２により配管１１内の冷媒温度を検出
し、前記第１膨張弁１０の開度調節により冷媒の
過熱度を調整するのである。
感温筒１２により配管１１内の冷媒温度を検出
し、前記第１膨張弁１０の開度調節により冷媒の
過熱度を調整するのである。
また前記高圧液管３２における前記第１冷却器
８の下流側であつて前記膨張弁１８の上流側に、
冷却部１３ａをもつ第２中間冷却器１３を介装
し、この冷却部１３ａの一端を前記凝縮器５の出
口側における高圧液管３２に、途中に第２膨張弁
１４をもつ第２分岐管１５を介して接続すると共
に、前記冷却部１３ａの他端を配管１６を介し
て、前記低段側圧縮機１の冷媒圧縮工程中間に形
成した中間圧ポート１ａに連結することにより、
第２中間冷却器１３の冷却部１３ａを、高圧液管
３２における第１中間冷却器８の上流側と、低段
側圧縮機１の圧縮工程中間に設けた中間圧ポート
１ａとの間に接続している。
８の下流側であつて前記膨張弁１８の上流側に、
冷却部１３ａをもつ第２中間冷却器１３を介装
し、この冷却部１３ａの一端を前記凝縮器５の出
口側における高圧液管３２に、途中に第２膨張弁
１４をもつ第２分岐管１５を介して接続すると共
に、前記冷却部１３ａの他端を配管１６を介し
て、前記低段側圧縮機１の冷媒圧縮工程中間に形
成した中間圧ポート１ａに連結することにより、
第２中間冷却器１３の冷却部１３ａを、高圧液管
３２における第１中間冷却器８の上流側と、低段
側圧縮機１の圧縮工程中間に設けた中間圧ポート
１ａとの間に接続している。
前記配管１６の途中には、前記第１冷却器８と
同様に感温筒１７を設け、この感温筒１７により
配管１６内の冷媒温度を検出し前記第２膨張弁１
４の開度調節により冷媒の過熱度を調整するので
ある。
同様に感温筒１７を設け、この感温筒１７により
配管１６内の冷媒温度を検出し前記第２膨張弁１
４の開度調節により冷媒の過熱度を調整するので
ある。
尚、図中１９は前記膨張弁１８の感温筒で、前
記低圧ガス管３４に設け、この感温筒１９により
冷媒の過熱度を調整すべくしている。
記低圧ガス管３４に設け、この感温筒１９により
冷媒の過熱度を調整すべくしている。
本考案のスクリユー冷凍機は以上の構成を有す
るのであり、低段側圧縮機１で圧縮された冷媒
は、高段側圧縮機２によりさらに高圧に圧縮され
て、オイルセパレーター４、凝縮器５、第１及び
第２冷却器８，１３を経て蒸発器６に至り、ここ
で冷媒が蒸発して冷凍庫内を冷却し、冷媒は低段
側圧縮機１に還流され、以上のサイクルを繰返し
て冷凍庫内の冷凍が行なわれる。
るのであり、低段側圧縮機１で圧縮された冷媒
は、高段側圧縮機２によりさらに高圧に圧縮され
て、オイルセパレーター４、凝縮器５、第１及び
第２冷却器８，１３を経て蒸発器６に至り、ここ
で冷媒が蒸発して冷凍庫内を冷却し、冷媒は低段
側圧縮機１に還流され、以上のサイクルを繰返し
て冷凍庫内の冷凍が行なわれる。
しかして前記凝縮器５を通過した高圧液管３２
内の冷媒の一部は、第１分岐管１０を経て第１冷
却器８の冷却部８ａに至り、ここで蒸発して前記
高圧液管３２を流れる冷媒を過冷却させるのであ
り、また、前記冷却部８ａで蒸発したガス冷媒
は、配管１１から低、高段側圧縮機１，２の中間
に供給され、低段側圧縮機１から吐出される冷媒
と共に高段側圧縮機２に吸入されるのである。
内の冷媒の一部は、第１分岐管１０を経て第１冷
却器８の冷却部８ａに至り、ここで蒸発して前記
高圧液管３２を流れる冷媒を過冷却させるのであ
り、また、前記冷却部８ａで蒸発したガス冷媒
は、配管１１から低、高段側圧縮機１，２の中間
に供給され、低段側圧縮機１から吐出される冷媒
と共に高段側圧縮機２に吸入されるのである。
しかも前記凝縮器５を通過した高圧液管３２内
の冷媒の一部が、第２分岐管１５から第２冷却器
１３の冷却部１３ａに至り、ここで蒸発して前記
第１冷却器１３から前記高圧液管３２を通る冷媒
を更に過冷却するのである。又前記冷却部１３ａ
で蒸発したガス冷媒は、前記配管１６を介し低段
側圧縮機１の中間圧ポート１ａに供給され、該圧
縮機１による圧縮工程中間の冷媒を冷却するので
ある。
の冷媒の一部が、第２分岐管１５から第２冷却器
１３の冷却部１３ａに至り、ここで蒸発して前記
第１冷却器１３から前記高圧液管３２を通る冷媒
を更に過冷却するのである。又前記冷却部１３ａ
で蒸発したガス冷媒は、前記配管１６を介し低段
側圧縮機１の中間圧ポート１ａに供給され、該圧
縮機１による圧縮工程中間の冷媒を冷却するので
ある。
以上の如く凝縮器５を通過した液冷媒は、第１
冷却器８で過冷却された後、第２冷却器１３で再
び過冷却されるのであつて、その過冷却度を大き
くでき、そのエンタルピー差を増大できるのであ
る。即ち前記高段側圧縮機２の冷媒吐出点をＡ、
凝縮器５の冷媒流出点をＢ、第１冷却器８の流出
点をＣ、第２冷却器１３の流出点をＤ、蒸発器６
の流入点をＥ、低段側圧縮機１の吸入点をＦ、低
高段側圧縮機１，２の中間で前記第１冷却器８の
冷却部８ａが連通される点をＧ、第１冷却器８の
冷却部８ａへの流入点をＨ、その流出点をＩ、第
２冷却器１３の冷却部１３ａへの流入点をＪ、そ
の流出点をＫ、低段側圧縮機１における吸入直前
（合流前）の中間圧ポート１ａの点をＬ、吸入直
後（合流後）の中間圧ポート１ａの点をＭ、及び
その吐出点をＮとすれば、前記冷凍サイクルのモ
リエル線図は、第２図に示すごとくなる。
冷却器８で過冷却された後、第２冷却器１３で再
び過冷却されるのであつて、その過冷却度を大き
くでき、そのエンタルピー差を増大できるのであ
る。即ち前記高段側圧縮機２の冷媒吐出点をＡ、
凝縮器５の冷媒流出点をＢ、第１冷却器８の流出
点をＣ、第２冷却器１３の流出点をＤ、蒸発器６
の流入点をＥ、低段側圧縮機１の吸入点をＦ、低
高段側圧縮機１，２の中間で前記第１冷却器８の
冷却部８ａが連通される点をＧ、第１冷却器８の
冷却部８ａへの流入点をＨ、その流出点をＩ、第
２冷却器１３の冷却部１３ａへの流入点をＪ、そ
の流出点をＫ、低段側圧縮機１における吸入直前
（合流前）の中間圧ポート１ａの点をＬ、吸入直
後（合流後）の中間圧ポート１ａの点をＭ、及び
その吐出点をＮとすれば、前記冷凍サイクルのモ
リエル線図は、第２図に示すごとくなる。
このモリエル線図から明らかな通り、第１中間
冷却器８のみを設けた場合には、前述した従来例
にも説明したごとく、利用エンタルピー差△i2＝
iE−iCであるのに対して、第１及び第２冷却器
８，１３を設けた場合、利用エンタルピー差△i2
＝iE−iDであり、従つて第１冷却器８のみを設
けた場合に較べ、△i3−△i2＝iC−iDの分だけ利
用エンタルピー差が大となり、冷凍能力が著しく
増大されるのである。
冷却器８のみを設けた場合には、前述した従来例
にも説明したごとく、利用エンタルピー差△i2＝
iE−iCであるのに対して、第１及び第２冷却器
８，１３を設けた場合、利用エンタルピー差△i2
＝iE−iDであり、従つて第１冷却器８のみを設
けた場合に較べ、△i3−△i2＝iC−iDの分だけ利
用エンタルピー差が大となり、冷凍能力が著しく
増大されるのである。
以上説明したごとく本考案では、第１冷却器８
とは別に、更に第２中間冷却器１３を用い、前記
第１冷却器８により過冷却された冷媒を前記第２
冷却器１３により更に過冷却するごとく成し、前
記第１冷却器８の冷却部８ａを高段側圧縮機２の
吸入側に、また第２冷却器１３の冷却部１３ａ
を、前記低段側圧縮機１に形成した中間圧ポート
にそれぞれ連通させたので、冷凍サイクルにおけ
る冷媒の利用エンタルピー差を、従来のごとく１
つの中間冷却器を用いるものに較べて増大させる
ことができ、従つて冷凍機の冷凍能力を著しく高
め、かつ冷凍機の成積係数を向上させることがで
きるに至つたのである。
とは別に、更に第２中間冷却器１３を用い、前記
第１冷却器８により過冷却された冷媒を前記第２
冷却器１３により更に過冷却するごとく成し、前
記第１冷却器８の冷却部８ａを高段側圧縮機２の
吸入側に、また第２冷却器１３の冷却部１３ａ
を、前記低段側圧縮機１に形成した中間圧ポート
にそれぞれ連通させたので、冷凍サイクルにおけ
る冷媒の利用エンタルピー差を、従来のごとく１
つの中間冷却器を用いるものに較べて増大させる
ことができ、従つて冷凍機の冷凍能力を著しく高
め、かつ冷凍機の成積係数を向上させることがで
きるに至つたのである。
しかも、本考案では、２つの中間冷却器を用
い、２段圧縮形の冷凍機で、多段圧縮形冷凍機に
相当する高い冷凍能力が得られるのであり、従つ
て従来の多段圧縮形冷凍機に較べ、保守管理が非
常に簡単で、小形軽量にできるばかりか、安価な
提供が可能となつたのである。
い、２段圧縮形の冷凍機で、多段圧縮形冷凍機に
相当する高い冷凍能力が得られるのであり、従つ
て従来の多段圧縮形冷凍機に較べ、保守管理が非
常に簡単で、小形軽量にできるばかりか、安価な
提供が可能となつたのである。
第１図は本考案にかかる冷凍機の冷凍サイクル
を示す図、第２図は同サイクルのモリエル線図、
第３図は従来例を説明するモリエル線図、第４図
は従来の冷凍機を示す冷凍サイクル図、第５図は
そのモリエル線図である。 １……低段側圧縮機、１ａ……中間圧ポート、
２……高段側圧縮機、８……第１中間冷却器、８
ａ……冷却部、１３……第２中間冷却器、１３ａ
……冷却部、３２……高圧液管。
を示す図、第２図は同サイクルのモリエル線図、
第３図は従来例を説明するモリエル線図、第４図
は従来の冷凍機を示す冷凍サイクル図、第５図は
そのモリエル線図である。 １……低段側圧縮機、１ａ……中間圧ポート、
２……高段側圧縮機、８……第１中間冷却器、８
ａ……冷却部、１３……第２中間冷却器、１３ａ
……冷却部、３２……高圧液管。
Claims (1)
- 低段側圧縮機１と高段側圧縮機２とを備えた２
段圧縮形スクリユー冷凍機において、高圧液管３
２に、第１中間冷却器８を設けて、該冷却器８の
冷却部８ａを、前記高圧液管３２における前記冷
却器８の上流側と、前記高段側圧縮機２の吸入側
との間に接続すると共に、前記高圧液管３２にお
ける前記冷却器８の下流側に第２中間冷却器１３
を設け、この第２中間冷却器１３の冷却部１３ａ
を、前記高圧液管３２における前記第１中間冷却
器８の上流側と、前記低段側圧縮機１の圧縮工程
中間に設けた中間圧ポート１ａとの間に接続した
ことを特徴とする２段圧縮形スクリユー冷凍機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7114181U JPS6230691Y2 (ja) | 1981-05-15 | 1981-05-15 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7114181U JPS6230691Y2 (ja) | 1981-05-15 | 1981-05-15 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57184471U JPS57184471U (ja) | 1982-11-22 |
| JPS6230691Y2 true JPS6230691Y2 (ja) | 1987-08-06 |
Family
ID=29866939
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7114181U Expired JPS6230691Y2 (ja) | 1981-05-15 | 1981-05-15 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6230691Y2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006258397A (ja) * | 2005-03-18 | 2006-09-28 | Mitsubishi Electric Corp | 冷凍装置 |
| DE102007013485B4 (de) * | 2007-03-21 | 2020-02-20 | Gea Refrigeration Germany Gmbh | Verfahren zur Regelung einer CO2-Kälteanlage mit zweistufiger Verdichtung |
| JP4569708B2 (ja) * | 2008-12-05 | 2010-10-27 | ダイキン工業株式会社 | 冷凍装置 |
| KR101249898B1 (ko) | 2011-01-21 | 2013-04-09 | 엘지전자 주식회사 | 히트 펌프 |
| JP6152176B2 (ja) * | 2016-01-13 | 2017-06-21 | 三菱重工業株式会社 | ターボ冷凍機 |
| JP2018009565A (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-18 | 株式会社デンソー | 多段圧縮機 |
| WO2018003431A1 (ja) * | 2016-06-30 | 2018-01-04 | 株式会社デンソー | 多段圧縮機 |
-
1981
- 1981-05-15 JP JP7114181U patent/JPS6230691Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57184471U (ja) | 1982-11-22 |
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