JPS6226857B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6226857B2 JPS6226857B2 JP57024487A JP2448782A JPS6226857B2 JP S6226857 B2 JPS6226857 B2 JP S6226857B2 JP 57024487 A JP57024487 A JP 57024487A JP 2448782 A JP2448782 A JP 2448782A JP S6226857 B2 JPS6226857 B2 JP S6226857B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten metal
- mold
- gap
- metal
- inner container
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 105
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 12
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 16
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 13
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 12
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 12
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 11
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 3
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 1
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 238000005058 metal casting Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 238000012805 post-processing Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0611—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires
- B22D11/0614—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by a single casting wheel, e.g. for casting amorphous metal strips or wires the casting wheel being immersed in a molten metal bath, and drawing out upwardly the casting strip
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
- B22D11/0625—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels the two casting wheels being immersed in a molten metal bath and drawing out upwardly the casting strip
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属帯の鋳造装置に係り、特に回転し
ている円柱状鋳型の外周面に帯状に溶湯を凝固さ
せ、凝固した金属帯が溶湯から離脱した後剥離さ
せる鋳造装置に関する。
ている円柱状鋳型の外周面に帯状に溶湯を凝固さ
せ、凝固した金属帯が溶湯から離脱した後剥離さ
せる鋳造装置に関する。
金属帯等を高速連続鋳造するものとして、回転
輪片面凝固引上げ方式、別名メルトエキストラク
シヨン凝固方式がある。この方式の従来例につい
て説明する。第1図に示されるように、耐水物容
器1に入れられた金属溶湯2の中に円柱状の水冷
金属鋳型3の一部分を浸漬し、矢印C方向に回転
させると、凝固帯4が形成されるので、これを鋳
型と同期させつつ矢印D方向に引抜く。ロール5
およびナイフ6は鋳型と凝固帯の間の接触および
その引き剥がしのコントロールに用いられる。
輪片面凝固引上げ方式、別名メルトエキストラク
シヨン凝固方式がある。この方式の従来例につい
て説明する。第1図に示されるように、耐水物容
器1に入れられた金属溶湯2の中に円柱状の水冷
金属鋳型3の一部分を浸漬し、矢印C方向に回転
させると、凝固帯4が形成されるので、これを鋳
型と同期させつつ矢印D方向に引抜く。ロール5
およびナイフ6は鋳型と凝固帯の間の接触および
その引き剥がしのコントロールに用いられる。
この方式には、鋳型3と凝固帯4の間に摩擦が
ないために高速鋳造が可能であること、片面凝固
方式であるため薄い板の鋳造に適すること、溶湯
表面に鋳型面が静かに接触浸漬するため鋳肌、特
に鋳型と接する側の鋳肌が極めて平滑であるこ
と、など数多くの長所がある。
ないために高速鋳造が可能であること、片面凝固
方式であるため薄い板の鋳造に適すること、溶湯
表面に鋳型面が静かに接触浸漬するため鋳肌、特
に鋳型と接する側の鋳肌が極めて平滑であるこ
と、など数多くの長所がある。
しかるに、この従来方式には、次のような欠点
がある。第1に、鋳型3と溶湯2の接触距離、即
ち第1図のAB間の距離が小さく、単位時間当り
の凝固量が少なく生産性が低い。この理由のひと
つは、溶湯表面8を、回転軸7よりも高くできな
いことであり、もうひとつは、溶湯表面8を高く
するに連れて、鋳型3側壁と溶湯2との接触面積
が増えて鋳型3の不必要な加熱が生じることであ
る。
がある。第1に、鋳型3と溶湯2の接触距離、即
ち第1図のAB間の距離が小さく、単位時間当り
の凝固量が少なく生産性が低い。この理由のひと
つは、溶湯表面8を、回転軸7よりも高くできな
いことであり、もうひとつは、溶湯表面8を高く
するに連れて、鋳型3側壁と溶湯2との接触面積
が増えて鋳型3の不必要な加熱が生じることであ
る。
第2に凝固帯4の厚さの不均一が生じ易い。こ
れは、溶湯表面8のレベルの僅かな変動が距離
ABに影響し、これが溶湯2と鋳型3との接触時
間の変動を生じさせることによる。
れは、溶湯表面8のレベルの僅かな変動が距離
ABに影響し、これが溶湯2と鋳型3との接触時
間の変動を生じさせることによる。
第3に、凝固帯の断面形状が規定通りのものに
なりにくい。即ち、鋳型3に特別の処置を施さな
いときは、第2図に示されるように、凝固帯4の
幅方向両端にL字型の凸出部9が形成され、正し
い板状断面にならない。そこで第3図のように鋳
型3の側面に断熱片10を設けて断熱すると、ほ
ぼ一定幅の凝固帯4が得られるが、完全な断熱が
不可能なために凝固帯4の端部に厚さ不足が生じ
る。これに対し、第4図のように側方にガイド3
Gを設ける方法が考えられるが、鋳型3とガイド
3Gが相対移動するため摩擦が生じ易く、間隙3
Hの設定が実際上極めて難しい。
なりにくい。即ち、鋳型3に特別の処置を施さな
いときは、第2図に示されるように、凝固帯4の
幅方向両端にL字型の凸出部9が形成され、正し
い板状断面にならない。そこで第3図のように鋳
型3の側面に断熱片10を設けて断熱すると、ほ
ぼ一定幅の凝固帯4が得られるが、完全な断熱が
不可能なために凝固帯4の端部に厚さ不足が生じ
る。これに対し、第4図のように側方にガイド3
Gを設ける方法が考えられるが、鋳型3とガイド
3Gが相対移動するため摩擦が生じ易く、間隙3
Hの設定が実際上極めて難しい。
これらの従来技術の欠点の解決を考えると、溶
湯を静的に保待するのではなく、動的な流れ、も
しくは波の形成を利用する方法が考えられる。
湯を静的に保待するのではなく、動的な流れ、も
しくは波の形成を利用する方法が考えられる。
この参考となる従来技術に、第5図のように盛
り上つた溶湯14に水平のベルト12を接触させ
る方法があるが、回転する円柱状の鋳型を用いる
第1図の方法には直接には応用できない。第4図
中、11はプーリ、13は容器、15は凝固帯、
16は溶湯補給部である。またウエーブ・ソルダ
法におけるカスケード方式、例えば第6図に示さ
れる方法がある。これは、ポンプ20によつて階
段状の容器17中を順次オーバーフローして流れ
る溶湯18に、板19を接触させるものである。
しかしこの方法は傾斜した平面状の板に凝固帯を
形成させることはできても円形の鋳型には応用で
きないだけでなく、溶湯との接触が不連続であ
り、介在物や空孔等の内部欠陥のない健全な凝固
帯の形成には不適当である。
り上つた溶湯14に水平のベルト12を接触させ
る方法があるが、回転する円柱状の鋳型を用いる
第1図の方法には直接には応用できない。第4図
中、11はプーリ、13は容器、15は凝固帯、
16は溶湯補給部である。またウエーブ・ソルダ
法におけるカスケード方式、例えば第6図に示さ
れる方法がある。これは、ポンプ20によつて階
段状の容器17中を順次オーバーフローして流れ
る溶湯18に、板19を接触させるものである。
しかしこの方法は傾斜した平面状の板に凝固帯を
形成させることはできても円形の鋳型には応用で
きないだけでなく、溶湯との接触が不連続であ
り、介在物や空孔等の内部欠陥のない健全な凝固
帯の形成には不適当である。
本発明の目的は、回転鋳型方式による長尺金属
帯の製造において、厚さの変動が少ない均一な金
属帯を製造することができる装置を提供すること
にある。
帯の製造において、厚さの変動が少ない均一な金
属帯を製造することができる装置を提供すること
にある。
上記目的を達成するために本発明は回転可能に
支持された円形鋳型と、該鋳型の外周面の少なく
とも一部と間隙を介して配置され、当該間隙に溶
湯を供給する溶湯入口と、当該間隙から溶湯を取
り出す溶湯出口とを有する内側容器と、前記溶湯
出口及び前記間隙の幅方向端部から排された溶湯
を前記溶湯入口に供給して、溶湯出口との間の間
隙に溶湯循還流を形成する溶湯送給手段と、溶湯
を補給する溶湯補給手段と、前記円型鋳型の鋳型
に添つて形成された金属帯を上方に引き上げるロ
ールと、を備え、前記間隙は前記内側容器の側方
で小さく、かつ当該内側容器の内側で大きいこと
を特徴とする金属帯の鋳造装置である。
支持された円形鋳型と、該鋳型の外周面の少なく
とも一部と間隙を介して配置され、当該間隙に溶
湯を供給する溶湯入口と、当該間隙から溶湯を取
り出す溶湯出口とを有する内側容器と、前記溶湯
出口及び前記間隙の幅方向端部から排された溶湯
を前記溶湯入口に供給して、溶湯出口との間の間
隙に溶湯循還流を形成する溶湯送給手段と、溶湯
を補給する溶湯補給手段と、前記円型鋳型の鋳型
に添つて形成された金属帯を上方に引き上げるロ
ールと、を備え、前記間隙は前記内側容器の側方
で小さく、かつ当該内側容器の内側で大きいこと
を特徴とする金属帯の鋳造装置である。
以下図面を参照して本発明を詳細に説明する。
第7図は本発明の第1実施例に係る装置を示す
側断面図、第8図は第7図−線断面図であ
り、第1図と同一部分は同一符号をもつて示して
ある。溶湯2は外側容器21の通路22を通つて
電磁ポンプ23の作用で上昇し、ストレーナ24
を通つて円形の鋳型3と内側容器25との間の溶
湯路26に流入する。ストレーナ24の主な目的
は流れを整え、鋳型3と溶湯2との均一な接触を
確保することにあるが、この孔を小さくして溶湯
の清浄化という付加効果をもたせることもでき
る。溶湯2の一部は第8図に示されるように側方
に流出するのが、大部分は鋳型の回転に沿つて流
れ、出口27から流出し、循環を続ける。この
間、鋳型3外周面に凝固帯4が形成され、ロール
5およびナイフ6により引き剥され金属帯4Aと
される。第8図に示される通り、内側容器25の
両側部は側面ガイド28とされており、該ガイド
28と鋳型3外周面との間隙30は、中央部の間
隙31より小さくされている。なお、容器21の
中の溶湯2の減少に対応して、ノズル29から溶
湯が補給される。
側断面図、第8図は第7図−線断面図であ
り、第1図と同一部分は同一符号をもつて示して
ある。溶湯2は外側容器21の通路22を通つて
電磁ポンプ23の作用で上昇し、ストレーナ24
を通つて円形の鋳型3と内側容器25との間の溶
湯路26に流入する。ストレーナ24の主な目的
は流れを整え、鋳型3と溶湯2との均一な接触を
確保することにあるが、この孔を小さくして溶湯
の清浄化という付加効果をもたせることもでき
る。溶湯2の一部は第8図に示されるように側方
に流出するのが、大部分は鋳型の回転に沿つて流
れ、出口27から流出し、循環を続ける。この
間、鋳型3外周面に凝固帯4が形成され、ロール
5およびナイフ6により引き剥され金属帯4Aと
される。第8図に示される通り、内側容器25の
両側部は側面ガイド28とされており、該ガイド
28と鋳型3外周面との間隙30は、中央部の間
隙31より小さくされている。なお、容器21の
中の溶湯2の減少に対応して、ノズル29から溶
湯が補給される。
本実施例装置においては、溶湯2と鋳型3外周
面とが接触する領域の長さは、内側容器25の周
面長さにより規定され、容器21中の溶湯2の量
によつては規定されない。凝固帯4の厚さは主と
して鋳型3と溶湯2との接触時間に支配されるの
で、本装置によれば、鋳型の回転数を一定に保つ
ことにより、一定の凝固厚さが確保される。その
ため従来のように溶湯の量を精密に制御する必要
がない。これにより、金属帯4Aの長さ方向の厚
み変動の減少という効果が奏される。
面とが接触する領域の長さは、内側容器25の周
面長さにより規定され、容器21中の溶湯2の量
によつては規定されない。凝固帯4の厚さは主と
して鋳型3と溶湯2との接触時間に支配されるの
で、本装置によれば、鋳型の回転数を一定に保つ
ことにより、一定の凝固厚さが確保される。その
ため従来のように溶湯の量を精密に制御する必要
がない。これにより、金属帯4Aの長さ方向の厚
み変動の減少という効果が奏される。
また第7図から明らかなように、溶湯2と鋳型
3の接触距離は容器21中の溶湯レベルに依存せ
ず、また回転軸7の位置にも依存せず、従つて、
例えば第1図の従来例に比べて接触距離が長く取
ることができる。これにより生産性も向上され
る。
3の接触距離は容器21中の溶湯レベルに依存せ
ず、また回転軸7の位置にも依存せず、従つて、
例えば第1図の従来例に比べて接触距離が長く取
ることができる。これにより生産性も向上され
る。
また、第8図に示されるように、凝固体4の幅
は鋳型3の幅によつて規定されるので正確な幅と
なる。さらに、鋳型3の側面は加熱されないので
凝固厚さの幅方向の変動も防止される。
は鋳型3の幅によつて規定されるので正確な幅と
なる。さらに、鋳型3の側面は加熱されないので
凝固厚さの幅方向の変動も防止される。
第7図の装置によつて均一な厚さのかつ健全な
金属帯を製造するには、鋳型3外周面と内側容器
25との間隙26は常に溶湯2によつて満たさ
れ、溶湯流は連続、かつ定常とするのが好まし
い。このためには、凝固量および流出量に見合つ
た充分な溶湯流入量とすること、オーバーフロー
のための側方間隙30は、鋳型3と側面ガイド2
8の摩擦を生じない限度で可及的に小さくするこ
とが必要である。間隙30が大きいと側方へのオ
ーバフローが多くなり、間隙26中溶湯量が不足
し、溶湯と鋳型外周との触媒が不十分となるから
である。
金属帯を製造するには、鋳型3外周面と内側容器
25との間隙26は常に溶湯2によつて満たさ
れ、溶湯流は連続、かつ定常とするのが好まし
い。このためには、凝固量および流出量に見合つ
た充分な溶湯流入量とすること、オーバーフロー
のための側方間隙30は、鋳型3と側面ガイド2
8の摩擦を生じない限度で可及的に小さくするこ
とが必要である。間隙30が大きいと側方へのオ
ーバフローが多くなり、間隙26中溶湯量が不足
し、溶湯と鋳型外周との触媒が不十分となるから
である。
一方、間隙31は溶湯の安定流を確保すべく大
きく取ることが必要である。
きく取ることが必要である。
このように間隙31が大きく、かつ間隙30を
小さくすることにより、溶湯と鋳型外周の接触を
十分確保でき、自然的に溶湯量の調整ができると
ともに、安定した溶湯流が得られる。
小さくすることにより、溶湯と鋳型外周の接触を
十分確保でき、自然的に溶湯量の調整ができると
ともに、安定した溶湯流が得られる。
これらの要件は、要するに間隙内の流れに正圧
を与えるということである。具体的な間隙の値
は、まず水モデルによつて選び、最終的には実機
について実験して決定される。
を与えるということである。具体的な間隙の値
は、まず水モデルによつて選び、最終的には実機
について実験して決定される。
尚、第7図の装置で製造された金属帯は、特に
鋳型側表面が平滑で美麗であつた。また、幅およ
び厚さの変動は従来技術に比較して大幅に低減さ
れ、後工程での歩留向上に寄与した。
鋳型側表面が平滑で美麗であつた。また、幅およ
び厚さの変動は従来技術に比較して大幅に低減さ
れ、後工程での歩留向上に寄与した。
第9図は本発明装置の第2実施例の鋳型33と
内側容器34の断面図である。本実施例において
は、上記第1実施例と同様の装置において、鋳型
33に軸方向左右に傾斜つき余長部35が設けら
れており、凝固帯4の幅両端における鋳型33へ
の抜熱量が増加され、より一層均一な肉厚の金属
帯が得られる。
内側容器34の断面図である。本実施例において
は、上記第1実施例と同様の装置において、鋳型
33に軸方向左右に傾斜つき余長部35が設けら
れており、凝固帯4の幅両端における鋳型33へ
の抜熱量が増加され、より一層均一な肉厚の金属
帯が得られる。
第10図は本発明装置の第3実施例に係る鋳型
36と内側容器37の断面図である。本実施例に
おいては、鋳型36の外周面に溝38が凹設され
ている。そのため凝固帯4両端の形状がより一層
正確に形成される。かつ、抜熱バランスが確保さ
れ、より均一な幅および肉厚の凝固帯4が得られ
る。尚その他の構成は上記第1実施例と同様であ
る。
36と内側容器37の断面図である。本実施例に
おいては、鋳型36の外周面に溝38が凹設され
ている。そのため凝固帯4両端の形状がより一層
正確に形成される。かつ、抜熱バランスが確保さ
れ、より均一な幅および肉厚の凝固帯4が得られ
る。尚その他の構成は上記第1実施例と同様であ
る。
第11図は本発明装置の第4実施例の鋳型3と
内側容器40の側面図である。本実施例は、内側
容器40に可動式の出口ガイド41を取付け、こ
のガイド41の位置を変更することにより溶湯2
と鋳型3との接触距離を調節し、厚さ変動を低減
するよう構成したものである。
内側容器40の側面図である。本実施例は、内側
容器40に可動式の出口ガイド41を取付け、こ
のガイド41の位置を変更することにより溶湯2
と鋳型3との接触距離を調節し、厚さ変動を低減
するよう構成したものである。
尚本実施例においては、内側容器40とガイド
41とを固定し、鋳型3の軸の位置を移動、調節
することによつても同様の効果が得られる。尚、
その他の構成は第1実施例と同様である。
41とを固定し、鋳型3の軸の位置を移動、調節
することによつても同様の効果が得られる。尚、
その他の構成は第1実施例と同様である。
第12図は本発明装置の第5実施例の鋳型3と
内側容器側断面図である。本実施例は、第12図
のように、内側容器42を2個配設し、溶湯流入
口43を、回転入口だけでなく、回転出口側にも
設けることにより、溶湯2と鋳型3の接触距離を
著しく大きくし、しかも鋳型3側面との接触は全
くないように構成したものである。尚、その他の
構成は第1実施例と同様である。
内側容器側断面図である。本実施例は、第12図
のように、内側容器42を2個配設し、溶湯流入
口43を、回転入口だけでなく、回転出口側にも
設けることにより、溶湯2と鋳型3の接触距離を
著しく大きくし、しかも鋳型3側面との接触は全
くないように構成したものである。尚、その他の
構成は第1実施例と同様である。
以上の実施例においては、回転する鋳型は1個
だけ用いられているが、本発明装置においては、
鋳型外周面が所定の間隙を介して対向するように
1対の鋳型を用いる所謂双ロール方式のものも採
用可能である。次の理由による。
だけ用いられているが、本発明装置においては、
鋳型外周面が所定の間隙を介して対向するように
1対の鋳型を用いる所謂双ロール方式のものも採
用可能である。次の理由による。
第7図の鋳型は左回転しており、形成された金
属帯は反凝固面を右向きに露出しつつ上方に引上
げられる。これに対し、鏡面対称形状の鋳型を右
側に設置し、右回転させると、形成された金属帯
は反凝固面を左向きに露出させつつ上方に引上げ
ることができる。
属帯は反凝固面を右向きに露出しつつ上方に引上
げられる。これに対し、鏡面対称形状の鋳型を右
側に設置し、右回転させると、形成された金属帯
は反凝固面を左向きに露出させつつ上方に引上げ
ることができる。
このとき、左右の金属帯をそれぞれの反凝固面
同志を接触させるようにし、多少のはさみつけ力
を作用させるならば、金属帯は未凝固合金の作用
で完全に接合され一板の金属帯となる。はさみつ
け力は、たとえば回転鋳型自体の圧下によつて加
えることができる。
同志を接触させるようにし、多少のはさみつけ力
を作用させるならば、金属帯は未凝固合金の作用
で完全に接合され一板の金属帯となる。はさみつ
け力は、たとえば回転鋳型自体の圧下によつて加
えることができる。
こうして作られた金属帯はその両外表面が鋳型
面上での凝固面になつており、平滑であり、かつ
対称的であり、鋳型1ケの場合に金属帯の両面が
凝固面と反凝固面から成つて非対称であるのに比
べて品質的に利点を有する。
面上での凝固面になつており、平滑であり、かつ
対称的であり、鋳型1ケの場合に金属帯の両面が
凝固面と反凝固面から成つて非対称であるのに比
べて品質的に利点を有する。
以上述べたように、本発明によれば、回転して
いる円形の鋳型の外周面に金属溶湯を接触させて
片面凝固方式で金属帯を連続鋳造する場合に、鋳
型と溶湯の接触距離を長くし、その距離の変動を
少なくできる。しかも、鋳型と内側容器との間の
間隙は、内側容器内側で大きく、側方で狭くなつ
ているために、溶湯と鋳型の接触を十分保ちつつ
溶湯の安定流が得られる。これらにより均一厚
さ、均一幅の金属帯を製造することが可能とされ
る。また、鋳型側壁に溶湯が接触するための熱的
影響による厚さ不均一も低減することができる。
また、鋳造側壁とガイドの接触による摩擦、ある
いは側壁間隙への溶湯の浸入を壁けることができ
る。上述の接触距離の延長は、鋳片厚さの増加、
もしくは鋳造速度の増加、ひいては生産速度の増
加という効果をもつ。
いる円形の鋳型の外周面に金属溶湯を接触させて
片面凝固方式で金属帯を連続鋳造する場合に、鋳
型と溶湯の接触距離を長くし、その距離の変動を
少なくできる。しかも、鋳型と内側容器との間の
間隙は、内側容器内側で大きく、側方で狭くなつ
ているために、溶湯と鋳型の接触を十分保ちつつ
溶湯の安定流が得られる。これらにより均一厚
さ、均一幅の金属帯を製造することが可能とされ
る。また、鋳型側壁に溶湯が接触するための熱的
影響による厚さ不均一も低減することができる。
また、鋳造側壁とガイドの接触による摩擦、ある
いは側壁間隙への溶湯の浸入を壁けることができ
る。上述の接触距離の延長は、鋳片厚さの増加、
もしくは鋳造速度の増加、ひいては生産速度の増
加という効果をもつ。
さらに、流路において溶湯を清浄化し、酸化物
の少ない清浄の溶湯を鋳型に供給するようにする
こともできる。
の少ない清浄の溶湯を鋳型に供給するようにする
こともできる。
第1図は従来例に係る金属帯の鋳造装置側断面
図、第2図、第3図および第4図は、従来例の鋳
造装置の鋳型の幅方向断面図、第5図は異なる従
来例に係る金属帯の鋳造装置側断面図、第6図は
さらに異なる従来装置の側断面図、第7図は本発
明の実施例に係る金属鋳造装置の側断面図、第8
図、第9図および第10図は、本発明装置におけ
る鋳型と内側容器の幅方向断面図、第11図およ
び第12図はそれぞれ異なる実施例装置の鋳型お
よび内側容器の側面図及び側断面図である。 1……容器、2……溶湯、3……鋳型、4……
凝固帯、21……外側容器、25……内側容器。
図、第2図、第3図および第4図は、従来例の鋳
造装置の鋳型の幅方向断面図、第5図は異なる従
来例に係る金属帯の鋳造装置側断面図、第6図は
さらに異なる従来装置の側断面図、第7図は本発
明の実施例に係る金属鋳造装置の側断面図、第8
図、第9図および第10図は、本発明装置におけ
る鋳型と内側容器の幅方向断面図、第11図およ
び第12図はそれぞれ異なる実施例装置の鋳型お
よび内側容器の側面図及び側断面図である。 1……容器、2……溶湯、3……鋳型、4……
凝固帯、21……外側容器、25……内側容器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 回転可能に支持された円形鋳型と; 該鋳型の外周面の少なくとも一部と間隙を介し
て配置され、当該間隙に溶湯を供給する溶湯入口
と、当該間隙から溶湯を取り出す溶湯出口とを有
する内側容器と; 前記溶湯出口及び前記間隙の幅方向端部から排
された溶湯を前記溶湯入口に供給して、溶湯入口
と溶湯出口との間の間隙に溶湯循還流を形成する
溶湯送給手段と; 溶湯を補給する溶湯補給手段と; 前記円型鋳型の鋳型に添つて形成された金属帯
を上方に引き上げるロールと;を備え、 前記間隙は前記内側容器の側方で小さく、かつ
当該内側容器の内側で大きいことを特徴とする金
属帯の鋳造装置。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57024487A JPS58141839A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 金属帯の製造装置 |
US06/467,809 US4561488A (en) | 1982-02-19 | 1983-02-18 | Method of and apparatus for continuously casting metal strip |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57024487A JPS58141839A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 金属帯の製造装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58141839A JPS58141839A (ja) | 1983-08-23 |
JPS6226857B2 true JPS6226857B2 (ja) | 1987-06-11 |
Family
ID=12139538
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57024487A Granted JPS58141839A (ja) | 1982-02-19 | 1982-02-19 | 金属帯の製造装置 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4561488A (ja) |
JP (1) | JPS58141839A (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2634828B2 (ja) * | 1987-12-16 | 1997-07-30 | 旭化成工業株式会社 | 芳香族化合物の部分核水素化方法 |
US5040592A (en) * | 1990-06-22 | 1991-08-20 | Armco Inc. | Method and apparatus for separating continuous cast strip from a rotating substrate |
DE4131849C1 (ja) * | 1991-09-25 | 1993-01-28 | Access Ev | |
US7137434B1 (en) | 2004-01-14 | 2006-11-21 | Savariego Samuel F | Continuous roll casting of ferrous and non-ferrous metals |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS534497A (en) * | 1975-12-29 | 1978-01-17 | Matsushita Electric Works Ltd | Fire sensor circuit disconnection detection system of supervisory control transmission system |
JPS5630063A (en) * | 1979-08-09 | 1981-03-26 | Wirtz Mfg Co | Continuous casting device for battery grid and its method |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2745151A (en) * | 1953-11-23 | 1956-05-15 | Joseph B Brennan | Method and apparatus for continuous casting |
US2962777A (en) * | 1955-07-28 | 1960-12-06 | Harrison George | Method of and means for making castings |
US2878537A (en) * | 1956-04-23 | 1959-03-24 | Helen E Brennan | Method and apparatus for casting |
US3208112A (en) * | 1961-11-01 | 1965-09-28 | Albert W Scribner | Metal casting method and apparatus |
US3338295A (en) * | 1963-10-30 | 1967-08-29 | Albert W Scribner | Method for continuously casting between stationary and moving surfaces |
US3381739A (en) * | 1965-08-20 | 1968-05-07 | Phelps Dodge Corp | Method and apparatus for processing materials into foil and strip form |
US3498362A (en) * | 1967-03-09 | 1970-03-03 | Park Ohio Industries Inc | Method of forming continuous elements from molten metal |
US3587717A (en) * | 1967-10-25 | 1971-06-28 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Apparatus for producing grids of storage batteries |
US3703204A (en) * | 1970-10-27 | 1972-11-21 | David W Brownstein | Integrated in-line method of continuously casting metal |
US3773102A (en) * | 1971-11-09 | 1973-11-20 | C Gerding | Direct casting of channel-shaped strip |
JPS49123316U (ja) * | 1973-02-23 | 1974-10-22 | ||
US3971123A (en) * | 1973-03-05 | 1976-07-27 | Olsson International Inc. | Process of solidifying molten metal |
US3863700A (en) * | 1973-05-16 | 1975-02-04 | Allied Chem | Elevation of melt in the melt extraction production of metal filaments |
US3881541A (en) * | 1973-10-25 | 1975-05-06 | Allied Chem | Continuous casting of narrow filament between rotary chill surfaces |
US4020890A (en) * | 1974-11-01 | 1977-05-03 | Erik Allan Olsson | Method of and apparatus for excluding molten metal from escaping from or penetrating into openings or cavities |
US4170257A (en) * | 1978-03-03 | 1979-10-09 | National Standard Company | Method and apparatus for producing filamentary articles by melt extraction |
SU804188A1 (ru) * | 1979-04-16 | 1981-02-15 | Всесоюзный Научно-Исследовательс-Кий Институт Метизной Промышленности | Устройство дл непрерывной отлив-Ки МЕТАлличЕСКОй НиТи |
US4326579A (en) * | 1980-01-23 | 1982-04-27 | National-Standard Company | Method of forming a filament through melt extraction |
YU43229B (en) * | 1980-05-09 | 1989-06-30 | Battelle Development Corp | Device for continuous band casting |
JPS571546A (en) * | 1980-06-04 | 1982-01-06 | Nippon Steel Corp | Production of quickly solidified material |
-
1982
- 1982-02-19 JP JP57024487A patent/JPS58141839A/ja active Granted
-
1983
- 1983-02-18 US US06/467,809 patent/US4561488A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS534497A (en) * | 1975-12-29 | 1978-01-17 | Matsushita Electric Works Ltd | Fire sensor circuit disconnection detection system of supervisory control transmission system |
JPS5630063A (en) * | 1979-08-09 | 1981-03-26 | Wirtz Mfg Co | Continuous casting device for battery grid and its method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4561488A (en) | 1985-12-31 |
JPS58141839A (ja) | 1983-08-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4349067A (en) | Machine and method for continuously casting battery grids | |
JPS6226857B2 (ja) | ||
JPH0661597B2 (ja) | 金属ストリップの双ロール式製造法及び双ロール式ストリップ鋳造機 | |
JPH01228649A (ja) | 広幅薄肉鋳片の連続鋳造用ノズル | |
JPH04231147A (ja) | 帯状体鋳造方法及び装置 | |
JPH0263651A (ja) | 薄い金属製品の連続鋳造方法と装置 | |
JPS6021156A (ja) | 幅広薄板連続鋳造装置 | |
JPS61289953A (ja) | 薄板連鋳機 | |
JPS635179B2 (ja) | ||
JPS5877747A (ja) | 薄板連続鋳造装置 | |
JPH04253551A (ja) | 金属薄帯の連続鋳造装置用冷却ドラム | |
JPH04238648A (ja) | 薄板連続鋳造装置 | |
JPS63177945A (ja) | 薄鋳片連続鋳造装置 | |
JPS58179545A (ja) | 帯板連続鋳造装置 | |
JPH05277668A (ja) | 単ベルト式連続鋳造装置 | |
KR101543842B1 (ko) | 침지노즐 및 이를 포함하는 쌍롤식 연속 주조장치 | |
JPH0646598Y2 (ja) | 金属薄帯連続鋳造用浸漬ノズル | |
JPS61186153A (ja) | 湯面下凝固薄板連続鋳造装置 | |
JPH0340450Y2 (ja) | ||
JPH0292440A (ja) | 薄板連鋳装置 | |
JPS58188543A (ja) | 鋼板の連続鋳造装置 | |
JPS60187448A (ja) | 連続鋳造設備 | |
RU2085325C1 (ru) | Способ непрерывной разливки прямоугольных слитков | |
JPS60210342A (ja) | 双ロ−ルによる金属薄板の鋳造方法 | |
KR200169961Y1 (ko) | 회전롤을 구비한 노즐을 갖는 쌍롤식 박판 주조장치 |