JPS62255717A - ごみ焼却炉の燃焼制御方法 - Google Patents
ごみ焼却炉の燃焼制御方法Info
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- JPS62255717A JPS62255717A JP9682386A JP9682386A JPS62255717A JP S62255717 A JPS62255717 A JP S62255717A JP 9682386 A JP9682386 A JP 9682386A JP 9682386 A JP9682386 A JP 9682386A JP S62255717 A JPS62255717 A JP S62255717A
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Landscapes
- Incineration Of Waste (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の技術分野]
この発明は高分子系ごみの含有率の高い分別ごみを回転
炉、後燃焼火格子及びガス再燃焼室を含む”ごみ焼却炉
でガス化燃焼させる場合の燃焼$1」両方法に関するも
のである。
炉、後燃焼火格子及びガス再燃焼室を含む”ごみ焼却炉
でガス化燃焼させる場合の燃焼$1」両方法に関するも
のである。
[発明の技術的背景]
従来通常の都市ごみを燃焼火格子上で燃焼させ。
未燃分を回転キルンを利用して後燃焼させるごみ焼却炉
が知られているが、分別ごみを回転炉と後燃焼火格子と
を組合せた焼却炉で焼却する実用例はない。
が知られているが、分別ごみを回転炉と後燃焼火格子と
を組合せた焼却炉で焼却する実用例はない。
この発明は、ごみの安定した燃焼を長期に渡って維持す
ると共に、有害ガス、未燃ガスの発生を抑制する燃焼制
御方法を提供することを目的とするものである。
ると共に、有害ガス、未燃ガスの発生を抑制する燃焼制
御方法を提供することを目的とするものである。
[発明の概要]
この発明の分別ごみ焼却炉の燃焼制御方法の特徴は、高
分子糸ごみ゛の含有率の高い分別ごみを回転炉、後燃焼
火格子及びガス再燃焼室を含むごみ焼却炉でガス化燃焼
させると共に燃焼排ガスの熱量をボイラで回収する場合
に、ごみ焼却炉及びボイラを一つの系として求めたごみ
気兼びにごみ焼却量等をベースに、ごみ供給ブツシャ速
度2回転炉速度及び後燃焼火格子速度並びに燃焼排ガス
の再循」1燃焼空気量及びガス再燃焼空気量及び燃焼突
気温度を自動設定し、これら設定値をごみ焼却炉炉内各
部温度2回転炉入口02%、ボイラ蒸発量及び燃焼排ガ
ス中の02%によって自動調整することである。
分子糸ごみ゛の含有率の高い分別ごみを回転炉、後燃焼
火格子及びガス再燃焼室を含むごみ焼却炉でガス化燃焼
させると共に燃焼排ガスの熱量をボイラで回収する場合
に、ごみ焼却炉及びボイラを一つの系として求めたごみ
気兼びにごみ焼却量等をベースに、ごみ供給ブツシャ速
度2回転炉速度及び後燃焼火格子速度並びに燃焼排ガス
の再循」1燃焼空気量及びガス再燃焼空気量及び燃焼突
気温度を自動設定し、これら設定値をごみ焼却炉炉内各
部温度2回転炉入口02%、ボイラ蒸発量及び燃焼排ガ
ス中の02%によって自動調整することである。
高分子糸ごみの含有率の高い分別ごみを回転炉で焼却処
理することにより、回転炉内でごみの平均化を図り、ご
みの緩慢な熱分解、燃焼が行われるので多少のごみ質変
動を吸収して安定な燃焼を行うことができる。
理することにより、回転炉内でごみの平均化を図り、ご
みの緩慢な熱分解、燃焼が行われるので多少のごみ質変
動を吸収して安定な燃焼を行うことができる。
回転炉の上記特性に加えて、ごみ供給プッシャ−3A度
1回転炉速度、後燃焼火格子速度及び再循環ガス量燃焼
空気量等金論節することにより、炉内各部温度パターン
を所定の状態に保ち安定した熱分解燃焼を維持し、又ガ
ス再燃焼室内で二段燃焼を完結する。
1回転炉速度、後燃焼火格子速度及び再循環ガス量燃焼
空気量等金論節することにより、炉内各部温度パターン
を所定の状態に保ち安定した熱分解燃焼を維持し、又ガ
ス再燃焼室内で二段燃焼を完結する。
[発明の実施例コ
本発明方法を実施するための装置の一例を第1図の70
−シートによυ説明する。ごみバンカ11に投入された
ごみは、クレーン12によシごみシュート14に投入さ
れる。この際ごみ投入量は荷重計13によシ計量される
。ごみ投入シュート14にはごみレベル調節計15が設
けられている。ごみシェード14内のごみはごみ供給プ
ッシャー16によシ回転炉21へ供給される。17はプ
ッシャーの速度調節計である。回転炉2)の入口にはス
タートバーナ22が設けられている。
−シートによυ説明する。ごみバンカ11に投入された
ごみは、クレーン12によシごみシュート14に投入さ
れる。この際ごみ投入量は荷重計13によシ計量される
。ごみ投入シュート14にはごみレベル調節計15が設
けられている。ごみシェード14内のごみはごみ供給プ
ッシャー16によシ回転炉21へ供給される。17はプ
ッシャーの速度調節計である。回転炉2)の入口にはス
タートバーナ22が設けられている。
23は回転炉21の速度調節計である。回転炉21内の
各部の温度は温度計24によシ測定される。また回転炉
内の02%が酸素濃度計25で測定される。回転炉21
に続いて、後燃焼火格子26a。
各部の温度は温度計24によシ測定される。また回転炉
内の02%が酸素濃度計25で測定される。回転炉21
に続いて、後燃焼火格子26a。
26bが設けられ、その速度は速度調節計288゜28
bによって制御される。27はガス再燃焼室で、各部の
温度が温度計29によって測定される。
bによって制御される。27はガス再燃焼室で、各部の
温度が温度計29によって測定される。
30は炉内ITVの画像処理によシ、後燃焼火格子26
a + 26 b上のごみの燃え切9点を算定する燃
え切シ点検出器である。燃焼排ガスの熱fkijボイラ
41で回収される。42Fi発生発気の流量針、43は
排ガス温度調節計である。排ガスは電気集じん器46で
集じんされた後、再循環ファン51によシ回転炉21の
入口に送給される。52は再循環量のv4節計重53は
温度計である。また排ガス中の02%が酸素濃度計47
で測定される。i方燃焼用空気は、埋込ファン31から
空気予熱器33を通って供給される。32は吸込流量調
節計、34は温度調節計である。回転炉入口燃焼用空気
址は流に調節計35によ量調節され、後燃焼火格子用空
気は流量調節計36m、36bによ量調節される。また
炉温冷却用空気は、冷却ファン37から供給される。3
8は吸込流量調節計である。
a + 26 b上のごみの燃え切9点を算定する燃
え切シ点検出器である。燃焼排ガスの熱fkijボイラ
41で回収される。42Fi発生発気の流量針、43は
排ガス温度調節計である。排ガスは電気集じん器46で
集じんされた後、再循環ファン51によシ回転炉21の
入口に送給される。52は再循環量のv4節計重53は
温度計である。また排ガス中の02%が酸素濃度計47
で測定される。i方燃焼用空気は、埋込ファン31から
空気予熱器33を通って供給される。32は吸込流量調
節計、34は温度調節計である。回転炉入口燃焼用空気
址は流に調節計35によ量調節され、後燃焼火格子用空
気は流量調節計36m、36bによ量調節される。また
炉温冷却用空気は、冷却ファン37から供給される。3
8は吸込流量調節計である。
そしてガス再燃焼室27への空気量は流量調節計39に
よって調節されるようになっている。
よって調節されるようになっている。
上記装置による制御を第2図に示すフローチャートによ
り説明する。
り説明する。
(イ) 炉本体から廃熱、ボイラまでを一つの糸として
熱収支計算を行い、ごみの低位発熱量(以下Hu )を
求める。
熱収支計算を行い、ごみの低位発熱量(以下Hu )を
求める。
ごみの炉内滞留時間は約2〜3時間であり、炉内へ切り
出されたばかりのごみから、数時間前に切シ出されたご
み迄炉内の広範囲で燃焼してbるので、総合的なごみ質
を求める必要がある。従ってごみ投入時毎に炉内で燃焼
したごみのHuを求め。
出されたばかりのごみから、数時間前に切シ出されたご
み迄炉内の広範囲で燃焼してbるので、総合的なごみ質
を求める必要がある。従ってごみ投入時毎に炉内で燃焼
したごみのHuを求め。
それ以前に求めた過去のHuを考慮してより正確なごみ
のHuを算出する。Hu計算は1例えば次のようにして
行う。
のHuを算出する。Hu計算は1例えば次のようにして
行う。
Hu = f (GRHrLFDF’1+LFDF2
sLCDF)LRDF、taltRrGa l tg)
+KGRn:平均ごみ焼却量 (ton/h) 荷重
計13のデータをもとに算出する LFDF1+LFDF2 :燃焼空気ii (Nm3/
n )流量計35及び36a。
sLCDF)LRDF、taltRrGa l tg)
+KGRn:平均ごみ焼却量 (ton/h) 荷重
計13のデータをもとに算出する LFDF1+LFDF2 :燃焼空気ii (Nm3/
n )流量計35及び36a。
36bよシ
LCDF :再燃焼室用空気′jjk(Nm3/h )
流量計39よシta:燃焼空気温度 (℃)
温度計34よシLRDF :再循環ガス量(Nm3
/h ) 流量計52よりtR:再循環ガス混炭
(’C) 温度計53よりGa:ボイラ蒸発量
(ton/h ) 流量計42よう1、 :ボ
イラ出口ガス温度 (’C) 温度計43よりK
:定数 さらに上式で算出されたHuに対し1次の平滑化処理全
行い補正する。
流量計39よシta:燃焼空気温度 (℃)
温度計34よシLRDF :再循環ガス量(Nm3
/h ) 流量計52よりtR:再循環ガス混炭
(’C) 温度計53よりGa:ボイラ蒸発量
(ton/h ) 流量計42よう1、 :ボ
イラ出口ガス温度 (’C) 温度計43よりK
:定数 さらに上式で算出されたHuに対し1次の平滑化処理全
行い補正する。
(n) (n−1)■(u−
αHu÷(1−α)Hu 計) :今回のHu計算結果 (n−j) Hu:前回の 〃 α :指数平滑係数(0≦α〈1) (ロ)設定するごみ焼却量又は設定する蒸発量から算出
されたごみ焼却iGに対応するように、ごみ切り出し撞
制御(ごみ供給プッシャー16の速度制御)、回転炉回
転数制御及び火格子速度制御を杓う。
αHu÷(1−α)Hu 計) :今回のHu計算結果 (n−j) Hu:前回の 〃 α :指数平滑係数(0≦α〈1) (ロ)設定するごみ焼却量又は設定する蒸発量から算出
されたごみ焼却iGに対応するように、ごみ切り出し撞
制御(ごみ供給プッシャー16の速度制御)、回転炉回
転数制御及び火格子速度制御を杓う。
(ハ) Hu 、 G Kより燃焼空気:t(LFDF
l及びLFDF2 )、与燃焼室用空気童(LCDF)
F燃焼空気温度(TFDF )及び再循環ガス量(LR
DF )の基準値が算出され、自動的に設定される。
l及びLFDF2 )、与燃焼室用空気童(LCDF)
F燃焼空気温度(TFDF )及び再循環ガス量(LR
DF )の基準値が算出され、自動的に設定される。
]、) LRDF=LR(Hu、G)関数LRFi計
算機の学習機能によシリアルタイムで、第3図に示す如
く回転炉内温度の最適点を選んだごみ質Huと焼却量G
Rの関数に更新される。
算機の学習機能によシリアルタイムで、第3図に示す如
く回転炉内温度の最適点を選んだごみ質Huと焼却量G
Rの関数に更新される。
2) LFDF = Lror1÷Lror2 =
Ly (Hu + G )3) LFDFl =LF
1 (Mu l LRDF r排ガス02%)回転炉
入口燃焼空気量は、再循環排ガスL RDFと回転炉入
口燃焼空気LFDF1を加えて、ごみ質Huに応じて定
められる回転炉人口02チとなる様算出する。(第4図
) 4) LFDF2 = Lrny −LFDFl5)
LCDF = Lc (Hu −GRIGII r
LR)tR:再燃焼室出口温度 6) Troy=Ty(Hu、Ga)に) ごみ投入
毎にHuを算出し、 (o) 、 (/→を繰返す。
Ly (Hu + G )3) LFDFl =LF
1 (Mu l LRDF r排ガス02%)回転炉
入口燃焼空気量は、再循環排ガスL RDFと回転炉入
口燃焼空気LFDF1を加えて、ごみ質Huに応じて定
められる回転炉人口02チとなる様算出する。(第4図
) 4) LFDF2 = Lrny −LFDFl5)
LCDF = Lc (Hu −GRIGII r
LR)tR:再燃焼室出口温度 6) Troy=Ty(Hu、Ga)に) ごみ投入
毎にHuを算出し、 (o) 、 (/→を繰返す。
(ホ)常時炉内ITV画面によシ燃え切り点制御を行う
(後述)。
(後述)。
(へ)炉内温度データ及びボイラ蒸発量データを読込み
、その変動を常時監視し、許容変動幅を越える場合には
以下の制御を行う。
、その変動を常時監視し、許容変動幅を越える場合には
以下の制御を行う。
その際、炉出口02%を酸素濃度計47によシ測定し、
その値も許容変動範囲内に常時維持されるよう、再燃焼
室空気量を二次的に自動制御する。
その値も許容変動範囲内に常時維持されるよう、再燃焼
室空気量を二次的に自動制御する。
■ 回転炉内温度制御
回転炉21内温度(長さ方向く入口、中央。
3/4.出口の4点測定)の分布を常時温度計24によ
り計測し、所定の抑制燃焼温度ノ9ターンが許容範囲内
に維持されるよう、 ごみ供給プッシャー速度 :v。
り計測し、所定の抑制燃焼温度ノ9ターンが許容範囲内
に維持されるよう、 ごみ供給プッシャー速度 :v。
回転炉回転速度 :v、c
回転炉入口燃焼空気量 :L、□。
燃焼空気温度 ” ”FDP
再循環排ガス量 ニー。。
を、それぞれ速度調節計17.23.温度調節計34及
び流fi調節計ss、szによシ先に算出した基準値を
ベースにして制御します。
び流fi調節計ss、szによシ先に算出した基準値を
ベースにして制御します。
1)回転炉内各温度が第5図に示す設定変動幅を越えて
いるかどうかチェックする。
いるかどうかチェックする。
2)回転炉内各温度が上限値以上となった場合&)燃焼
状況が積極燃焼かどうかを炉内温度、後燃焼室温度、再
燃焼室温度の/々ランスより判断し、積極燃焼の場合は
再循環ガス量LIDFを基準値に対し一定量増加させて
回転炉人口02を低下させ、又ごみ供給プッシャ速度v
1及び回転炉回転速flfV1eを基準値に対し一定量
増加する。
状況が積極燃焼かどうかを炉内温度、後燃焼室温度、再
燃焼室温度の/々ランスより判断し、積極燃焼の場合は
再循環ガス量LIDFを基準値に対し一定量増加させて
回転炉人口02を低下させ、又ごみ供給プッシャ速度v
1及び回転炉回転速flfV1eを基準値に対し一定量
増加する。
b)積極燃焼ではなく抑制燃焼の場合は1回転炉内の全
02量が変らないように、再循環ガス* LRDFを基
準値に対して一定量増加させ。
02量が変らないように、再循環ガス* LRDFを基
準値に対して一定量増加させ。
その量に応じて回転炉入口燃焼空気LFDFIを基準値
に対して減少させる。それでも上限値以上の場合には燃
焼空気温度TFDFを基準値に対して一定量減少させる
。
に対して減少させる。それでも上限値以上の場合には燃
焼空気温度TFDFを基準値に対して一定量減少させる
。
C)これらの自動制御が行われた結果、回転炉内温度の
全てが各上限値以下となれば、Vj +Vj c+TF
DF+LIIDF +LFDF1を計算結果によシ算出
された値N’j + ’l”1 c r TFDF r
LRDF r LFDFlに戻す。
全てが各上限値以下となれば、Vj +Vj c+TF
DF+LIIDF +LFDF1を計算結果によシ算出
された値N’j + ’l”1 c r TFDF r
LRDF r LFDFlに戻す。
3)回転炉内各温度が下限値1以下となった場合、
a) 回転炉内の全02量が変らないように、再循環
ガス量LRDFを基準値に対して一定量減少させ、その
童に応じてLFDFl k基準値に対して増加させる。
ガス量LRDFを基準値に対して一定量減少させ、その
童に応じてLFDFl k基準値に対して増加させる。
それでも下限値I以下の場合にはT FDFを基準値に
対して一定量増加させる。
対して一定量増加させる。
又、Vl + Vicを基準値に対して一定量増加させ
る。
る。
b)その結果、回転炉内温度の全てが下限値1以上とな
れば、 vl r ”I C+ TFDF + LRDI’ r
LFDFlをvl−vlcpTFDFILRDF +
Lrpp+に戻る。
れば、 vl r ”I C+ TFDF + LRDI’ r
LFDFlをvl−vlcpTFDFILRDF +
Lrpp+に戻る。
4)回転炉内温度の内1つでも下限値■以下となった場
合は、回転炉入ロパーナ22M火指示の警報を出し点火
する。
合は、回転炉入ロパーナ22M火指示の警報を出し点火
する。
■ 再燃焼室温度制御
炉出口温度即ち再燃焼室27温度を常時温度計29によ
り計測し、公害防止対策上所定温度範囲に維持するよう 再燃焼室用空気量: Lcoy を基準値をベースにして制御する。
り計測し、公害防止対策上所定温度範囲に維持するよう 再燃焼室用空気量: Lcoy を基準値をベースにして制御する。
但し、炉出口02%を常時監視し、未燃ガス発生防止面
より、その02%が許容範囲内に維持されるよう、上記
再燃焼室27温を二次的に補正する。
より、その02%が許容範囲内に維持されるよう、上記
再燃焼室27温を二次的に補正する。
1)再燃焼室温度が第6図に示す設定変動幅を゛ 越え
ているかどうかチェックする。
ているかどうかチェックする。
2)再燃焼室温度かの以上となった場合、a)再燃焼室
用空気量LcDFをその基準値に対して一定量増大させ
る。
用空気量LcDFをその基準値に対して一定量増大させ
る。
b)その結果温度が■以下となればLCDF を計算結
果によシ算出された基準値LCDFに戻す。
果によシ算出された基準値LCDFに戻す。
3)再燃焼室温度がO以下となった場合、a) LC
DFをその値に対して一定量減少させる。
DFをその値に対して一定量減少させる。
b)その結果温度が0以上となればL CDrをL C
DFに戻す。
DFに戻す。
4)同時に炉出口02%(EP出口部)が第7図に示す
設定変動幅を越えているかどうかチェックする。
設定変動幅を越えているかどうかチェックする。
5)炉出口02%が0以上となった場合(炉出口温度が
変動幅以内でも) a) 3)−a)と同じ処理をとる。
変動幅以内でも) a) 3)−a)と同じ処理をとる。
b)その結果■以下となればLCDF k LCDFに
戻す。
戻す。
6)炉出口02チが■以下となった場合a) 2)−
a)と同じ処置をする。
a)と同じ処置をする。
b)その結果、0以上となればLCDIPをLicor
に・戻す。
に・戻す。
■ 蒸発量制御
蒸発量データを読込み、その変動を常時監視し、許容変
動幅を越える場合には以下の制御を行う。
動幅を越える場合には以下の制御を行う。
■ 蒸気量G8が第8図に示す設定変動幅を越えている
かどうかチェックする。
かどうかチェックする。
■ Gsが上限■以上となった場合
1)回転炉内温度パターンに於て回転炉1/2又は3/
4の温度が第5図の■ゾーンから上にある場合 a)後燃焼火格子268.26b上の燃え切り点が適正
(後述)である場合及び適正でなく回転炉側にある場合
は回転炉内の全Ot量が変らないように、再循環ガス量
L RDFを基準値に対して一定量増加させ、その量に
応じて回転炉入口燃焼空気量L FDF lを基準に対
してΔ 減少させM。又/161及び屑2後燃焼火格子は停止し
、更に後燃焼火格子燃焼空気量LFDPIを基準値に対
し一定量減少する。
4の温度が第5図の■ゾーンから上にある場合 a)後燃焼火格子268.26b上の燃え切り点が適正
(後述)である場合及び適正でなく回転炉側にある場合
は回転炉内の全Ot量が変らないように、再循環ガス量
L RDFを基準値に対して一定量増加させ、その量に
応じて回転炉入口燃焼空気量L FDF lを基準に対
してΔ 減少させM。又/161及び屑2後燃焼火格子は停止し
、更に後燃焼火格子燃焼空気量LFDPIを基準値に対
し一定量減少する。
b)燃え切シ点が適正でなく主入シュートC)これらの
自動制御が行われた結果、Gsが■以下になれば、46
1及び1%2後燃焼火格子を各々再起動させN L R
DP + IJFDPI + Lp’nrzは計算によ
り算出されたIJRDP r LFDFl、 r LF
DFZに戻す。
自動制御が行われた結果、Gsが■以下になれば、46
1及び1%2後燃焼火格子を各々再起動させN L R
DP + IJFDPI + Lp’nrzは計算によ
り算出されたIJRDP r LFDFl、 r LF
DFZに戻す。
2)回転炉温度が第5図の■、■及びそれ以下のゾーン
の場合は上記1)K於いて、ぢ1及び、/162後燃焼
火格子及びL FDF!のみを操作の対象とし、上記1
)と同様に調整します。
の場合は上記1)K於いて、ぢ1及び、/162後燃焼
火格子及びL FDF!のみを操作の対象とし、上記1
)と同様に調整します。
■ Gsが下限■以下となった場合
1)回転炉内温度ノ々ターンに於て回転炉1/2又は3
/4の温度が第5図のQゾーンから下にある場合回転炉
内の全O!’Jtが変らないように、L RDF を
基準値だ対して一定量減少させ、その量に応じてLFD
Flを基準値に対して増加させる。さらに a)後燃焼火格子上の燃え切り点が適正(後述)の場合
に限り、−M 1及び1%2後燃焼火格子を一定量増速
し、さらにL FDFZを一定量増加する。
/4の温度が第5図のQゾーンから下にある場合回転炉
内の全O!’Jtが変らないように、L RDF を
基準値だ対して一定量減少させ、その量に応じてLFD
Flを基準値に対して増加させる。さらに a)後燃焼火格子上の燃え切り点が適正(後述)の場合
に限り、−M 1及び1%2後燃焼火格子を一定量増速
し、さらにL FDFZを一定量増加する。
b)後燃焼火格子上の燃え切り点が適正でなく回転炉側
にある場合は、イ61及び、・ぢ2後燃焼火格子を一定
量増速する。
にある場合は、イ61及び、・ぢ2後燃焼火格子を一定
量増速する。
C)後燃焼火格子上の燃え切り点が適正でなく主版シー
ート側にある場合はL PDFlgを一定量増加する。
ート側にある場合はL PDFlgを一定量増加する。
d) これらの自動制御が行われた結果、Gsが■点以
上になれば5・チ1及び、−M 2後燃焼火格子上度を
計算により算出された基準速度に戻* * し、IJRDF T ”Fr1F1. T I’
FDFZをIIRDP + LPDPI +* L FDFZに戻す0 2)回転炉温度が■−■及びそれ以上のゾーンの場合は
上記1)に於いてa) t b) P C) 1d)の
、461及び、ぢ2後燃焼火格子、及びL FDFZの
みを操作の対象とし、a) + b) 、 c) r
d)と同様に調整する。
上になれば5・チ1及び、−M 2後燃焼火格子上度を
計算により算出された基準速度に戻* * し、IJRDF T ”Fr1F1. T I’
FDFZをIIRDP + LPDPI +* L FDFZに戻す0 2)回転炉温度が■−■及びそれ以上のゾーンの場合は
上記1)に於いてa) t b) P C) 1d)の
、461及び、ぢ2後燃焼火格子、及びL FDFZの
みを操作の対象とし、a) + b) 、 c) r
d)と同様に調整する。
■ この運転にて目標焼却量を確保出来ない場合には、
蒸気量設定値を上げ、又逆に目標焼却量をオーバーする
場合には、蒸気量設定値を下けることKより目標焼却量
を確保する。
蒸気量設定値を上げ、又逆に目標焼却量をオーバーする
場合には、蒸気量設定値を下けることKより目標焼却量
を確保する。
■ こみ切出し量制御及び回転キルン制御の説明1)ご
みシュート14のレベルは例えば超音波レベル計15に
より連続的に測定する。
みシュート14のレベルは例えば超音波レベル計15に
より連続的に測定する。
2)設定及び算出されたごみ焼却量Gを本制御における
初期条件とする。
初期条件とする。
3)超音波レベル計15によシフレーン室へ投入指示が
発信され、この指示に従いごみ投入がおこなわれる。こ
の時、投入前にクレーン荷。
発信され、この指示に従いごみ投入がおこなわれる。こ
の時、投入前にクレーン荷。
重訂13によって計測された実投入量(G′)が読込ま
れる。
れる。
4)G′投投入完了前待時ごみレベル(h)及び実際投
入間隔(T)によシ、ごみのかさ密度及びごみレベル降
下速度(v8)を計算し、それらよシGが確保されるご
み供給ブツシャノロの速度基準値(v1*)を算出する
。
入間隔(T)によシ、ごみのかさ密度及びごみレベル降
下速度(v8)を計算し、それらよシGが確保されるご
み供給ブツシャノロの速度基準値(v1*)を算出する
。
5)そのV1*に従って、ごみ供給ブツシャ速度(■1
)を速度調節計17VCより自動制御し、さらに回転炉
回転速度(V+c)を燃焼中のごみ質、ごみ供給ブツシ
ャ速度に見合った速度になる様に速度調節計23によシ
自動制御する。
)を速度調節計17VCより自動制御し、さらに回転炉
回転速度(V+c)を燃焼中のごみ質、ごみ供給ブツシ
ャ速度に見合った速度になる様に速度調節計23によシ
自動制御する。
Vl c= V (Vl、 Hu )
6)ごみレベルが投入準備レベルに達するとクレーン室
へごみ投入準備が出される。
へごみ投入準備が出される。
7)ごみレベルが新に投入指示レベルに達するとクレー
ン室へ投入指示が出され、ごみ投入がおこなわれ、上述
の3) 、 4.)、 5)及び6)が繰り返される。
ン室へ投入指示が出され、ごみ投入がおこなわれ、上述
の3) 、 4.)、 5)及び6)が繰り返される。
8)次回の投入指示がなされるまでの間、定期的にごみ
レベル計15により実ごみレベル降下速度を検出し、標
準ごみレベル降下速度と比較し・ブリッジ発生の有無を
監視する。
レベル計15により実ごみレベル降下速度を検出し、標
準ごみレベル降下速度と比較し・ブリッジ発生の有無を
監視する。
■ 燃え切9点制御及び火格子速度制御炉内ITVの画
像処理により、後燃焼火格子上のごみの燃え切り点を燃
え切9点検出器30により算出し、その位置が許容範囲
内に保たれる様、ごみ% Hu sごみ供給ブツシャ速
度v1等に見合った速度になるように算定される基準値
* ■2及び■3をベースに、Al後燃焼火格子速度v2及
び&2後後燃焼火格子上v3を速度調節計28a、28
bによ量制御する。
像処理により、後燃焼火格子上のごみの燃え切り点を燃
え切9点検出器30により算出し、その位置が許容範囲
内に保たれる様、ごみ% Hu sごみ供給ブツシャ速
度v1等に見合った速度になるように算定される基準値
* ■2及び■3をベースに、Al後燃焼火格子速度v2及
び&2後後燃焼火格子上v3を速度調節計28a、28
bによ量制御する。
V2 = V (Vl 、 Hu ) 、 臂= V
(V”2 、 Hu )′ * V2=に3XV2 、 V3=に3XV3係数に3
、 K’5は燃え切シ点位置に応じて第9図に示す値
とする。
(V”2 、 Hu )′ * V2=に3XV2 、 V3=に3XV3係数に3
、 K’5は燃え切シ点位置に応じて第9図に示す値
とする。
又、後燃焼火格子燃焼空気検LFDF2も基準値*
L FDFZ をベースに燃え切り点が許容範囲内に
保たれる量制御する。
保たれる量制御する。
LFDF2 ” K4 X LFDF2係数に4は燃え
切り点の位置に応じて、第10図に示す値とする。
切り点の位置に応じて、第10図に示す値とする。
[発明の効果コ
この発明の分別ごみ焼却炉の燃焼制御方法は上記のよう
なもので次の如き効果を奏する。
なもので次の如き効果を奏する。
■ 手動運転より、より安定した燃焼が長時間維持でき
る。
る。
■ 燃焼が安定する為、不安定気味のデイラ蒸発量′も
安定し、ボイラ発生蒸気の利用価値がより一層向上する
。
安定し、ボイラ発生蒸気の利用価値がより一層向上する
。
■ 燃焼管理が一様化し、省力化される。
■ 炉内各部の燃焼ガス温度が安定する為、炉内耐火物
の寿命が延び、又クリンカ付勉が防止できる。
の寿命が延び、又クリンカ付勉が防止できる。
■ NOx及びダイオキシン等の有害ガスの発生が安定
抑制され、又未燃ガス(Co、CH4等)やすすの発生
も抑制できる。
抑制され、又未燃ガス(Co、CH4等)やすすの発生
も抑制できる。
■ 高分子糸ごみの焼却にてトラブルとなるタリンカ付
着、グラスチックの岩盤化は、回転炉内の熱分解をメイ
ンとする抑制燃焼方法の維持により起こりにくくなる。
着、グラスチックの岩盤化は、回転炉内の熱分解をメイ
ンとする抑制燃焼方法の維持により起こりにくくなる。
第1図は本発明方法を実施するための装置の一例を示す
フローシート、第2図は本発明方法の一例を示すフロー
チャート、第3図はごみ5iHu、焼却iGとから基準
再循環ガスm LRDFを設定するだめの開数LRの求
め方の説明図、第4図はごみ質に応じた回転炉入口目標
02%の説明図、第5図は回転炉゛内混炭パターンの説
明図、第6図はガス再燃焼室温度の制御範囲の説明図、
第7図は焼却炉出口02%の制御範囲の説明図、第8図
はボイラ蒸気量の制御範囲の説明図、第9図及び第10
図は、それぞれ燃え切シ点位置に対応する係数に5.に
’5及びに4の値を示す説明図である。 21・・・回転炉、26m、26b・・・後燃焼火格子
、27・・・ガス再燃焼室、41・・・ボイラ。
フローシート、第2図は本発明方法の一例を示すフロー
チャート、第3図はごみ5iHu、焼却iGとから基準
再循環ガスm LRDFを設定するだめの開数LRの求
め方の説明図、第4図はごみ質に応じた回転炉入口目標
02%の説明図、第5図は回転炉゛内混炭パターンの説
明図、第6図はガス再燃焼室温度の制御範囲の説明図、
第7図は焼却炉出口02%の制御範囲の説明図、第8図
はボイラ蒸気量の制御範囲の説明図、第9図及び第10
図は、それぞれ燃え切シ点位置に対応する係数に5.に
’5及びに4の値を示す説明図である。 21・・・回転炉、26m、26b・・・後燃焼火格子
、27・・・ガス再燃焼室、41・・・ボイラ。
Claims (1)
- 高分子系ごみの含有率の高い分別ごみを回転炉、後燃焼
火格子及びガス再燃焼室を含むごみ焼却炉でガス化燃焼
させると共に燃焼排ガスの熱量をボイラで回収する場合
に、ごみ焼却炉及びボイラを一つの系として求めたごみ
質並びにごみ焼却量等をベースに、ごみ供給プッシャ速
度、回転炉速度及び後燃焼火格子速度並びに燃焼排ガス
の再循環量、燃焼空気量及びガス再燃焼空気量及び燃焼
空気温度を自動設定し、これら設定値をごみ焼却炉炉内
各部温度、回転炉入口O_2%、ボイラ蒸発量及び燃焼
排ガス中のO_2%によって自動調整することを特徴と
する分別ごみ焼却炉の燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9682386A JPS62255717A (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | ごみ焼却炉の燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9682386A JPS62255717A (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | ごみ焼却炉の燃焼制御方法 |
Related Child Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15005891A Division JPH0772603B2 (ja) | 1991-06-21 | 1991-06-21 | ごみ焼却炉の燃焼制御方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62255717A true JPS62255717A (ja) | 1987-11-07 |
JPH0470528B2 JPH0470528B2 (ja) | 1992-11-11 |
Family
ID=14175288
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9682386A Granted JPS62255717A (ja) | 1986-04-28 | 1986-04-28 | ごみ焼却炉の燃焼制御方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62255717A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03156206A (ja) * | 1989-11-10 | 1991-07-04 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 廃棄物処理方法 |
JPH0439508A (ja) * | 1990-06-04 | 1992-02-10 | Sanki Eng Co Ltd | ごみ焼却炉の給塵装置 |
JPH06348675A (ja) * | 1993-06-07 | 1994-12-22 | Ebara Corp | ニューロコンピュータ応用機器およびこれを含む機械装置 |
JPH102528A (ja) * | 1996-06-17 | 1998-01-06 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 廃棄物処理装置 |
JP2008020123A (ja) * | 2006-07-13 | 2008-01-31 | Hitachi Zosen Corp | ロータリキルン炉への燃焼空気の供給制御方法および供給制御装置 |
CN103423750A (zh) * | 2013-09-04 | 2013-12-04 | 南京科远自动化集团股份有限公司 | 一种垃圾焚烧炉的燃烧控制方法 |
JP2020016399A (ja) * | 2018-07-26 | 2020-01-30 | Jfeエンジニアリング株式会社 | 廃棄物焼却装置及び廃棄物焼却方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6056964A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-04-02 | スタビリメント・ビオテラピコ・フアルマコロジコ・ラ・フアルモキミカ・イタリア−ナ・ソシエタ・ペル・アチオニ | イミダゾ−ル化合物とその製法 |
-
1986
- 1986-04-28 JP JP9682386A patent/JPS62255717A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6056964A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-04-02 | スタビリメント・ビオテラピコ・フアルマコロジコ・ラ・フアルモキミカ・イタリア−ナ・ソシエタ・ペル・アチオニ | イミダゾ−ル化合物とその製法 |
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JP2020016399A (ja) * | 2018-07-26 | 2020-01-30 | Jfeエンジニアリング株式会社 | 廃棄物焼却装置及び廃棄物焼却方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0470528B2 (ja) | 1992-11-11 |
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