JPS62233797A - 高速増殖炉主容器 - Google Patents
高速増殖炉主容器Info
- Publication number
- JPS62233797A JPS62233797A JP61076573A JP7657386A JPS62233797A JP S62233797 A JPS62233797 A JP S62233797A JP 61076573 A JP61076573 A JP 61076573A JP 7657386 A JP7657386 A JP 7657386A JP S62233797 A JPS62233797 A JP S62233797A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- reactor
- heat exchanger
- main vessel
- core
- intermediate heat
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000005192 partition Methods 0.000 claims description 11
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 6
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- 230000005288 electromagnetic effect Effects 0.000 claims 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 23
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 23
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 23
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000001052 transient effect Effects 0.000 description 2
- 235000004522 Pentaglottis sempervirens Nutrition 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高速増殖炉に係り、特にタンク型高速炉に使
用するに好適な原子炉主容器に関する。
用するに好適な原子炉主容器に関する。
第４図は従来のタンク型高速炉主容器を示したものであ
る。原子炉主容器１は、その上部を円板状のルーフスラ
ブ２により支持され、ルーフスラブ２は支持筒３を介し
て原子炉建Ｍｆｉ！４に固定されている。原子炉主容器
１の内部中央には炉心５が炉心支持構造６により支持さ
れている。ルーフスラブ２の中央部には、これを貫通す
る形で炉心上部機構７が′Ｊｌされている。炉心上部機
構７は炉心出力を制御する制御棒８の挿入及び引抜きを
行う制御棒駆動装置を有しているとともに、炉心の温度
、ナトリウムの流速を計測するための計測器を設置して
いる。
る。原子炉主容器１は、その上部を円板状のルーフスラ
ブ２により支持され、ルーフスラブ２は支持筒３を介し
て原子炉建Ｍｆｉ！４に固定されている。原子炉主容器
１の内部中央には炉心５が炉心支持構造６により支持さ
れている。ルーフスラブ２の中央部には、これを貫通す
る形で炉心上部機構７が′Ｊｌされている。炉心上部機
構７は炉心出力を制御する制御棒８の挿入及び引抜きを
行う制御棒駆動装置を有しているとともに、炉心の温度
、ナトリウムの流速を計測するための計測器を設置して
いる。
原子炉主容器１内の周辺部には、ルーフスラブ２を貫通
して、ｍ数個の主循環ポンプ９および複数個の中間熱交
換器１０が挿入されている。中間熱交換器１０は一次ナ
トリウムの熱を二次ナトリウムに伝達するシェルマント
チューブ型の熱交換器である。中間熱交換器一次側入口
部１１の高温ナトリウムと一次側出口部１２の低温ナト
リウムが混合しない様に水平方向に隔壁構造物１３によ
り上部の高温プレナム１４と低温プレナム１５に分離さ
れる。低温プレナム１５内のナトリウムは主循環ポンプ
９によって吸引、昇圧された後配管１６を介して炉心５
下方向の高圧プレナム１７に供給され、炉心５内に送り
込まれる。この様に一次ナトリウムはすべて主容器１内
に収納されているが、万一のバウンダリ破損に備えて、
主容器１は安全容器１８に収納され破損口より冷却材が
流出した場合でも主容器１内のナトリウム液位の低下を
低く押え、炉心５の空だきを防ぐ様になっている。安全
容Ｗ１１８は支持筒１９を介して原子炉建屋壁４に固定
されている。
して、ｍ数個の主循環ポンプ９および複数個の中間熱交
換器１０が挿入されている。中間熱交換器１０は一次ナ
トリウムの熱を二次ナトリウムに伝達するシェルマント
チューブ型の熱交換器である。中間熱交換器一次側入口
部１１の高温ナトリウムと一次側出口部１２の低温ナト
リウムが混合しない様に水平方向に隔壁構造物１３によ
り上部の高温プレナム１４と低温プレナム１５に分離さ
れる。低温プレナム１５内のナトリウムは主循環ポンプ
９によって吸引、昇圧された後配管１６を介して炉心５
下方向の高圧プレナム１７に供給され、炉心５内に送り
込まれる。この様に一次ナトリウムはすべて主容器１内
に収納されているが、万一のバウンダリ破損に備えて、
主容器１は安全容器１８に収納され破損口より冷却材が
流出した場合でも主容器１内のナトリウム液位の低下を
低く押え、炉心５の空だきを防ぐ様になっている。安全
容Ｗ１１８は支持筒１９を介して原子炉建屋壁４に固定
されている。
上述の様なタンク型高速炉においては、主容器１の周方
向に中間熱交換器１０が不均一に配置しであるため、中
間熱交換器周方向のナトリウム流入量が不均一となる。
向に中間熱交換器１０が不均一に配置しであるため、中
間熱交換器周方向のナトリウム流入量が不均一となる。
そこで、例えば特公昭５３−８０５６号では主容器内１
内の中間熱交換器１０管束部入ロ開ロ比を炉心上部機構
７から離れるに従って狭くして流量配分を均一化する構
造としていた。
内の中間熱交換器１０管束部入ロ開ロ比を炉心上部機構
７から離れるに従って狭くして流量配分を均一化する構
造としていた。
しかし、上記従来技術では、定常運転時における中間熱
交換器１０内の流量配分が均一化されているが、過渡運
転時に中間熱交換１０や、主循環ポンプ１１の周方向に
不均一な熱衝撃が加わり。
交換器１０内の流量配分が均一化されているが、過渡運
転時に中間熱交換１０や、主循環ポンプ１１の周方向に
不均一な熱衝撃が加わり。
熱変形をおこす点について配慮されていなかった。
すなわち、上述の様なタンク型高速炉では、炉心５を出
たナトリウムは高温プレナムに噴き出されるが、原子炉
スクラム時には炉心の出力が低下するために炉心５出口
のナトリウム温度は通常運転時よりも低下する。温度の
低下したナトリウムは炉心５から半径方向に流出するた
め、中間熱交換１０や主循環ポンプ１１の炉心５に近い
側の温度が速く低下し、中間熱交換器１０や主循環ポン
プ１１の周方向に不均一な温度分布が生じ、熱変形をお
こす問題点があった。
たナトリウムは高温プレナムに噴き出されるが、原子炉
スクラム時には炉心の出力が低下するために炉心５出口
のナトリウム温度は通常運転時よりも低下する。温度の
低下したナトリウムは炉心５から半径方向に流出するた
め、中間熱交換１０や主循環ポンプ１１の炉心５に近い
側の温度が速く低下し、中間熱交換器１０や主循環ポン
プ１１の周方向に不均一な温度分布が生じ、熱変形をお
こす問題点があった。
本発明の目的は、この様な熱変形を防止すると同時に主
容器径を大巾に低減して主容器１の小型化、軽重化をは
かることができる構造を提供することにある。
容器径を大巾に低減して主容器１の小型化、軽重化をは
かることができる構造を提供することにある。
〔問題点を解決するための手段１
上記目的は、以下の様な手段を採用することによって達
成することができる。先ず、不均一な熱衝撃を防止する
ためには、二重円筒の中間熱交換器を主容器をとりまく
様に配置させることによって達成することができる。ま
た、この中間熱交換器を電磁フローカブラ型とすること
によって主循環ポンプを省略して、主容器の小型化、軽
量化をはかることができる。
成することができる。先ず、不均一な熱衝撃を防止する
ためには、二重円筒の中間熱交換器を主容器をとりまく
様に配置させることによって達成することができる。ま
た、この中間熱交換器を電磁フローカブラ型とすること
によって主循環ポンプを省略して、主容器の小型化、軽
量化をはかることができる。
中間熱交換器を二重円筒状に炉心をとりまく様に配置す
ると、炉心から中間熱交換器入口までの距離が一様であ
るため、定常時に流量配分が一様になると同時に、原子
炉スクラム時においても炉心からの低温ナトリウムが一
様に中間熱交換器入口に達する為、不均一な熱衝撃を防
止することができる。さらにこの中間熱交換器を炉心周
方向交互に一次側、二次側に区切って対向流にし、熱交
換を行わせると同時に一次側と二次側を電磁力で連結す
る電磁ブローカプラ型とすれば、二次側のナトリウムを
駆動することにより、静的な電磁力の作用だけで一次側
のナトリウムが駆動されるため、可動部をもった主循環
ポンプは不要となる。
ると、炉心から中間熱交換器入口までの距離が一様であ
るため、定常時に流量配分が一様になると同時に、原子
炉スクラム時においても炉心からの低温ナトリウムが一
様に中間熱交換器入口に達する為、不均一な熱衝撃を防
止することができる。さらにこの中間熱交換器を炉心周
方向交互に一次側、二次側に区切って対向流にし、熱交
換を行わせると同時に一次側と二次側を電磁力で連結す
る電磁ブローカプラ型とすれば、二次側のナトリウムを
駆動することにより、静的な電磁力の作用だけで一次側
のナトリウムが駆動されるため、可動部をもった主循環
ポンプは不要となる。
第１図、第２図、第３図は、本発明の実施例を示す説明
図である。第４図と同じ符号は、同じ構成要素を示して
いる０ｇ子炉主容器１はその上部をルーフスラブ２によ
り支持され、原子炉主容器１の内部中央には炉心５が炉
心支持構造６により支持されている。ルーフスラブ２の
中央部には、これを貫いて炉心上部機構７が設置されて
いる。
図である。第４図と同じ符号は、同じ構成要素を示して
いる０ｇ子炉主容器１はその上部をルーフスラブ２によ
り支持され、原子炉主容器１の内部中央には炉心５が炉
心支持構造６により支持されている。ルーフスラブ２の
中央部には、これを貫いて炉心上部機構７が設置されて
いる。
炉心１の周囲には主容器１に隣接させて熱交換器１０が
二重円筒状に配置されている。中間熱交換器１０の一次
側ナトリウムは高温プレナム１４から人口窓２０に流入
した後、伝熱部２１を流下して流出窓２２から高圧プレ
ナム１７に流入する。
二重円筒状に配置されている。中間熱交換器１０の一次
側ナトリウムは高温プレナム１４から人口窓２０に流入
した後、伝熱部２１を流下して流出窓２２から高圧プレ
ナム１７に流入する。
一方、二次側ナトリウムは、入口ノズル２３からダウン
カマ２４を流下し、流入口２６を通って流れを反転した
後、伝熱部２１を上昇し、出口ノズル２７より流出する
。第２図は、第１図の伝熱部２１を含む水平断面を示し
ている。伝熱部２１は一次側流路２８と二次側流路２９
を仕切り板３０で隔てて交互に配置された構造となって
いる。第３図は、中間熱交換器の周方向の一部分を鳥か
ん図として示したものである。第３図を用いて動作原理
を説明する。駆動流体である二次ナトリウムは入口ノズ
ル２３からダウンカマ２４を流下し、流入口２６を通っ
て流れを反転し、下部プレナム３１から二次側流路２９
を上昇して上部プレナム３２に達し、出口ノズル２７よ
り流出する。ここで、一次側流路と二次側流路とを隔て
る仕切板３０を磁石とし、主容器周方向に磁場ができる
様に配置したとする。この磁石仕切板３０によって形成
された主容器周方向の磁場（Ｂ）中を、二次ナトリウム
が上昇したとすると、これを妨げる方向に電極３３と電
極３４に電位差を生じ、電流（Ｉ）が流れる。この電流
（Ｉ）と磁場（Ｂ）により、電磁力が一次ナトリウムに
働き、一次ナトリウムを降下させる。この結果、一次ナ
トリウムは流入窓２０から中間熱交換器１０内に流入し
、一次側流路２８を降下して流出窓２２を通って中間熱
交換器１０から流出する。一次側と二次側の熱交換は仕
切板３０を通して行われる。本実施例によれば、中間熱
交換Ｗ１１０に流入する一次ナトリウムの流量配分を、
定常時及び過渡時において一様にできるとともに、主循
環ポンプの削除や、中間熱交換器間及び中間熱交換器と
ポンプの間のスペースを有効に削減できる。従って本実
施例の二重円筒型中間熱交換器を炉心近傍に配置でき。
カマ２４を流下し、流入口２６を通って流れを反転した
後、伝熱部２１を上昇し、出口ノズル２７より流出する
。第２図は、第１図の伝熱部２１を含む水平断面を示し
ている。伝熱部２１は一次側流路２８と二次側流路２９
を仕切り板３０で隔てて交互に配置された構造となって
いる。第３図は、中間熱交換器の周方向の一部分を鳥か
ん図として示したものである。第３図を用いて動作原理
を説明する。駆動流体である二次ナトリウムは入口ノズ
ル２３からダウンカマ２４を流下し、流入口２６を通っ
て流れを反転し、下部プレナム３１から二次側流路２９
を上昇して上部プレナム３２に達し、出口ノズル２７よ
り流出する。ここで、一次側流路と二次側流路とを隔て
る仕切板３０を磁石とし、主容器周方向に磁場ができる
様に配置したとする。この磁石仕切板３０によって形成
された主容器周方向の磁場（Ｂ）中を、二次ナトリウム
が上昇したとすると、これを妨げる方向に電極３３と電
極３４に電位差を生じ、電流（Ｉ）が流れる。この電流
（Ｉ）と磁場（Ｂ）により、電磁力が一次ナトリウムに
働き、一次ナトリウムを降下させる。この結果、一次ナ
トリウムは流入窓２０から中間熱交換器１０内に流入し
、一次側流路２８を降下して流出窓２２を通って中間熱
交換器１０から流出する。一次側と二次側の熱交換は仕
切板３０を通して行われる。本実施例によれば、中間熱
交換Ｗ１１０に流入する一次ナトリウムの流量配分を、
定常時及び過渡時において一様にできるとともに、主循
環ポンプの削除や、中間熱交換器間及び中間熱交換器と
ポンプの間のスペースを有効に削減できる。従って本実
施例の二重円筒型中間熱交換器を炉心近傍に配置でき。
主容器総重量をほぼ３０％低減することができる。
また、本実施例によれば、二次系ナトリウムを主容器に
そって流下させるため、主容器壁を冷却することができ
、別途主容器壁冷却機楕を設置する必要がなくなり、こ
の面からも主容器径の削減と軽量化をはかることが可能
である。
そって流下させるため、主容器壁を冷却することができ
、別途主容器壁冷却機楕を設置する必要がなくなり、こ
の面からも主容器径の削減と軽量化をはかることが可能
である。
本実施例では径方向に一列の冷却材流路を設けたが、第
５図に示す実施例の様に仕切り板３５によって複数列配
置し、一次側ナトリウム流路２８と、二次側ナトリウム
流路２９をちどり配列にすることにより、伝熱性能の向
上をかることができる。さらに第６図に示す実施例の様
に磁石仕切板３０と、導電性仕切り板３６を交互に配置
し、導電性仕切り板３６により、伝熱性能の向上を一層
高めることが可能である。
５図に示す実施例の様に仕切り板３５によって複数列配
置し、一次側ナトリウム流路２８と、二次側ナトリウム
流路２９をちどり配列にすることにより、伝熱性能の向
上をかることができる。さらに第６図に示す実施例の様
に磁石仕切板３０と、導電性仕切り板３６を交互に配置
し、導電性仕切り板３６により、伝熱性能の向上を一層
高めることが可能である。
〔発明の効果〕
以上説明した様に、本発明によれば、中間熱交換器に流
入する流量配分を均一化することによって伝熱面の熱変
形を防止することができる。また、主容器内の主循環ポ
ンプを省略することができるため１機械摩耗、振動、あ
るいは熱変形等による機械的故障は全てなくなり、シス
テムの信頼性は著しく向上する。また、中間熱交換器の
伝熱面と電磁フローカプラの作用面が共用できるととも
に、主循環ポンプを除いて二重円筒型の中間熱交換器を
設置することによって、スペースファクタが向上し、主
容器型の小型化が可能になる。従来の出力と同程度のＦ
ＢＲ原子炉の一次冷却系に本発明を適用することによっ
て総重２に比で約３０％の削減が見込まれる。
入する流量配分を均一化することによって伝熱面の熱変
形を防止することができる。また、主容器内の主循環ポ
ンプを省略することができるため１機械摩耗、振動、あ
るいは熱変形等による機械的故障は全てなくなり、シス
テムの信頼性は著しく向上する。また、中間熱交換器の
伝熱面と電磁フローカプラの作用面が共用できるととも
に、主循環ポンプを除いて二重円筒型の中間熱交換器を
設置することによって、スペースファクタが向上し、主
容器型の小型化が可能になる。従来の出力と同程度のＦ
ＢＲ原子炉の一次冷却系に本発明を適用することによっ
て総重２に比で約３０％の削減が見込まれる。
第１図は本発明の一実施例の構造図、第２図は第１図の
Ａ−Ａ断面図、第３図は中間熱交換器の動作を示す説明
図、第４図は従来のタンク型高速増殖炉一次系の構造図
、第５図、第６図は本発明の別の実施例を示す構造図で
ある。 １・・・主容器、５・・・炉心、９・・・主循環ポンプ
、１０・・・中間熱交換器、１４・・・高温プレナム、
１７・・・高圧プレナム、２４・・・ダウンカマ、２８
・・・一次側流路、２９・・・二次側流路、３０・・・
磁石仕切板、３３・・・１′Ｉ！観、３４・・・電極。
Ａ−Ａ断面図、第３図は中間熱交換器の動作を示す説明
図、第４図は従来のタンク型高速増殖炉一次系の構造図
、第５図、第６図は本発明の別の実施例を示す構造図で
ある。 １・・・主容器、５・・・炉心、９・・・主循環ポンプ
、１０・・・中間熱交換器、１４・・・高温プレナム、
１７・・・高圧プレナム、２４・・・ダウンカマ、２８
・・・一次側流路、２９・・・二次側流路、３０・・・
磁石仕切板、３３・・・１′Ｉ！観、３４・・・電極。
Claims (1)
- １、内部に冷却材が存在する原子炉主容器と、前記原子
炉主容器内に設けられた炉心と、前記炉心の下部に設置
された高圧プレナムと、前記炉心の周囲に設けられた熱
交換器から成る高速増殖炉において、前記熱交換器内に
、作動流体である液体金属流体を導く複数個の流路を設
け、前記流路を磁石仕切り板で一次冷却材と二次冷却材
で分離することによって、前記二次冷却系の前記作動流
体を駆動することによって、前記一次冷却系の前記作動
流体に電磁作用を与え、前記仕切板を介して両流体間の
熱交換を行う電磁フローカプラ型熱交換器を用い、前記
一次冷却系を構成したことを特徴とする高速増殖炉主容
器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61076573A JPS62233797A (ja) | 1986-04-04 | 1986-04-04 | 高速増殖炉主容器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61076573A JPS62233797A (ja) | 1986-04-04 | 1986-04-04 | 高速増殖炉主容器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62233797A true JPS62233797A (ja) | 1987-10-14 |
Family
ID=13608983
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61076573A Pending JPS62233797A (ja) | 1986-04-04 | 1986-04-04 | 高速増殖炉主容器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62233797A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008298483A (ja) * | 2007-05-29 | 2008-12-11 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 液体金属へのカバーガス巻き込み抑制装置および液体金属へのカバーガス巻き込み抑制方法 |
-
1986
- 1986-04-04 JP JP61076573A patent/JPS62233797A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008298483A (ja) * | 2007-05-29 | 2008-12-11 | Central Res Inst Of Electric Power Ind | 液体金属へのカバーガス巻き込み抑制装置および液体金属へのカバーガス巻き込み抑制方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4294658A (en) | Nuclear reactors | |
| US4762667A (en) | Passive reactor auxiliary cooling system | |
| KR101436497B1 (ko) | 나선형 소듐대-소듐 열교환기를 이용하여 자연순환 냉각 성능을 강화한 소듐냉각 원자로의 완전 피동형 잔열제거 시스템 | |
| US4905757A (en) | Compact intermediate heat transport system for sodium cooled reactor | |
| JPH0721545B2 (ja) | 原子炉 | |
| JPS62233797A (ja) | 高速増殖炉主容器 | |
| JPH0760193B2 (ja) | ナトリウム冷却形原子炉 | |
| US20230017037A1 (en) | Nuclear reactor of integral type | |
| US3231473A (en) | Nuclear reactor control system | |
| US4657071A (en) | Heat exchanger incorporating an auxiliary cooling device | |
| GB2033644A (en) | Nuclear reactors | |
| JP2531910B2 (ja) | 沸騰水型原子炉内の寄生バイパス流を減少する装置 | |
| WO2021152951A1 (ja) | 高速炉の溶融燃料流出管及び高速炉 | |
| EP0562790A1 (en) | Water rod concept without loss in active flow | |
| CN117558473A (zh) | 铅冷快堆*** | |
| JPH02234097A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPH0618685A (ja) | 高速増殖炉 | |
| JPS6281597A (ja) | タンク型原子炉構造 | |
| JP3330411B2 (ja) | 少なくとも一のエジェクターポンプ装置により液体金属の循環を行なう一体型高速中性子原子炉 | |
| JPS6033083A (ja) | タンク型高速増殖炉 | |
| JPH04110694A (ja) | 高速増殖炉 | |
| JPH04307397A (ja) | タンク型高速炉 | |
| JPH02128192A (ja) | 分散型原子炉 | |
| JPS61794A (ja) | 液体金属冷却型原子炉の冷却装置 | |
| JPH01223392A (ja) | ループ型高速増殖炉 |