JPS62222100A - 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 - Google Patents
高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法Info
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- JPS62222100A JPS62222100A JP6531286A JP6531286A JPS62222100A JP S62222100 A JPS62222100 A JP S62222100A JP 6531286 A JP6531286 A JP 6531286A JP 6531286 A JP6531286 A JP 6531286A JP S62222100 A JPS62222100 A JP S62222100A
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Landscapes
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法に
係り、特に高耐食性を保持すると同時に表面疵のない冷
延焼鈍酸洗調質（Ｎｏ、２Ｂ仕上）鋼帯を製造する方法
に関するものである。
係り、特に高耐食性を保持すると同時に表面疵のない冷
延焼鈍酸洗調質（Ｎｏ、２Ｂ仕上）鋼帯を製造する方法
に関するものである。
最近、高Ｃｒ−Ｍｏを含有するフェライト系ステンレス
鋼（スーパーフェライト系ステンレス鋼）が種々開発さ
れてきており、ＪＩＳＧ４３０５の「冷延ステンレス鋼
板」においてはＳＵＳＸＭ２７ （２６％Ｃｒ−１％Ｍ
ｏ ）が規格化されている。この他にも２６％Ｃｒ−
４％Ｍ。
鋼（スーパーフェライト系ステンレス鋼）が種々開発さ
れてきており、ＪＩＳＧ４３０５の「冷延ステンレス鋼
板」においてはＳＵＳＸＭ２７ （２６％Ｃｒ−１％Ｍ
ｏ ）が規格化されている。この他にも２６％Ｃｒ−
４％Ｍ。
鋼、 ３０％Ｃｒ−２％−Ｍｏ鋼、 ２６％Ｃｒ−３，
５％Ｍ ｏ −２％Ｎｉｍ’３がよく知られている。こ
れら高Ｃｒ−Ｍｏ系スレンレス鋼は応力腐食割れの心配
がなく、耐孔食性、耐隙間腐食性および耐薬品性に優れ
ていることから、従来のオーステナイト系ステンレス鋼
に代わって化学プラントをはじめとする高耐食性の要望
される分野での部材として需要が増している。
５％Ｍ ｏ −２％Ｎｉｍ’３がよく知られている。こ
れら高Ｃｒ−Ｍｏ系スレンレス鋼は応力腐食割れの心配
がなく、耐孔食性、耐隙間腐食性および耐薬品性に優れ
ていることから、従来のオーステナイト系ステンレス鋼
に代わって化学プラントをはじめとする高耐食性の要望
される分野での部材として需要が増している。
これらの用途に使用される高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼
板は、その製造過程において圧延および焼鈍を繰り返さ
れながら所定の厚みの製品に製造される。ところがこの
焼鈍の際に生じる酸化スケールは、鋼目体が高耐食性材
料であることからも類推できるように、例えば特開昭５
９−５９８９９に開示されているような従来のステンレ
ス鋼板に実施されている酸洗プロセスを適用しても十分
に脱スケールできない問題がある。
板は、その製造過程において圧延および焼鈍を繰り返さ
れながら所定の厚みの製品に製造される。ところがこの
焼鈍の際に生じる酸化スケールは、鋼目体が高耐食性材
料であることからも類推できるように、例えば特開昭５
９−５９８９９に開示されているような従来のステンレ
ス鋼板に実施されている酸洗プロセスを適用しても十分
に脱スケールできない問題がある。
特にスケール残りの問題は材料の耐食性を減するのみな
らず、後工程の調質圧延工程ではスケールによる押込、
圧着源を生じ商品価値を著しく低下させる。
らず、後工程の調質圧延工程ではスケールによる押込、
圧着源を生じ商品価値を著しく低下させる。
従来、この種のスケール残りの問題に対する対策として
は、酸洗後に研摩工程を追加してスケールを研摩により
除去していたがこの方法では、研摩材料の消耗、材料の
歩留り低下等コストアップを余儀なくされていた。
は、酸洗後に研摩工程を追加してスケールを研摩により
除去していたがこの方法では、研摩材料の消耗、材料の
歩留り低下等コストアップを余儀なくされていた。
本発明は、焼鈍酸洗の結果生じるスケール残りを皆無と
すると同時に調質圧延時の表面疵を防止することのでき
る高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法を提供する
ものである。
すると同時に調質圧延時の表面疵を防止することのでき
る高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法を提供する
ものである。
本発明者らは高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼の諸特性を十
分に優れたものとすると同時にスケール残りを生じない
ようにするため種々の研究を行ってきた。とくに焼鈍工
程では本来の目的である軟化再結晶を十分に施した上で
、後工程の脱スケールが容易となるようにすることが肝
要である。また酸洗工程では酸の種類、その使用方法を
高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼の焼鈍スケール除去に効果
的に適合させることが必要である。本発明はこれらを実
現することのできる方法を見い出し、それらの知見に基
いて完成したものである。
分に優れたものとすると同時にスケール残りを生じない
ようにするため種々の研究を行ってきた。とくに焼鈍工
程では本来の目的である軟化再結晶を十分に施した上で
、後工程の脱スケールが容易となるようにすることが肝
要である。また酸洗工程では酸の種類、その使用方法を
高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼の焼鈍スケール除去に効果
的に適合させることが必要である。本発明はこれらを実
現することのできる方法を見い出し、それらの知見に基
いて完成したものである。
すなわち、本発明は、重量比で、
Ｃ：０．０３０％以下
Ｎ ： ０．０２０％以下
Ｓｉ：０．５０％以下
Ｍｎ：０．５０％以下
Ｐ：０．０３０％以下
Ｓ：０．００８％以下
Ｃｒ ： ２０．０〜３５．０％
Ｎｉ：３．０％以下
Ｍｏ：０．５〜６．０％
を含み、さらにＮｂあるいはＴｉの１種または２種を一
ヒ記（Ｃ＋ Ｎ）％の５倍乃至０．６０％、および不Ｏ
ｆ避的不純物を含有する高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼を
、冷間圧延後、焼鈍および酸洗する工程と、引続き同銅
帯を調質圧延する工程とを包含する高Ｃｒ−Ｍｏ系ステ
ンレス鋼帯の製造工程において、 （１）焼鈍温度を９５０℃〜１０５０℃とすること。
ヒ記（Ｃ＋ Ｎ）％の５倍乃至０．６０％、および不Ｏ
ｆ避的不純物を含有する高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼を
、冷間圧延後、焼鈍および酸洗する工程と、引続き同銅
帯を調質圧延する工程とを包含する高Ｃｒ−Ｍｏ系ステ
ンレス鋼帯の製造工程において、 （１）焼鈍温度を９５０℃〜１０５０℃とすること。
（２）酸洗前処理としての溶融アルカリ塩処理を４００
℃〜５５０ ’Ｃの範囲で行うこと、（３）次いで酸洗
第一工程として下記（Ｉ）、（ＩＩ ）式を満足する条
件の硫酸浴中で電流密度を下記（ＩＩＩ）式の範囲で板
自身をアノード処理後カソード処理を施す電解酸洗を行
うこと、５≦Ｃ≦５０ ・・・・・・ＣＩ
）２０≦Ｔ１≦１００ ・・・・・・（ＩＩ
）０．５≦ｄ≦５０ ・・・・・・（ＩＩＩ
）ここで、 Ｃ：硫酸（Ｈ２Ｓ ０４ ）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） Ｔ１ ：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄｍ２）（４）酸洗第二
工程として下記（ＩＶ）、（Ｖ）、（Ｖｌ）式を満足す
る条件の硝弗酸浴中で浸漬すること ０．０１Ｎ≦Ｈ≦１０Ｎ ・・・・・・（ＩＶ）
５≦（Ｎ＋Ｈ）、≦３０ ・旧・・（Ｖ）２０≦Ｔ
２ ≦８０ ・・・・・・ （ＶＴ）こ
こで、 Ｎ：硝酸（ＨＮＯ３）の６度（Ｗ／Ｖ％）Ｈ：弗酸（Ｈ
Ｆ）の温度（Ｗ／Ｖ％） Ｔ２：硝弗酸浴の液温（℃） を特徴とする高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法
である。
℃〜５５０ ’Ｃの範囲で行うこと、（３）次いで酸洗
第一工程として下記（Ｉ）、（ＩＩ ）式を満足する条
件の硫酸浴中で電流密度を下記（ＩＩＩ）式の範囲で板
自身をアノード処理後カソード処理を施す電解酸洗を行
うこと、５≦Ｃ≦５０ ・・・・・・ＣＩ
）２０≦Ｔ１≦１００ ・・・・・・（ＩＩ
）０．５≦ｄ≦５０ ・・・・・・（ＩＩＩ
）ここで、 Ｃ：硫酸（Ｈ２Ｓ ０４ ）の濃度 （Ｗ／Ｖ％） Ｔ１ ：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄｍ２）（４）酸洗第二
工程として下記（ＩＶ）、（Ｖ）、（Ｖｌ）式を満足す
る条件の硝弗酸浴中で浸漬すること ０．０１Ｎ≦Ｈ≦１０Ｎ ・・・・・・（ＩＶ）
５≦（Ｎ＋Ｈ）、≦３０ ・旧・・（Ｖ）２０≦Ｔ
２ ≦８０ ・・・・・・ （ＶＴ）こ
こで、 Ｎ：硝酸（ＨＮＯ３）の６度（Ｗ／Ｖ％）Ｈ：弗酸（Ｈ
Ｆ）の温度（Ｗ／Ｖ％） Ｔ２：硝弗酸浴の液温（℃） を特徴とする高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法
である。
本発明における焼鈍処理は材料の軟化再結晶と脱スケー
ル処理を容易とすることを目的として行われる。
ル処理を容易とすることを目的として行われる。
焼鈍温度を９５０℃〜１０５０℃としたのは、９５０℃
未満の温度では軟化再結晶が不十分なため硬く、加工性
も良くない。また１０５０℃を超える温度では組織が粗
大粒化して加工面に肌荒れを生じ易く、耐食性も多少劣
化する傾向が認められるからである。第１図、第３図は
このことを具体的に示すグラフであって、第１図は第１
表に示した組成をもつ２６％Ｃｒ−４％Ｍｏ鋼を冷間圧
延により板厚０．８ ｍ ｍとした後、ガス燃焼雰囲気
中で種々の温度で焼鈍した時の硬度変化および再結晶状
態を調べた結果を示したものである。
未満の温度では軟化再結晶が不十分なため硬く、加工性
も良くない。また１０５０℃を超える温度では組織が粗
大粒化して加工面に肌荒れを生じ易く、耐食性も多少劣
化する傾向が認められるからである。第１図、第３図は
このことを具体的に示すグラフであって、第１図は第１
表に示した組成をもつ２６％Ｃｒ−４％Ｍｏ鋼を冷間圧
延により板厚０．８ ｍ ｍとした後、ガス燃焼雰囲気
中で種々の温度で焼鈍した時の硬度変化および再結晶状
態を調べた結果を示したものである。
第１図から知られるように、軟化再結晶するためには９
５０ ’Ｃ以上の焼鈍温度が必要である。
５０ ’Ｃ以上の焼鈍温度が必要である。
第２図はコニカルカンプ（ＣＣＶｍｍ）試験による加工
性と焼鈍温度の関係を調べた結果である。加工性は軟化
再結晶温度の９５０℃〜１０５０℃では優れているが、
１０５０℃を超える温度になると、加工後表面に肌荒れ
が認められる。この肌荒れは高温のためにフェライト粒
組織が著しく粒Ｉ＆長するために生起したものと考えら
れる。要するに、加工特性上からは必要以上（１０５０
℃超）に高くすることは避けるべきであり、９５０ ’
Ｃ〜１０５０℃の温度範囲とする。
性と焼鈍温度の関係を調べた結果である。加工性は軟化
再結晶温度の９５０℃〜１０５０℃では優れているが、
１０５０℃を超える温度になると、加工後表面に肌荒れ
が認められる。この肌荒れは高温のためにフェライト粒
組織が著しく粒Ｉ＆長するために生起したものと考えら
れる。要するに、加工特性上からは必要以上（１０５０
℃超）に高くすることは避けるべきであり、９５０ ’
Ｃ〜１０５０℃の温度範囲とする。
第３図は耐孔食性と焼鈍温度の関係を調べた結果である
。焼鈍温度が１０５０℃を越えると、耐孔食性が多少劣
化する傾向が認められる。
。焼鈍温度が１０５０℃を越えると、耐孔食性が多少劣
化する傾向が認められる。
第１図、第２図および第３図の結果から焼鈍温度は材料
特性面から９５０℃〜１０５０℃の範囲が好適であるこ
とがわかる。
特性面から９５０℃〜１０５０℃の範囲が好適であるこ
とがわかる。
次に、各温度で焼鈍して表面に酸化スケールの付着した
鋼板を第２表に示す種々の脱スケール条件により脱スケ
ール処理を施した。脱スケール程度のａｔ価は先頭等で
はスケールの判別が困難なため、Ｘ線マイクロアナライ
ザによりビーム径（３０ｇｍ）および分析時間を一定に
して表面の酸素量をカウントすることにより行った。
鋼板を第２表に示す種々の脱スケール条件により脱スケ
ール処理を施した。脱スケール程度のａｔ価は先頭等で
はスケールの判別が困難なため、Ｘ線マイクロアナライ
ザによりビーム径（３０ｇｍ）および分析時間を一定に
して表面の酸素量をカウントすることにより行った。
つまりスケール残りが著しい程、表面の酸素量は多く検
出される。十分なｆ１食性を確保することができ、かつ
調質圧延での表面疵発生を防止することができる表面酸
素量は、７０ＣＰＳ以下である。
出される。十分なｆ１食性を確保することができ、かつ
調質圧延での表面疵発生を防止することができる表面酸
素量は、７０ＣＰＳ以下である。
第２表には表面酸素量を測定した結果を併せて示す、こ
の結果から焼鈍温度を１０３０℃で行い、酸洗前処理と
しての溶融アルカリ塩処理を４００℃〜５００℃で施し
た後、硫酸および硝弗酸処理を順次行った後、硫酸での
電解処理をアノード処理後、カソード処理した場合に脱
スケールが著しく促進されることが判明した。
の結果から焼鈍温度を１０３０℃で行い、酸洗前処理と
しての溶融アルカリ塩処理を４００℃〜５００℃で施し
た後、硫酸および硝弗酸処理を順次行った後、硫酸での
電解処理をアノード処理後、カソード処理した場合に脱
スケールが著しく促進されることが判明した。
（Ｎｏ、９．１１．１２．１３．１４．１８．１９．２
０．２１）。
０．２１）。
これらの板は、その後調質圧延を施しても押込み等の表
面疵の発生もなく表面光沢も非常に優れていた。これは
硫酸中での７ノード処理によって、まずスケール直下の
地鉄が少し溶解されてスケールが一部２１１ｇされ、続
いてカソード処理により部分的にスケール除去された表
面が活性化され、硝弗酸中での脱スケール反応が促進さ
れるためではないかと考えられる。Ｎｏ、８．１０の例
のように硫酸浴中で電解してもカソード処理後アノード
処理を施しても脱スケールは不完全である。
面疵の発生もなく表面光沢も非常に優れていた。これは
硫酸中での７ノード処理によって、まずスケール直下の
地鉄が少し溶解されてスケールが一部２１１ｇされ、続
いてカソード処理により部分的にスケール除去された表
面が活性化され、硝弗酸中での脱スケール反応が促進さ
れるためではないかと考えられる。Ｎｏ、８．１０の例
のように硫酸浴中で電解してもカソード処理後アノード
処理を施しても脱スケールは不完全である。
しかし、焼鈍温度がｌ １００℃と高い場合には上述の
ような硫酸電解処理を施してもスケール残りが著しく、
焼鈍温度を必要量」二に高くすることは脱スケールを著
しく困難なものとすることがわかった。
ような硫酸電解処理を施してもスケール残りが著しく、
焼鈍温度を必要量」二に高くすることは脱スケールを著
しく困難なものとすることがわかった。
本発明において焼鈍温度を９５０°０−１０５０℃の範
囲に限定したのは、前述のように、９５０℃未満の温度
では軟化再結晶が十分ではなく加工性に劣ること、一方
１０５０℃を超えると高温焼鈍を行うと脱スケールが困
難になると共に加工性、耐食性が劣化するためである。
囲に限定したのは、前述のように、９５０℃未満の温度
では軟化再結晶が十分ではなく加工性に劣ること、一方
１０５０℃を超えると高温焼鈍を行うと脱スケールが困
難になると共に加工性、耐食性が劣化するためである。
酸洗前処理としての溶融アルカリ塩浸漬処理では、処理
温度が４００℃以上で脱スケールがより進行し、６００
℃になるとスケール残りが若干多くなる。従って、本発
明では酸洗前処理としての溶融アルカリ塩処理温度は４
００℃〜５５０℃の範囲とすることに限定した。
温度が４００℃以上で脱スケールがより進行し、６００
℃になるとスケール残りが若干多くなる。従って、本発
明では酸洗前処理としての溶融アルカリ塩処理温度は４
００℃〜５５０℃の範囲とすることに限定した。
硫酸浴中でアノード電解処理後カソード電解処理し、次
いで硝弗酸浴中に浸漬処理する酸洗工程を前提とし、脱
スケール性に及ぼす硫酸の濃度、液温、電流密度および
硝弗酸の濃度、液温の影響を詳細に調べた。その結果（
Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）、（ＴＶ）、（Ｖ）、（■
）式を満足する条件下の場合に効果的に脱スケールし得
ることが判明した。
いで硝弗酸浴中に浸漬処理する酸洗工程を前提とし、脱
スケール性に及ぼす硫酸の濃度、液温、電流密度および
硝弗酸の濃度、液温の影響を詳細に調べた。その結果（
Ｉ）、（ＩＩ）、（ＩＩＩ）、（ＴＶ）、（Ｖ）、（■
）式を満足する条件下の場合に効果的に脱スケールし得
ることが判明した。
５≦Ｃ≦５０ ・・・・・・ Ｃ
Ｉ）２０≦Ｔ１ ≦１００ ・・・・・・
（ＩＩ ）０．５≦ｄ ≦５０ ・
・・・−・（ＩＩＩ）０．０ＩＮ≦Ｈ≦１０Ｎ
・・・・・・ （ＩＶ）５≦ （Ｎ＋Ｈ）≦３０
・・・・・・ （ｖ）２０≦Ｔ２ ≦８０
・・・・・・ （Ｖｌ）ここで、 Ｃ：硫酸（Ｈ２Ｓ ０４ ） （７）濃度（Ｗ／Ｖ％） Ｔ１ ：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄｍ’）Ｎ：硝酸（ＨＮ
Ｏ３）の濃度（Ｗ／Ｖ％）Ｈ：弗酸（ＨＦ）の濃度（Ｗ
／Ｖ％） Ｔ２：硝弗酸浴の液温（℃） 硫酸の濃度を５〜５０％の範囲にし、液温を２０〜１０
０″Ｃの範囲にし、さらに電流密度を０．５〜５０Ａ／
ｄｍ’の範囲に限定した理由は、それぞれの下限値未満
の条件では十分に脱スケールすることができず、一方そ
れぞれの上限値を越える条件では脱スケールは可能であ
るが、表面が肌荒れし、光沢が劣化し、商品価値を低下
させるからである。
Ｉ）２０≦Ｔ１ ≦１００ ・・・・・・
（ＩＩ ）０．５≦ｄ ≦５０ ・
・・・−・（ＩＩＩ）０．０ＩＮ≦Ｈ≦１０Ｎ
・・・・・・ （ＩＶ）５≦ （Ｎ＋Ｈ）≦３０
・・・・・・ （ｖ）２０≦Ｔ２ ≦８０
・・・・・・ （Ｖｌ）ここで、 Ｃ：硫酸（Ｈ２Ｓ ０４ ） （７）濃度（Ｗ／Ｖ％） Ｔ１ ：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄｍ’）Ｎ：硝酸（ＨＮ
Ｏ３）の濃度（Ｗ／Ｖ％）Ｈ：弗酸（ＨＦ）の濃度（Ｗ
／Ｖ％） Ｔ２：硝弗酸浴の液温（℃） 硫酸の濃度を５〜５０％の範囲にし、液温を２０〜１０
０″Ｃの範囲にし、さらに電流密度を０．５〜５０Ａ／
ｄｍ’の範囲に限定した理由は、それぞれの下限値未満
の条件では十分に脱スケールすることができず、一方そ
れぞれの上限値を越える条件では脱スケールは可能であ
るが、表面が肌荒れし、光沢が劣化し、商品価値を低下
させるからである。
硝弗酸の濃度を５〜３０％の範囲とし、かつ弗酸の硝酸
に対する混合比率を０．０１〜１０とし、液温を２０〜
８０℃の範囲に限定した理由は、それぞれの下限値未満
の条件では十分に脱スケールすることができず、−勇士
限値を超える条件にしてもそれ以上の脱スケール効果は
あがらないからである。
に対する混合比率を０．０１〜１０とし、液温を２０〜
８０℃の範囲に限定した理由は、それぞれの下限値未満
の条件では十分に脱スケールすることができず、−勇士
限値を超える条件にしてもそれ以上の脱スケール効果は
あがらないからである。
なお第２表のＮｏ、１２．１３．１４の例に示すように
、本発明では硝弗酸浴に浸漬後、硝酸浴で浸漬または電
解をかけ適宜不動態化処理を施すことを特に限定するも
のではない。
、本発明では硝弗酸浴に浸漬後、硝酸浴で浸漬または電
解をかけ適宜不動態化処理を施すことを特に限定するも
のではない。
次に本発明において鋼の各成分元素の含有量を限定した
理由について説明する。
理由について説明する。
ＣＴＣはほとんど炭化物として析出し、溶接部の靭性お
よび延性に悪影響を及ぼすばかりでなく、クロム炭化物
の析出による耐粒界腐食感受性を補償するために必要な
Ｎｂおよび／またはＴｉの必要添加量を増やさねばなら
ぬことになるので、Ｃはできるだけ低く抑えることが望
ましく、また工業的、経済的な溶製技術を考慮して、上
限を０．０３０重量％とした。
よび延性に悪影響を及ぼすばかりでなく、クロム炭化物
の析出による耐粒界腐食感受性を補償するために必要な
Ｎｂおよび／またはＴｉの必要添加量を増やさねばなら
ぬことになるので、Ｃはできるだけ低く抑えることが望
ましく、また工業的、経済的な溶製技術を考慮して、上
限を０．０３０重量％とした。
Ｎ：ＮはＣと同様に有害な作用を及ぼし、０、０２０％
より多いと溶接性の特性が十分に得られないので０．０
２０重量％以下にする必要がある。
より多いと溶接性の特性が十分に得られないので０．０
２０重量％以下にする必要がある。
Ｓｉ：Ｓｉは高温の耐酸化性を向上させる効果があるが
、０．５０重量％より多いと溶接部の延性を著しく阻害
するので、０．５０重量％以下にする必要がある。
、０．５０重量％より多いと溶接部の延性を著しく阻害
するので、０．５０重量％以下にする必要がある。
Ｍ ｎ ： Ｍ ｎは０．５０重量％より多いと溶接部
の靭性を劣化させ、かつ高温で耐酸化性を損なうので０
．５０重量％以下にする必要がある。
の靭性を劣化させ、かつ高温で耐酸化性を損なうので０
．５０重量％以下にする必要がある。
Ｐ：Ｐは溶製過程で原料から不可避的に混入する元素が
あるが、０．０３０重量％より多いと溶接部の靭延性に
悪影響を及ぼすので、０．０３０重量％以下にする必要
がある。
あるが、０．０３０重量％より多いと溶接部の靭延性に
悪影響を及ぼすので、０．０３０重量％以下にする必要
がある。
Ｓ：ＳはＰと同様に溶製過程で原料から不可避的に混入
してくる元素であるが、Ｏ，ＯＯ８重量％より多いと耐
孔食性を減するので、Ｏ，ＯＯ８重量％以下にする必要
がある。
してくる元素であるが、Ｏ，ＯＯ８重量％より多いと耐
孔食性を減するので、Ｏ，ＯＯ８重量％以下にする必要
がある。
Ｃｒ：Ｃｒは高耐食性ステンレス鋼としての性能を維持
するためには最低２０．０重量％が必要であり、３５．
０重量％より多いと溶接部の靭性が不十分となり実用上
問題があるので、２０．０〜３５．０重量％の範囲内に
する必要がある。
するためには最低２０．０重量％が必要であり、３５．
０重量％より多いと溶接部の靭性が不十分となり実用上
問題があるので、２０．０〜３５．０重量％の範囲内に
する必要がある。
Ｎｉ：Ｎｉは耐食性を向上させるために必要な元素であ
るが、０．４０重量％より多いと応力腐食割れの問題が
生じるようになるので、０．４０重量％以下にする必要
がある。
るが、０．４０重量％より多いと応力腐食割れの問題が
生じるようになるので、０．４０重量％以下にする必要
がある。
Ｍ ｏ ： Ｍ ｏはＣｒと共に耐食性を高く維持する
ために不可欠な元素であるが、０．５重量％より少ない
とその効果がなく、６．０重量％より多いと溶接部の靭
性および延性が劣化するばかりでなく、いたづらに製造
コストの上昇を招くので、最大限６．０重量％とした。
ために不可欠な元素であるが、０．５重量％より少ない
とその効果がなく、６．０重量％より多いと溶接部の靭
性および延性が劣化するばかりでなく、いたづらに製造
コストの上昇を招くので、最大限６．０重量％とした。
Ｎｂ、Ｔｉ：ＮｂおよびＴｉは溶接部の靭性、延性およ
び耐食性に有害なＣ，Ｎを安定化するため添加するが、
（Ｃ＋ Ｎ）％の５倍より少ないと耐食性が十分でなく
、一方０．６０重量％より多いと溶接部の靭性および延
性が劣化するばかりでなく、再結晶温度が１０５０℃を
超える温度に上昇して脱スケール性を著しく損なうので
、ＮｂおよびＴｉの１種を（Ｃ＋ Ｎ）重量％の５倍乃
至〜０、６０９／ｙの範囲内にする必要がある。
び耐食性に有害なＣ，Ｎを安定化するため添加するが、
（Ｃ＋ Ｎ）％の５倍より少ないと耐食性が十分でなく
、一方０．６０重量％より多いと溶接部の靭性および延
性が劣化するばかりでなく、再結晶温度が１０５０℃を
超える温度に上昇して脱スケール性を著しく損なうので
、ＮｂおよびＴｉの１種を（Ｃ＋ Ｎ）重量％の５倍乃
至〜０、６０９／ｙの範囲内にする必要がある。
第３表に示す組成の高Ｃｒ−−Ｍｏ系ステンレス鋼の熱
延鋼板を冷間圧延して、０．７ ｍ ｍ厚の鋼板とした
。これらの板をＬＰＧを燃焼させた炉においてｔｏｏｏ
℃で３０秒保持後空冷する焼鈍を施した。
延鋼板を冷間圧延して、０．７ ｍ ｍ厚の鋼板とした
。これらの板をＬＰＧを燃焼させた炉においてｔｏｏｏ
℃で３０秒保持後空冷する焼鈍を施した。
次いで第２表のＮｏ、１３に示す酸洗条件にて脱スケー
ル処理を程し、その表面をＸ線マイクロアナライザにて
ｍ素分析を行った所、いずれも６１〜６３ＣＰＳの範囲
内にあり、スケールは十分に除去され、かつ表面光沢も
良好であることが認められた。
ル処理を程し、その表面をＸ線マイクロアナライザにて
ｍ素分析を行った所、いずれも６１〜６３ＣＰＳの範囲
内にあり、スケールは十分に除去され、かつ表面光沢も
良好であることが認められた。
引続き調質圧延を施した所、スケール残りによる押込み
、圧着疵の発生も全く生じなかった。さらに調質圧延さ
れた板（２Ｂ仕上）についてプレス成形加工、溶接性試
験および耐食性試験を実施したところ、Ｎｏ、２Ｂ仕上
板として十分に適合することを確認した。
、圧着疵の発生も全く生じなかった。さらに調質圧延さ
れた板（２Ｂ仕上）についてプレス成形加工、溶接性試
験および耐食性試験を実施したところ、Ｎｏ、２Ｂ仕上
板として十分に適合することを確認した。
本発明によれば、高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼り１２の
焼鈍酸洗工程で発生していたスケール残りの問題がなく
、かつその後のｗＡ質圧延において押込み疵、圧着疵等
の表面疵を生じることなくすぐれたステンレス鋼帯を製
造することができるようになった。また得られた製品は
耐食性および加工性に優れていることから高耐食性ステ
ンレス鋼として問題なく実用に供することができ、産業
上多大の利益をもたらす。
焼鈍酸洗工程で発生していたスケール残りの問題がなく
、かつその後のｗＡ質圧延において押込み疵、圧着疵等
の表面疵を生じることなくすぐれたステンレス鋼帯を製
造することができるようになった。また得られた製品は
耐食性および加工性に優れていることから高耐食性ステ
ンレス鋼として問題なく実用に供することができ、産業
上多大の利益をもたらす。
第１図は２６％Ｃｒ−Ｍｏ鋼冷冷延板焼鈍温度と硬度の
関係を示すグラフ、第２図は同じく焼鈍温度とコニカル
カップ試験値との関係を示すグラフ、第３図は同じく焼
鈍温度と塩化第二鉄による腐食減量との関係を示すグラ
フである。
関係を示すグラフ、第２図は同じく焼鈍温度とコニカル
カップ試験値との関係を示すグラフ、第３図は同じく焼
鈍温度と塩化第二鉄による腐食減量との関係を示すグラ
フである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比で、 Ｃ：０．０３０％以下 Ｎ：０．０２０％以下 Ｓｉ：０．５０％以下 Ｍｎ：０．５０％以下 Ｐ：０．０３０％以下 Ｓ：０．００８％以下 Ｃｒ：２０．０〜３５．０％ Ｎｉ：３．０％以下 Ｍｏ：０．５〜６．０％ を含み、さらにＮｂあるいはＴｉの１種または２種を上
記（Ｃ＋Ｎ）％の５倍乃至０．６０％および不可避的不
純物を含有する高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼を、冷間圧
延後、焼鈍および酸洗する工程と、引続き当該鋼帯を調
質圧延する工程とを包含する高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス
鋼帯の製造工程において、焼鈍温度を９５０℃〜１０５
０℃とし、酸洗前処理としての溶融アルカリ塩処理を４
００℃〜５５０℃の範囲で行い、次いで、酸洗第一工程
として下記（ I ）（II）式を満足する条件の硫酸浴中
で電流密度を下記（III）式の範囲で板自身をアノード
処理後カソード処理を施す電解酸洗を行い、次に酸洗同
第二工程として下記（IV）（Ｖ）（VI）式を満足する条
件の硝弗酸浴中で浸漬することを特徴とする高Ｃｒ−Ｍ
ｏ系ステンレス鋼帯の製造方法。 記 ５≦Ｃ≦５０・・・・・・（ I ） ２０≦Ｔ＿１≦１００・・・・・・（II） ０．５≦ｄ≦５０・・・・・・（III） ０．０１Ｎ≦Ｈ≦１０Ｎ・・・・・・（IV） ５≦（Ｎ＋Ｈ）≦３０・・・・・・（Ｖ） ２０≦Ｔ＿２≦８０・・・・・・（VI） ここで、 Ｃ：硫酸（Ｈ＿２ＳＯ＿４）の濃度（Ｗ／Ｖ％） Ｔ＿１：硫酸浴の液温（℃） ｄ：硫酸電解の電流密度（Ａ／ｄｍ＾２） Ｎ：硝酸（ＨＮＯ＿３）の濃度（Ｗ／Ｖ％） Ｈ：弗酸（ＨＦ）の濃度（Ｗ／Ｖ％） Ｔ＿２：硝弗酸浴の液温（℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6531286A JPS62222100A (ja) | 1986-03-24 | 1986-03-24 | 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6531286A JPS62222100A (ja) | 1986-03-24 | 1986-03-24 | 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62222100A true JPS62222100A (ja) | 1987-09-30 |
| JPH0558080B2 JPH0558080B2 (ja) | 1993-08-25 |
Family
ID=13283260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6531286A Granted JPS62222100A (ja) | 1986-03-24 | 1986-03-24 | 高Ｃｒ−Ｍｏ系ステンレス鋼帯の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62222100A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT403022B (de) * | 1991-10-23 | 1997-10-27 | Robert Walter | Verfahren zur herstellung eines endlosen stahlbandes mit einer bestimmten oberflächenstruktur |
| WO2000015880A1 (en) * | 1998-09-11 | 2000-03-23 | Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien | Process for electrolytic pickling using nitric acid-free solutions |
| KR20020051269A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 표면 색상이 균일한 고크롬 스테인레스 강판의 소둔산세방법 |
| KR100467721B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-01-24 | 주식회사 포스코 | 냉연강판의 산세처리장치 |
| KR100550291B1 (ko) * | 2001-11-13 | 2006-02-08 | 주식회사 포스코 | 고크롬 페라이트계 스테인레스 강판의 연속 소둔 산세 방법 |
| KR100576044B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-05-03 | 주식회사 포스코 | 스테인리스강의 전해 산세방법 |
| US10131977B2 (en) | 2013-03-29 | 2018-11-20 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet having excellent brazability, heat exchanger, ferritic stainless steel sheet for heat exchangers, ferritic stainless steel, ferritic stainless steel for members of fuel supply systems, and member of fuel supply system |
| KR20220077472A (ko) * | 2020-12-02 | 2022-06-09 | 주식회사 포스코 | 고 전도성 황산용액을 이용한 스테인리스강 전해 산세방법 |
-
1986
- 1986-03-24 JP JP6531286A patent/JPS62222100A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT403022B (de) * | 1991-10-23 | 1997-10-27 | Robert Walter | Verfahren zur herstellung eines endlosen stahlbandes mit einer bestimmten oberflächenstruktur |
| WO2000015880A1 (en) * | 1998-09-11 | 2000-03-23 | Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien | Process for electrolytic pickling using nitric acid-free solutions |
| US6565735B1 (en) | 1998-09-11 | 2003-05-20 | Henkel Kommanditgesellschaft Auf Aktien | Process for electrolytic pickling using nitric acid-free solutions |
| KR20020051269A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 표면 색상이 균일한 고크롬 스테인레스 강판의 소둔산세방법 |
| KR100467721B1 (ko) * | 2000-12-22 | 2005-01-24 | 주식회사 포스코 | 냉연강판의 산세처리장치 |
| KR100550291B1 (ko) * | 2001-11-13 | 2006-02-08 | 주식회사 포스코 | 고크롬 페라이트계 스테인레스 강판의 연속 소둔 산세 방법 |
| KR100576044B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2006-05-03 | 주식회사 포스코 | 스테인리스강의 전해 산세방법 |
| US10131977B2 (en) | 2013-03-29 | 2018-11-20 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel sheet having excellent brazability, heat exchanger, ferritic stainless steel sheet for heat exchangers, ferritic stainless steel, ferritic stainless steel for members of fuel supply systems, and member of fuel supply system |
| KR20220077472A (ko) * | 2020-12-02 | 2022-06-09 | 주식회사 포스코 | 고 전도성 황산용액을 이용한 스테인리스강 전해 산세방법 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0558080B2 (ja) | 1993-08-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |