JPS6220643A - 燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射装置Info
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- JPS6220643A JPS6220643A JP15702985A JP15702985A JPS6220643A JP S6220643 A JPS6220643 A JP S6220643A JP 15702985 A JP15702985 A JP 15702985A JP 15702985 A JP15702985 A JP 15702985A JP S6220643 A JPS6220643 A JP S6220643A
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- fuel
- amount
- engine
- fuel injection
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［発明の技術分野１
本発明は、燃料噴射装置、特に負荷急変時における供給
混合気の空燃比を所望の値に維持する様制御する火花点
火内燃機関用燃料噴射装置に閃するものである。
混合気の空燃比を所望の値に維持する様制御する火花点
火内燃機関用燃料噴射装置に閃するものである。
［発明の技術的背景とその問題点１
火花点火内燃１ｆｉｌ！ｌでは、負荷急変時に供給され
る燃料が吸気管の壁面に付着するために、燃料の供給遅
れが生じることは周知である。従ってこの場合、供給燃
料量の補正を行ない、混合気の空燃比を適正に維持しな
ければならず、このための手段として、従来から種々の
方式が提案されている。
る燃料が吸気管の壁面に付着するために、燃料の供給遅
れが生じることは周知である。従ってこの場合、供給燃
料量の補正を行ない、混合気の空燃比を適正に維持しな
ければならず、このための手段として、従来から種々の
方式が提案されている。
即ち、従来一般に行なわれていた方式の一つとして、例
えば特公昭４９−４５６４６号公報に示されるものがあ
る。この方法は負荷急増に際し、アクセルペダルの踏込
み吊に応動する絞り弁の速度変化器からの出力とを重督
し、パルス幅変調器を介して燃料噴射パルス幅を変化さ
せる様にしたものである。
えば特公昭４９−４５６４６号公報に示されるものがあ
る。この方法は負荷急増に際し、アクセルペダルの踏込
み吊に応動する絞り弁の速度変化器からの出力とを重督
し、パルス幅変調器を介して燃料噴射パルス幅を変化さ
せる様にしたものである。
この従来例を第６図に示す内燃機関の特性図によって説
明Ｊる。第６図は絞り弁θＴＨ（以下θＴＨと言う）が
急開りる場合で、かつＯＴＨ開度が中間状態から人聞状
態となる場合を示している。
明Ｊる。第６図は絞り弁θＴＨ（以下θＴＨと言う）が
急開りる場合で、かつＯＴＨ開度が中間状態から人聞状
態となる場合を示している。
先ず、第６図（ａ）は時刻１．まで申開状態できたＤ
ＴＨが、急開状態となって時刻Ｃ１に至った場合である
。この場合、第６図（ｂ）に示す様にエンジン回転数Ｎ
ｅは所定時間理れてや）上胃りるが、θＴＨが申開状態
から大開状態へ変化する場合であるため、シリンダへの
空気流入炉の割合である充填効率ηＣは急増することは
ない（第６図（Ｃ））。
ＴＨが、急開状態となって時刻Ｃ１に至った場合である
。この場合、第６図（ｂ）に示す様にエンジン回転数Ｎ
ｅは所定時間理れてや）上胃りるが、θＴＨが申開状態
から大開状態へ変化する場合であるため、シリンダへの
空気流入炉の割合である充填効率ηＣは急増することは
ない（第６図（Ｃ））。
しかしながらこの場合、θＴｔｌの変化率が所定値よ加
速判定の指標とすると共に、燃料の補正量を決定する指
標ともしているものであるため、増量補正に対する臨時
パルスを発生し、更に、基本パルスら増量してしまい、
結末として吸入される混合気は過濃となる（第６図（ｄ
））。要するに充填効率ηＣが急増せず、従って燃料供
給量Ｑｔを増量する必要がないにも拘らず、増量してし
まうことになる。
速判定の指標とすると共に、燃料の補正量を決定する指
標ともしているものであるため、増量補正に対する臨時
パルスを発生し、更に、基本パルスら増量してしまい、
結末として吸入される混合気は過濃となる（第６図（ｄ
））。要するに充填効率ηＣが急増せず、従って燃料供
給量Ｑｔを増量する必要がないにも拘らず、増量してし
まうことになる。
次に、θＴＨの変化がなく、負荷急増時、即ち、エンジ
ン回転数が急落した場合を第７図の特性図によって説明
する。この場合はクラッチの接続時及び縁石等の乗り越
え時が相当する。第７図（ａ）に示される様に、θＴＨ
の開度が変化しない状態であるため、負荷の急増時点む
０からむ、にわたってエンジン回転数Ｎｃは急落する（
第７図（ｂ））。これに伴ない、第７図（Ｃ）に示す様
に充填効率ηＣは急増する。この場合は充填効率ηＣが
急増するため吸気管負圧が急減して、吸入燃料の壁面付
着が発生し易くなり、従って供給燃料量を図示理想曲線
に従って増量してやることが必要となる。
ン回転数が急落した場合を第７図の特性図によって説明
する。この場合はクラッチの接続時及び縁石等の乗り越
え時が相当する。第７図（ａ）に示される様に、θＴＨ
の開度が変化しない状態であるため、負荷の急増時点む
０からむ、にわたってエンジン回転数Ｎｃは急落する（
第７図（ｂ））。これに伴ない、第７図（Ｃ）に示す様
に充填効率ηＣは急増する。この場合は充填効率ηＣが
急増するため吸気管負圧が急減して、吸入燃料の壁面付
着が発生し易くなり、従って供給燃料量を図示理想曲線
に従って増量してやることが必要となる。
しかしながら、ＯｒＨの変化がなく（１７１Ｈ一定で負
荷急増の場合であるため）、シかも加速判定の指標を所
定の基準値以下、即ち、 ｄθＴＨ＜Ｃ１ｔ であるとしているため、供給燃料の増ｍが行なわれない
ことになる。
荷急増の場合であるため）、シかも加速判定の指標を所
定の基準値以下、即ち、 ｄθＴＨ＜Ｃ１ｔ であるとしているため、供給燃料の増ｍが行なわれない
ことになる。
［発明の目的］
本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
あり、負荷急増時における燃料供給量を過不足なく制御
し得る燃料噴射装置を提供することを目的としている。
あり、負荷急増時における燃料供給量を過不足なく制御
し得る燃料噴射装置を提供することを目的としている。
し発明の概要１
本発明では、機関回転速度Ｎｅが低く、絞り弁が比較的
開かれている状態から絞り弁を急開する定状態からｆＡ
荷急増により機関回転速度Ｎｅが急落づる時は、絞り弁
の変化率 ｄ ／９ ｒ＋ ＝ ｏで、充ｔ すしｂ対応しておらず、従って絞り弁の開度の変化率
生互！ を負荷変動判定の指標とすることｄｔ は適当ではないこと、即ち、負荷変動の本質は充填効率
ηＣの変動であることに着目したものであり、燃料の補
正量決定のための指標として充填効率の変化率 ｄηＣ
を用いようとするものであｄす る。
開かれている状態から絞り弁を急開する定状態からｆＡ
荷急増により機関回転速度Ｎｅが急落づる時は、絞り弁
の変化率 ｄ ／９ ｒ＋ ＝ ｏで、充ｔ すしｂ対応しておらず、従って絞り弁の開度の変化率
生互！ を負荷変動判定の指標とすることｄｔ は適当ではないこと、即ち、負荷変動の本質は充填効率
ηＣの変動であることに着目したものであり、燃料の補
正量決定のための指標として充填効率の変化率 ｄηＣ
を用いようとするものであｄす る。
［発明の実施例］
以下図面を参照して実施例を説明する。
第１図は本発明による燃料噴射装置の一実施例のブロッ
ク構成図である。第１図において、１は燃料噴射装置本
体で、ＡＩＤコンバータ２、演算処理部３、カウンタタ
イマ４、噴射弁ドライバ５、ＲＡＭ ６、リセットタイ
マ７、ＩｔＯＨ８、及び安定化電源９からなっている。
ク構成図である。第１図において、１は燃料噴射装置本
体で、ＡＩＤコンバータ２、演算処理部３、カウンタタ
イマ４、噴射弁ドライバ５、ＲＡＭ ６、リセットタイ
マ７、ＩｔＯＨ８、及び安定化電源９からなっている。
又、１０はバッテリである。
見は内燃機関の要部のみを示し、シリンダブロック１２
、ピストン１３、燃料室１４、吸気バルブ１５、排気バ
ルブ１６、吸気管１７、排気管１８、絞り弁１９及び吸
気弁駆動カム２０を備えてあり、２１は回転数検出セン
サ、２２は温度セン法、２３はインジェクタ、２４は絞
り弁開度センサである。
、ピストン１３、燃料室１４、吸気バルブ１５、排気バ
ルブ１６、吸気管１７、排気管１８、絞り弁１９及び吸
気弁駆動カム２０を備えてあり、２１は回転数検出セン
サ、２２は温度セン法、２３はインジェクタ、２４は絞
り弁開度センサである。
上記構成を有する燃料噴射装置の動作を次に説明する。
先ず、絞り弁開度ピン＋１２４を介しての絞り弁１９の
開度と温度センサ２２からのＩ！ｌ１ｌｌ潟度とがへ１
０コンバータ２に取込まれ、これらがディジタルデータ
に変換されて演算処理部３に入力される。
開度と温度センサ２２からのＩ！ｌ１ｌｌ潟度とがへ１
０コンバータ２に取込まれ、これらがディジタルデータ
に変換されて演算処理部３に入力される。
又、演算処理部３には回転数検出セン勺２１を介してエ
ンジン回転数も取込まれる。
ンジン回転数も取込まれる。
一方、ｎＡｕ ６には演算処理される人出力データが格
納されており、このデータをもとに、予めＲＯＨ８に格
納された所定のプログラム（後述する）に従って演算処
理部３にて演算処理がなされる。
納されており、このデータをもとに、予めＲＯＨ８に格
納された所定のプログラム（後述する）に従って演算処
理部３にて演算処理がなされる。
又、リセットタイマ７により演算処理のタイミングが決
定され、これらの演ｐ結果がカウンタタイマ４を介して
噴射弁ドライバ５を駆動し、インジェクタ２３によって
燃料噴射がなされる。
定され、これらの演ｐ結果がカウンタタイマ４を介して
噴射弁ドライバ５を駆動し、インジェクタ２３によって
燃料噴射がなされる。
第２図は演算処理部の処理内容を説明するためのフロー
チャートである。
チャートである。
第２図において、ステップ２１はエンジン回転数Ｎｅを
読込む処理であり、更に、ステップ２２にて絞り弁開度
θｎ＋ ＠読込む。ステップ２３では、前記読込まれた
エンジン回転数Ｎｅ及び絞り弁開度θＴＨに対応して、
予め記憶されているマツプより燃料噴射儂Ｑｆｎを演算
してステップ２４へ移る。ステップ２４ではステップ２
３にて演算した燃料噴ｒＪ４ｆｆｉ Ｑ［ｎを記憶する
と共に、すでに記憶されているＱｆｎ−２を消去する。
読込む処理であり、更に、ステップ２２にて絞り弁開度
θｎ＋ ＠読込む。ステップ２３では、前記読込まれた
エンジン回転数Ｎｅ及び絞り弁開度θＴＨに対応して、
予め記憶されているマツプより燃料噴射儂Ｑｆｎを演算
してステップ２４へ移る。ステップ２４ではステップ２
３にて演算した燃料噴ｒＪ４ｆｆｉ Ｑ［ｎを記憶する
と共に、すでに記憶されているＱｆｎ−２を消去する。
即ち、現在求めたＱｆｎと１演算周期前に求めたＱ ｆ
ｎ−１を記憶覆る。次いでステップ２５へ移ってその差
を求める。求めた差分が所定の基準値より大きくな【プ
ればステップ２６にて加速判定を行なうことなくステッ
プ２γへ移り、現在求めたＱｆｎをそのまま出力する。
ｎ−１を記憶覆る。次いでステップ２５へ移ってその差
を求める。求めた差分が所定の基準値より大きくな【プ
ればステップ２６にて加速判定を行なうことなくステッ
プ２γへ移り、現在求めたＱｆｎをそのまま出力する。
即ち、第１図においてカウンタタイマ４は、演算処理部
３より略一定周期毎に演算されたＱｆｎを受け、回転数
検出センサ２１よりトリガ信号が入った時点で、最新の
Ｑ［ｎに相当する電気パルスを噴射弁ドライバ５に対し
て出力し、インジェクタ２３を電気パルスに応じて駆動
させて燃料噴射を行なわせる。
３より略一定周期毎に演算されたＱｆｎを受け、回転数
検出センサ２１よりトリガ信号が入った時点で、最新の
Ｑ［ｎに相当する電気パルスを噴射弁ドライバ５に対し
て出力し、インジェクタ２３を電気パルスに応じて駆動
させて燃料噴射を行なわせる。
一方、ステップ２６において、斧分が所定の基準値より
大きければ加速判定してステップ２８へ移る。
大きければ加速判定してステップ２８へ移る。
ステップ２８ｒは増頂補正を行なうが、このための手段
としては、非同期噴射、又は同期噴射、又はその両者の
方法が考えられる。
としては、非同期噴射、又は同期噴射、又はその両者の
方法が考えられる。
即ら、非同期噴射の場合は、第１図におけるカウンタタ
イマ４は、演算処理部３の指令により回転数検出セン勺
２１からのトリガ信号を持つことなく、噴射弁ドライバ
５に対して電気パルスを出力し、インジェクタ２３を電
気パルスに応じて駆動させて燃料噴射を行なわける。
イマ４は、演算処理部３の指令により回転数検出セン勺
２１からのトリガ信号を持つことなく、噴射弁ドライバ
５に対して電気パルスを出力し、インジェクタ２３を電
気パルスに応じて駆動させて燃料噴射を行なわける。
以上説明した処理内容を機関の特性図によって更に説明
する。
する。
■θＴＨが小間状態から大開状態へ急開する場合、第３
図がこの場合の特性図であり、第３図（ａ）に示される
様に、時刻１．からＣ１にわたってθＴＨが急開すると
、ＯｒＨの開度始点時からや）遅れた時刻ｔ２を始点に
して、エンジン回転数Ｎｅが上界する（第３図（ｂ））
。この場合充填効率η。はθ、□の開度状態に呼応して
急増する（第３図（Ｃ））。この際、演の処理部３では
取込まれた前記容量をもとに演算周期１毎に基本燃料量
１）ｊｆｆｉＱｆｏヲＭＨＬ、４イル（１３図（ｄ）
）。
図がこの場合の特性図であり、第３図（ａ）に示される
様に、時刻１．からＣ１にわたってθＴＨが急開すると
、ＯｒＨの開度始点時からや）遅れた時刻ｔ２を始点に
して、エンジン回転数Ｎｅが上界する（第３図（ｂ））
。この場合充填効率η。はθ、□の開度状態に呼応して
急増する（第３図（Ｃ））。この際、演の処理部３では
取込まれた前記容量をもとに演算周期１毎に基本燃料量
１）ｊｆｆｉＱｆｏヲＭＨＬ、４イル（１３図（ｄ）
）。
ここで、θＩＮ開放後における基本燃料量１）Ｉ ｆｆ
１Ｑｆｎと１演算周朋前のＱ ｆｎ−１との差ΔＱｒＯ
カ、所定の基準値Ｃ２以上、叩ら、ΔＱｆＯ＞Ｃ２とな
ると、臨時パルスを実同期に発生し、かつ同期パルスも
増量することにより、第３図（ｅ）に示す理想曲線に合
わせた燃料量用量とする。なｔ によるものと略同−である。
１Ｑｆｎと１演算周朋前のＱ ｆｎ−１との差ΔＱｒＯ
カ、所定の基準値Ｃ２以上、叩ら、ΔＱｆＯ＞Ｃ２とな
ると、臨時パルスを実同期に発生し、かつ同期パルスも
増量することにより、第３図（ｅ）に示す理想曲線に合
わせた燃料量用量とする。なｔ によるものと略同−である。
■θＴＨが中間状態から大開状態へ急１ｍする場合、第
４図がこの場合の特性図であり、第４図（ａ）に示され
る様に、時刻旬からＣ１にわたってθＴＨが急開すると
、θＴＨの開度始点からや）遅れた時刻ｔ２を始点とし
て、エンジン回転数Ｎｅが上背する（第４図（ｂ））。
４図がこの場合の特性図であり、第４図（ａ）に示され
る様に、時刻旬からＣ１にわたってθＴＨが急開すると
、θＴＨの開度始点からや）遅れた時刻ｔ２を始点とし
て、エンジン回転数Ｎｅが上背する（第４図（ｂ））。
しかしこの場合は、θＴＨが中間状態から大開状態へと
変化するものであるため、充填効率ηＣの増加は緩やか
である（第４図（Ｃ））。この場合、演口処理部３では
演貞周期Ｔ毎に基本燃料噴射量Ｑｆｏを演桿しているが
、前記した様に充填効率ηＣの増加が緩やかであるため
、ΔＱｆｏが所定の基準値Ｃ２より小、即ち、Δｑｒｏ
＜ｃｚであるため、増量に対する臨時パルスの発生がな
く、従って演算された基本燃料噴Ｄ４吊のみとなって、
混合気は過温状態とはならない。
変化するものであるため、充填効率ηＣの増加は緩やか
である（第４図（Ｃ））。この場合、演口処理部３では
演貞周期Ｔ毎に基本燃料噴射量Ｑｆｏを演桿しているが
、前記した様に充填効率ηＣの増加が緩やかであるため
、ΔＱｆｏが所定の基準値Ｃ２より小、即ち、Δｑｒｏ
＜ｃｚであるため、増量に対する臨時パルスの発生がな
く、従って演算された基本燃料噴Ｄ４吊のみとなって、
混合気は過温状態とはならない。
■θＴＨ一定で負荷急増の場合
第５図がこの場合の特性図であり、第５図（ａ）に示さ
れる様に、θＴＨの開度は一定である状態で、時刻１．
にて負荷急増が発生するため、エンジン回転数Ｎｅは急
落する（第５図（ｂ））。この場合エンジン回転数Ｎｅ
の急落に応じて、充填効率ηＣは急増する（第５図（Ｃ
））。
れる様に、θＴＨの開度は一定である状態で、時刻１．
にて負荷急増が発生するため、エンジン回転数Ｎｅは急
落する（第５図（ｂ））。この場合エンジン回転数Ｎｅ
の急落に応じて、充填効率ηＣは急増する（第５図（Ｃ
））。
この際、エンジン回転数Ｎｅの急落に応じて充填効率η
Ｃの増加が大となり（第５図（Ｃ））、それに応じてエ
ンジン回転数急落後の基本燃料噴躬吊の差ΔＱｆｏが所
定の基準値Ｃ２より大、即ち、Δに）ｒｏ＞Ｃ２どなる
。従って、臨時パルスを非同期に発生し、かつ同期パル
スも増量することにより、第５図（ｅ）に承り理想曲線
に合せた燃料量Ｑ４ｆｆｉとなる。この様にして理想曲
線に従った増量が実現できる。
Ｃの増加が大となり（第５図（Ｃ））、それに応じてエ
ンジン回転数急落後の基本燃料噴躬吊の差ΔＱｆｏが所
定の基準値Ｃ２より大、即ち、Δに）ｒｏ＞Ｃ２どなる
。従って、臨時パルスを非同期に発生し、かつ同期パル
スも増量することにより、第５図（ｅ）に承り理想曲線
に合せた燃料量Ｑ４ｆｆｉとなる。この様にして理想曲
線に従った増量が実現できる。
なお、上記実施例では、増量手段として臨時パルスを発
生する旨の説明をしたが、これに限定されるものではな
く、電気式噴射弁に印加される電気パルスの幅の大小と
してもよく、又、補正は加速補正、減速補正のいずれか
一方、又は両者の併用であってもよい。
生する旨の説明をしたが、これに限定されるものではな
く、電気式噴射弁に印加される電気パルスの幅の大小と
してもよく、又、補正は加速補正、減速補正のいずれか
一方、又は両者の併用であってもよい。
更に、上記実施例では新たに滴りされた因本噴射場と比
較すべき燃料量は、１演算周期前のものであったが、こ
れに限定されるものではない。
較すべき燃料量は、１演算周期前のものであったが、こ
れに限定されるものではない。
例えば、最新の演算値と５演算周期前の演算値とを比較
してその差分を求め、この差分を所定の基準値と比較し
て負荷変動を判定し、負荷変動が検出された場合に、更
に最新の演算値と１演算周ｌｌｌ前の演算値との差分を
求め、この大きさにより補正間を決定しても良い。この
様にすれば負荷変動判定につきノイズの影響が除去され
、補正量につき充填効率の時間当り変化に良く対応した
補正が実現できる。又、基準値としては縮退してゼロで
あってら良い。叩ら、負荷変動があれば必ず補正量る方
式としても良い。この場合は負荷変動量に応じた補正間
とすれば良いことは明らかである。
してその差分を求め、この差分を所定の基準値と比較し
て負荷変動を判定し、負荷変動が検出された場合に、更
に最新の演算値と１演算周ｌｌｌ前の演算値との差分を
求め、この大きさにより補正間を決定しても良い。この
様にすれば負荷変動判定につきノイズの影響が除去され
、補正量につき充填効率の時間当り変化に良く対応した
補正が実現できる。又、基準値としては縮退してゼロで
あってら良い。叩ら、負荷変動があれば必ず補正量る方
式としても良い。この場合は負荷変動量に応じた補正間
とすれば良いことは明らかである。
なお、基準値は必ずしも定数である必要はなく、機関の
運転状態を示すパラメータによって決定される数値であ
っても良い。更に補正の仕りとしては上記実施例で説明
したものに加えて、機関温度等を加味した手続による補
正を重ねても良く、この場合の処理は第２図に示すステ
ップ２８にて行なってし良い。
運転状態を示すパラメータによって決定される数値であ
っても良い。更に補正の仕りとしては上記実施例で説明
したものに加えて、機関温度等を加味した手続による補
正を重ねても良く、この場合の処理は第２図に示すステ
ップ２８にて行なってし良い。
［発明の効宋］
以上説明し如く、本発明によれば負荷変動の判定を充填
効率を指標にして行なう様構成したので、絞り弁開度一
定で負荷急増時に対処でき、最も合理的な負荷変動対策
が可能な火花点火内燃機関用燃料噴射装置を提供できる
。
効率を指標にして行なう様構成したので、絞り弁開度一
定で負荷急増時に対処でき、最も合理的な負荷変動対策
が可能な火花点火内燃機関用燃料噴射装置を提供できる
。
第１図は本発明による燃料噴射装置の一実施例のブロッ
ク構成図、第２図は演鋒処理部の処理内容を説明するフ
ローヂャート、第３図は絞り弁開度が小開状態から大開
状態に変化する場合で、絞り弁が急開する場合の機関特
性図、第４図は絞り弁が申開状態から大開状態に変化す
る場合で、絞り弁が急開する場合の機関特性図、第５図
は絞り弁開度が一定で、負荷が急増する場合の機関特性
図、第６図は従来方式において、絞り弁開度が申開状態
から大開状態に変化する場合で、絞り弁が急開する場合
の機関特性図、第７図は従来方式において、絞り弁開度
が一定で、負荷が急増する場合の機関特性図である ユ・・・燃料噴射装置本体 ２・・・Ａ／Ｄコンバータ
３・・・演算処理部 ４・・・カウンタタイマ５
・・・噴射弁ドライバ ６・・・ＲＡＭ７・・・リセ
ットタイマ ８・・・ＲＯＭ９・・・安定化電源
１０・・・バッテリＵ・・・内燃機関 １
２・・・シリンダブロック１３・・・ビス１ヘン
１４・・・燃料室１５・・・吸気バルブ １
６・・・排気バルブ１７・・・吸気管 １８
・・・排気管１つ・・・絞り弁 ２０・・・
吸気弁駆動カム２１・・・回転数検出センサ ２２・・
・温度センサ２３・・・インジェクタ ２４・・・絞り弁開度センサ 特訂出願人 三國工業株式会社 代理人 弁理士 石 井 紀 男 荒１図 第２図 范６図
ク構成図、第２図は演鋒処理部の処理内容を説明するフ
ローヂャート、第３図は絞り弁開度が小開状態から大開
状態に変化する場合で、絞り弁が急開する場合の機関特
性図、第４図は絞り弁が申開状態から大開状態に変化す
る場合で、絞り弁が急開する場合の機関特性図、第５図
は絞り弁開度が一定で、負荷が急増する場合の機関特性
図、第６図は従来方式において、絞り弁開度が申開状態
から大開状態に変化する場合で、絞り弁が急開する場合
の機関特性図、第７図は従来方式において、絞り弁開度
が一定で、負荷が急増する場合の機関特性図である ユ・・・燃料噴射装置本体 ２・・・Ａ／Ｄコンバータ
３・・・演算処理部 ４・・・カウンタタイマ５
・・・噴射弁ドライバ ６・・・ＲＡＭ７・・・リセ
ットタイマ ８・・・ＲＯＭ９・・・安定化電源
１０・・・バッテリＵ・・・内燃機関 １
２・・・シリンダブロック１３・・・ビス１ヘン
１４・・・燃料室１５・・・吸気バルブ １
６・・・排気バルブ１７・・・吸気管 １８
・・・排気管１つ・・・絞り弁 ２０・・・
吸気弁駆動カム２１・・・回転数検出センサ ２２・・
・温度センサ２３・・・インジェクタ ２４・・・絞り弁開度センサ 特訂出願人 三國工業株式会社 代理人 弁理士 石 井 紀 男 荒１図 第２図 范６図
Claims (5)
- （１）内燃機関の運転状態を検出し、前記運転状態に対
応して供給燃料量を制御する火花点火内燃機関用燃料噴
射装置において、下記手段を備えたことを特徴とする燃
料噴射装置。 ［１］機関の運転状態を示す情報を取込み、前記情報を
もとにして略一定周期毎に吸入空気量又は基本燃料供給
量、もしくは前記した２量に対応する物理量を計算する
第１の演算手段、 ［２］前記演算手段によって演算された演算結果を記憶
する記憶手段、 ［３］前記記憶手段によって記憶された演算結果と前記
第１の演算手段によって新たに演算された演算結果とを
比較し、その差分を演算する第２の演算手段、 ［４］前記第２の演算手段から求めた差分と所定の基準
値とを比較し、その差分が基準値を越えた時に、前記基
本燃料供給量に対して補正量を付加する手段、 - （２）機関の運転状態として取込まれた情報は、少なく
とも機関回転速度及び絞り弁開度を含むものであること
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射装置
。 - （３）第１の演算手段によって演算される物理量は、電
気的に作動する燃料噴射弁に印加するためのパルス時間
幅に対応する量であることを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の燃料噴射装置。 - （４）燃料供給量の補正は、臨時噴射によって行なわれ
、機関の回転と非同期的な増量補正であることを特徴す
る特許請求の範囲第１項記載の燃料噴射装置。 - （５）燃料供給量の補正は、同期噴射によって行なわれ
、機関の回転と同期的な噴射供給される燃料を増分して
行なわれる増量補正であることを特徴する特許請求の範
囲第１項記載の燃料噴射装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15702985A JPS6220643A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15702985A JPS6220643A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6220643A true JPS6220643A (ja) | 1987-01-29 |
Family
ID=15640625
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15702985A Pending JPS6220643A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6220643A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0252940U (ja) * | 1988-10-12 | 1990-04-17 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58174130A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
| JPS58206845A (ja) * | 1982-05-26 | 1983-12-02 | Mikuni Kogyo Co Ltd | 電子制御式燃料供給装置 |
| JPS59185829A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-22 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS6062627A (ja) * | 1983-09-14 | 1985-04-10 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射量補正方法 |
-
1985
- 1985-07-18 JP JP15702985A patent/JPS6220643A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58174130A (ja) * | 1982-04-06 | 1983-10-13 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給制御装置 |
| JPS58206845A (ja) * | 1982-05-26 | 1983-12-02 | Mikuni Kogyo Co Ltd | 電子制御式燃料供給装置 |
| JPS59185829A (ja) * | 1983-04-05 | 1984-10-22 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS6062627A (ja) * | 1983-09-14 | 1985-04-10 | Toyota Motor Corp | 燃料噴射量補正方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0252940U (ja) * | 1988-10-12 | 1990-04-17 |
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