JPS6219689A - 非共沸混合媒体用蒸発器 - Google Patents
非共沸混合媒体用蒸発器Info
- Publication number
- JPS6219689A JPS6219689A JP15696885A JP15696885A JPS6219689A JP S6219689 A JPS6219689 A JP S6219689A JP 15696885 A JP15696885 A JP 15696885A JP 15696885 A JP15696885 A JP 15696885A JP S6219689 A JPS6219689 A JP S6219689A
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- JP
- Japan
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- medium
- evaporator
- tube bundle
- heat transfer
- heat
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- Details Of Heat-Exchange And Heat-Transfer (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は複数の伝熱管を有するシェルアンドチューブ型
の非共沸混合媒体用蒸発器に関する。
の非共沸混合媒体用蒸発器に関する。
本明細書における「蒸発器」の用語はヒートポンプ装置
などで用いられる狭義の蒸発器に限定されることなく、
石油精製プラント、一般化学工業プラントなどで使用さ
れるところの液体物質を蒸発させる機能を持った熱交換
器の一種である装置も含めて指称する。
などで用いられる狭義の蒸発器に限定されることなく、
石油精製プラント、一般化学工業プラントなどで使用さ
れるところの液体物質を蒸発させる機能を持った熱交換
器の一種である装置も含めて指称する。
ここで、非共沸混合媒体を蒸発させるための蒸発器がど
のような形で使われるかを理解するために、例としてヒ
ートポンプ装置の場合について説明する。第５図は非共
沸混合媒体を用いたヒートポンプ装置のサイクル構成図
であり、装置の高効率化を実現できるため最近特に注目
されているものである。同図中９は圧縮機、１０は凝縮
器、１１は膨張弁、１２は蒸発器で各装置はパイプＰを
介して非共沸混合媒体が封入されている。
のような形で使われるかを理解するために、例としてヒ
ートポンプ装置の場合について説明する。第５図は非共
沸混合媒体を用いたヒートポンプ装置のサイクル構成図
であり、装置の高効率化を実現できるため最近特に注目
されているものである。同図中９は圧縮機、１０は凝縮
器、１１は膨張弁、１２は蒸発器で各装置はパイプＰを
介して非共沸混合媒体が封入されている。
圧縮機９で圧縮された媒体は、凝縮器ｌＯで高温水とし
て外部に供給される被加熱流体Ｈと熱交換され、高圧状
態で凝縮する。
て外部に供給される被加熱流体Ｈと熱交換され、高圧状
態で凝縮する。
液化された媒体は膨張弁１１で減圧されて蒸発器１２に
導かれ、ここで媒体は工場温排水などの低温熱源流体り
によって加熱されて低圧状態で蒸発し、再び圧縮機９へ
供給される。第５図のヒートポンプ装置内に封入されて
いる非共沸混合媒体は沸点の異なる２種類以上の媒体を
混合させたもので、気相と液相の組成が異なり、一定圧
力のもとで蒸発、凝縮させた場合でもその相変化過程で
温度変化を生じるような媒体である。
導かれ、ここで媒体は工場温排水などの低温熱源流体り
によって加熱されて低圧状態で蒸発し、再び圧縮機９へ
供給される。第５図のヒートポンプ装置内に封入されて
いる非共沸混合媒体は沸点の異なる２種類以上の媒体を
混合させたもので、気相と液相の組成が異なり、一定圧
力のもとで蒸発、凝縮させた場合でもその相変化過程で
温度変化を生じるような媒体である。
さて、以上に説明したヒートポンプ装置では凝縮器１０
と蒸発器１２という２つの熱交換器が使用されるが、そ
のうち前者の凝縮器１０については熱交換過程の温度差
による不可逆損失の低減を目的として媒体と被加熱流体
Ｈとが対向して流れる二相流型の熱交換器が使用される
。一方、後者の蒸発器１２については工場温排水などの
低温の熱源流体りが大量に存在する場合には必ずしも二
相流型にする必要がないため、蒸発器内での媒体の圧力
損失を生じない浸漬型の満液式蒸発器が非共沸混合媒体
用蒸発器として使用される。
と蒸発器１２という２つの熱交換器が使用されるが、そ
のうち前者の凝縮器１０については熱交換過程の温度差
による不可逆損失の低減を目的として媒体と被加熱流体
Ｈとが対向して流れる二相流型の熱交換器が使用される
。一方、後者の蒸発器１２については工場温排水などの
低温の熱源流体りが大量に存在する場合には必ずしも二
相流型にする必要がないため、蒸発器内での媒体の圧力
損失を生じない浸漬型の満液式蒸発器が非共沸混合媒体
用蒸発器として使用される。
この型の蒸発器１２は古くから単−成分媒体用の蒸発器
として広く使用されてきたものであり、例えば第６図、
第７図に示す如く構成されている。
として広く使用されてきたものであり、例えば第６図、
第７図に示す如く構成されている。
すなわち、細心を水平方向にして配置した円筒形の外殻
４の左側開口および右側開口を蓋体１３ａ１３ｂによっ
てそれぞれ閉塞させて蒸発室ｌを形成し、この蒸発室１
の下部および上部には単数あるいは複数２の媒体供給口
１４（第６図では２個）および蒸気取出口１５（第６図
では２個）が配設されている。前記蒸発室ｌ内には複数
本の伝熱管１６からなる伝熱管束２が上記蓋体１３ａ、
１３ｂを貫通する形で水平に配備されている。前記伝熱
管束２の一端開口側、つまりは前記蓋体１３Ｈの左側に
は熱源流体りの取入室１７ａが設けられ、伝熱管束２の
他端開口側、つまりは前記蓋体１３ｂの右側には熱源流
体りの取出室１７ｂが設けられている。これらの取入室
１７ａおよび取出室１７ｂは伝熱管束２を介して連通し
ており、熱源流体りはこの取入室１７ａから伝熱管束２
を構成する伝熱管１６内に導入され、その後上記取出口
１７ｂより外部へ導出されるものとなっている。
４の左側開口および右側開口を蓋体１３ａ１３ｂによっ
てそれぞれ閉塞させて蒸発室ｌを形成し、この蒸発室１
の下部および上部には単数あるいは複数２の媒体供給口
１４（第６図では２個）および蒸気取出口１５（第６図
では２個）が配設されている。前記蒸発室ｌ内には複数
本の伝熱管１６からなる伝熱管束２が上記蓋体１３ａ、
１３ｂを貫通する形で水平に配備されている。前記伝熱
管束２の一端開口側、つまりは前記蓋体１３Ｈの左側に
は熱源流体りの取入室１７ａが設けられ、伝熱管束２の
他端開口側、つまりは前記蓋体１３ｂの右側には熱源流
体りの取出室１７ｂが設けられている。これらの取入室
１７ａおよび取出室１７ｂは伝熱管束２を介して連通し
ており、熱源流体りはこの取入室１７ａから伝熱管束２
を構成する伝熱管１６内に導入され、その後上記取出口
１７ｂより外部へ導出されるものとなっている。
しかして、媒体供給口１４を介して蒸発室ｌ内に非共沸
混合媒体７（ヒートポンプ装置では気液二相状態）を供
給して前記伝熱管束２を媒体液中に浸らせると共に伝熱
管束２の各伝熱’ｉ１６内に熱源流体りを通流せしめる
と蒸発室１内の非共沸混合媒体液５は上記熱源流体りに
よって加熱され、沸騰蒸発する。発生した非共沸混合媒
体の蒸気１８は蒸発室ｌの上部に設けられている前記蒸
気取出口１５から外部へ取出され、かくして蒸発器とし
ての機能を発揮する。
混合媒体７（ヒートポンプ装置では気液二相状態）を供
給して前記伝熱管束２を媒体液中に浸らせると共に伝熱
管束２の各伝熱’ｉ１６内に熱源流体りを通流せしめる
と蒸発室１内の非共沸混合媒体液５は上記熱源流体りに
よって加熱され、沸騰蒸発する。発生した非共沸混合媒
体の蒸気１８は蒸発室ｌの上部に設けられている前記蒸
気取出口１５から外部へ取出され、かくして蒸発器とし
ての機能を発揮する。
しかしながら、このような蒸発器１２においては伝熱管
束２の一部（第７図に一点鎖線にで囲って示す）に媒体
液の自然循環渦１９が発生するため、その部分に外部よ
り供給された非共沸混合媒体が到達しに＜＜、蒸発室１
内に媒体の組成分布、温度分布が発生し易かった。その
媒体の組成分布、温度分布の発生は結果として蒸発器１
２の熱交換性能の低下を櫂なうための蒸発器１２の大型
化や、ヒートポンプ装置内での媒体組成の偏りによる装
置特性の変化などを引起すため、非共沸混合媒体用蒸発
器の技術上の重要な問題になっていた。
束２の一部（第７図に一点鎖線にで囲って示す）に媒体
液の自然循環渦１９が発生するため、その部分に外部よ
り供給された非共沸混合媒体が到達しに＜＜、蒸発室１
内に媒体の組成分布、温度分布が発生し易かった。その
媒体の組成分布、温度分布の発生は結果として蒸発器１
２の熱交換性能の低下を櫂なうための蒸発器１２の大型
化や、ヒートポンプ装置内での媒体組成の偏りによる装
置特性の変化などを引起すため、非共沸混合媒体用蒸発
器の技術上の重要な問題になっていた。
ここで、蒸発室１内における媒体の温度分布、組成分布
の発生とその影響について２成分（ＡとＢ）からなる非
共沸混合媒体を例にとって説明する。第８図はその混合
媒体の一定圧力Ｐ＝Ｐｏに量分率を意味する。Ｘム二〇
（Ｂ成分のみ）におけるｔＢ１Ｘ人＝１（Ａ成分のみ）
におけるｔＡはそれぞれＢ成分とＡ成分の圧力ＰＯにお
ける飽和温度であり、図では人の方が飽和温度が低い、
つまりは蒸発し易いようになっている。図にはＸ人＝０
；ｔ＝宜Ｂ、Ｘ＊＝１ ； ｔ＝ｔムの２点を通る２本
の曲線が描かれている。上の曲線Ｍは気相線とよばれ、
下の曲線Ｎは液相線と言う。平衡状態では気相線より上
の領域では混合媒体は蒸気のみ、また液相線より下の領
域では液体しか存在し得ない。両曲線の間の領域は液体
、気体の共存領域である。
の発生とその影響について２成分（ＡとＢ）からなる非
共沸混合媒体を例にとって説明する。第８図はその混合
媒体の一定圧力Ｐ＝Ｐｏに量分率を意味する。Ｘム二〇
（Ｂ成分のみ）におけるｔＢ１Ｘ人＝１（Ａ成分のみ）
におけるｔＡはそれぞれＢ成分とＡ成分の圧力ＰＯにお
ける飽和温度であり、図では人の方が飽和温度が低い、
つまりは蒸発し易いようになっている。図にはＸ人＝０
；ｔ＝宜Ｂ、Ｘ＊＝１ ； ｔ＝ｔムの２点を通る２本
の曲線が描かれている。上の曲線Ｍは気相線とよばれ、
下の曲線Ｎは液相線と言う。平衡状態では気相線より上
の領域では混合媒体は蒸気のみ、また液相線より下の領
域では液体しか存在し得ない。両曲線の間の領域は液体
、気体の共存領域である。
ここで為第８図中に点ｉで示される二相状態０非共沸混
合媒体（媒体温度ｔｉ、Ａ＄、分の重量分率ＸＡ ｉ）
が第６図、第７図に示した蒸発器１２に供給され、熱源
流体りによって加熱された場合を想定する。もし、仮に
その混合媒体が蒸発室ｌ内に均一に分散供給され、蒸発
器１２内で撹拌が十分になされているとすると蒸発室ｌ
内の媒体液５はほぼ第８図中の点ａで示される状態、す
なわちＡ成分重量分率がＸＡ Ｌ、媒体温度がｔｒ、に
なり、蒸発器からは点すで示される蒸気が外部に取出さ
れる。しかしながら、実際の蒸発器１２にあっては第７
図に示す如く伝熱管束２の左右上部付近（一点鎖ｉＫで
囲った部分）に媒体液の自然循環渦１９が発生し、その
箇所に成分ＸＡｉの媒体が到達しにくくなり、蒸発し易
いＡ成分の３ｔｔｆ分率が小さくなった媒体液が存在す
る。例えば第８図の点Ｃで示されるような状態であり、
Ａ成分のその媒体温度ｔＩ′は第８図よりわかるように
媒体が十分撹拌された場合に得られる媒体温度ｔＬされ
ている伝熱管１６が伝熱にあまり寄与しなくなり、伝熱
管１６の表面全部を有効に利用できなくなる。そのため
、従来の非共沸混合媒体用の蒸発器１２にあっては伝熱
管１６の本数を増やしたりして伝熱面積を余分に取らな
ければならず１その結果蒸発器１２自体が大型のものに
なってしまった。
合媒体（媒体温度ｔｉ、Ａ＄、分の重量分率ＸＡ ｉ）
が第６図、第７図に示した蒸発器１２に供給され、熱源
流体りによって加熱された場合を想定する。もし、仮に
その混合媒体が蒸発室ｌ内に均一に分散供給され、蒸発
器１２内で撹拌が十分になされているとすると蒸発室ｌ
内の媒体液５はほぼ第８図中の点ａで示される状態、す
なわちＡ成分重量分率がＸＡ Ｌ、媒体温度がｔｒ、に
なり、蒸発器からは点すで示される蒸気が外部に取出さ
れる。しかしながら、実際の蒸発器１２にあっては第７
図に示す如く伝熱管束２の左右上部付近（一点鎖ｉＫで
囲った部分）に媒体液の自然循環渦１９が発生し、その
箇所に成分ＸＡｉの媒体が到達しにくくなり、蒸発し易
いＡ成分の３ｔｔｆ分率が小さくなった媒体液が存在す
る。例えば第８図の点Ｃで示されるような状態であり、
Ａ成分のその媒体温度ｔＩ′は第８図よりわかるように
媒体が十分撹拌された場合に得られる媒体温度ｔＬされ
ている伝熱管１６が伝熱にあまり寄与しなくなり、伝熱
管１６の表面全部を有効に利用できなくなる。そのため
、従来の非共沸混合媒体用の蒸発器１２にあっては伝熱
管１６の本数を増やしたりして伝熱面積を余分に取らな
ければならず１その結果蒸発器１２自体が大型のものに
なってしまった。
また、蒸発器１２内に媒体の組成分布が発生すると前述
の熱交換性能の低下とは別の意味で易だ都合の悪いこと
が生じる。すなわち、その分布の度合を定量的に予測す
ることが極めて困難であるため、その蒸発器１２を例え
ばヒートポンプ装置などのシステムに組込んだ場合、媒
体組成の偏在のために実際に装置内を循環する媒体の組
成を把握できなσ１、つまりは装置特性を正確に予測で
きないという問題があった。
の熱交換性能の低下とは別の意味で易だ都合の悪いこと
が生じる。すなわち、その分布の度合を定量的に予測す
ることが極めて困難であるため、その蒸発器１２を例え
ばヒートポンプ装置などのシステムに組込んだ場合、媒
体組成の偏在のために実際に装置内を循環する媒体の組
成を把握できなσ１、つまりは装置特性を正確に予測で
きないという問題があった。
本発明は上記事情を考慮してなされたもので、その目的
とするところは蒸発器内の媒体の組成分布を解消し、熱
交換性能の良好な非共沸混合媒体用蒸発器を提供するこ
とにある。
とするところは蒸発器内の媒体の組成分布を解消し、熱
交換性能の良好な非共沸混合媒体用蒸発器を提供するこ
とにある。
本発明は媒体が供給される蒸発室内に複数の伝熱管から
なる伝熱管束を配設し、前記伝熱管内に熱源流体を通流
して前記媒体を加熱沸騰せしめる蒸発器において、前記
蒸発室内の前記伝熱管束の長手方向に沿って前記伝熱管
束の側面を囲う形に少なくとも２枚以上の整流板を配設
し、前記蒸発室の外殻と前記整流板との間に前記媒体の
再循環流路を確保することのできるものである。
なる伝熱管束を配設し、前記伝熱管内に熱源流体を通流
して前記媒体を加熱沸騰せしめる蒸発器において、前記
蒸発室内の前記伝熱管束の長手方向に沿って前記伝熱管
束の側面を囲う形に少なくとも２枚以上の整流板を配設
し、前記蒸発室の外殻と前記整流板との間に前記媒体の
再循環流路を確保することのできるものである。
本発明によれば、従来の蒸発器で生じていた媒体の組成
分布を解消し、蒸発器の熱交換性能を向上させることが
できる。
分布を解消し、蒸発器の熱交換性能を向上させることが
できる。
以下、本発明の詳細を図示の実施例を参照して説明する
。第１図、第２図は本発明の第１の実施例である非共沸
混合媒体用蒸発器の概略構成を示す図である。同実施例
の構成は先に従来例で示した蒸発器１２と略同−の構成
となっており、第６図、第７図に示した蒸発器１２と同
一の部分には同一符号を付し、ここでの説明は省略する
。
。第１図、第２図は本発明の第１の実施例である非共沸
混合媒体用蒸発器の概略構成を示す図である。同実施例
の構成は先に従来例で示した蒸発器１２と略同−の構成
となっており、第６図、第７図に示した蒸発器１２と同
一の部分には同一符号を付し、ここでの説明は省略する
。
第１図、第２図に示した本発明の＠ｌの実施例である非
共沸混合媒体用蒸発器２０が先に第６図、第７図で説明
した従来の非共沸混合媒体用蒸発器１２と異なる点は蒸
発室１内の伝熱管束２の長手方向に沿って伝熱管束２の
側面を囲う形に２板の整流板３を配設し、蒸発室１の外
殻４と整流板３との間に媒体液５の再循環流路６を確保
したことにある。この整流板３の設置により、従来の蒸
発器１２で発生していた伝熱管束２左右上部近傍の自然
循環渦１９がなくなり媒体組成の不均一を解消すること
ができる。
共沸混合媒体用蒸発器２０が先に第６図、第７図で説明
した従来の非共沸混合媒体用蒸発器１２と異なる点は蒸
発室１内の伝熱管束２の長手方向に沿って伝熱管束２の
側面を囲う形に２板の整流板３を配設し、蒸発室１の外
殻４と整流板３との間に媒体液５の再循環流路６を確保
したことにある。この整流板３の設置により、従来の蒸
発器１２で発生していた伝熱管束２左右上部近傍の自然
循環渦１９がなくなり媒体組成の不均一を解消すること
ができる。
その結果、伝熱管束２の全表面積を熱伝達に有効に使え
るため蒸発器の小型化が実現できる。またヒートポンプ
装置等の熱機器に本発明の蒸発器２０を組込んだ場合に
は蒸発器２０内に組成の異なる媒体の偏在がないことか
ら装置の性能予測が容易となる。
るため蒸発器の小型化が実現できる。またヒートポンプ
装置等の熱機器に本発明の蒸発器２０を組込んだ場合に
は蒸発器２０内に組成の異なる媒体の偏在がないことか
ら装置の性能予測が容易となる。
第３図、第４図は本発明の第２の実施例である非共沸混
合媒体用蒸発器の概略構成を示す図である。第３図、第
４図に示した第２の実施例が先に第１図、第２図を参照
して説明した第１の実施例と異なる点は外部から供給さ
れた非共沸混合媒体７を整流板３で囲まれた伝熱管束２
の下部に均一に分散させる表面に多数の孔２１を有する
長方形状平板からなる媒体分散機構（この場合は分散板
８）を整流板３と媒体供給口１４の間で蒸発室ｌ内の下
部に固定配備したことにある。第４図に示す如くこの媒
体分散機構は外部から供給される媒体７が前記再循環流
路６へ直接流れ込まないように遮へい部２２を整流板３
に狭まれた部分下部に設けた構造になっている。このよ
うな構造にすることによって先の実施例で説明した本発
明の作用効果はより優れたものとなり、高性能な非共沸
混合媒体用蒸発器を実現することができる。
合媒体用蒸発器の概略構成を示す図である。第３図、第
４図に示した第２の実施例が先に第１図、第２図を参照
して説明した第１の実施例と異なる点は外部から供給さ
れた非共沸混合媒体７を整流板３で囲まれた伝熱管束２
の下部に均一に分散させる表面に多数の孔２１を有する
長方形状平板からなる媒体分散機構（この場合は分散板
８）を整流板３と媒体供給口１４の間で蒸発室ｌ内の下
部に固定配備したことにある。第４図に示す如くこの媒
体分散機構は外部から供給される媒体７が前記再循環流
路６へ直接流れ込まないように遮へい部２２を整流板３
に狭まれた部分下部に設けた構造になっている。このよ
うな構造にすることによって先の実施例で説明した本発
明の作用効果はより優れたものとなり、高性能な非共沸
混合媒体用蒸発器を実現することができる。
第１図は、本発明の第１の実施例の概略構成を示す断面
図、第２図は第１図の矢視Ｘ−Ｘ断面を示す断面図、第
３図は本発明の第二の実施例の概略構成を示す断面図、
第４図は第３図の矢視Ｘ −Ｘ断面を示す断面図、第５
図は非共沸混合媒体用蒸発器に関する従来技術を説明す
るためのヒートポンプ装置のサイクル構成図、第６図は
ヒートポンプ装置に使用される従来の非共沸混合媒体用
蒸発器の概略構成を示す断面図、第７図は第６図の矢視
Ｘ−ｘ断面を示す図、第８図は、非共沸混合媒体の気液
平衡関係を示す状態線図である。 １・・・蒸発室、２・・・伝熱管束、３・・・整流板、
４・・・蒸発室の外殻、５・・・媒体液、６・・・再循
環流路、７・・・非共沸混合媒体、８・・・媒体分散機
構、Ｌ・・・熱源流体。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 竹 花 喜久男 第 ２ 図 第３図 第４図 第 ５ 図 第 ６ 図 第 ７ 図
図、第２図は第１図の矢視Ｘ−Ｘ断面を示す断面図、第
３図は本発明の第二の実施例の概略構成を示す断面図、
第４図は第３図の矢視Ｘ −Ｘ断面を示す断面図、第５
図は非共沸混合媒体用蒸発器に関する従来技術を説明す
るためのヒートポンプ装置のサイクル構成図、第６図は
ヒートポンプ装置に使用される従来の非共沸混合媒体用
蒸発器の概略構成を示す断面図、第７図は第６図の矢視
Ｘ−ｘ断面を示す図、第８図は、非共沸混合媒体の気液
平衡関係を示す状態線図である。 １・・・蒸発室、２・・・伝熱管束、３・・・整流板、
４・・・蒸発室の外殻、５・・・媒体液、６・・・再循
環流路、７・・・非共沸混合媒体、８・・・媒体分散機
構、Ｌ・・・熱源流体。 代理人 弁理士 則 近 憲 佑 同 竹 花 喜久男 第 ２ 図 第３図 第４図 第 ５ 図 第 ６ 図 第 ７ 図
Claims (2)
- （１）媒体が供給される蒸発室の外殻内に複数の伝熱管
からなる伝熱管束を配設し、前記伝熱管内に熱源流体を
通流して前記媒体を加熱沸騰せしめる蒸発器において、
前記伝熱管束の長手方向に沿つて、前記媒体の再循環流
路を確保する整流板を配設したことを特徴とする非共沸
混合媒体用蒸発器。 - （２）外殻を、外殻部と、この外殻部の中の蒸発室内に
供給される媒体が伝熱管束の下部に略均一に分散させ、
かつ整流板で確保した再循環流路に容易に流れ込まない
よう、蒸発室内の下部に配備した媒体分散機構とで構成
したことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の非共
沸混合媒体用蒸発器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15696885A JPS6219689A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 非共沸混合媒体用蒸発器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15696885A JPS6219689A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 非共沸混合媒体用蒸発器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6219689A true JPS6219689A (ja) | 1987-01-28 |
Family
ID=15639256
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15696885A Pending JPS6219689A (ja) | 1985-07-18 | 1985-07-18 | 非共沸混合媒体用蒸発器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6219689A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015518953A (ja) * | 2012-06-06 | 2015-07-06 | リンデ アクチエンゲゼルシャフトＬｉｎｄｅ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | 伝熱器 |
-
1985
- 1985-07-18 JP JP15696885A patent/JPS6219689A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015518953A (ja) * | 2012-06-06 | 2015-07-06 | リンデ アクチエンゲゼルシャフトＬｉｎｄｅ Ａｋｔｉｅｎｇｅｓｅｌｌｓｃｈａｆｔ | 伝熱器 |
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