JPS62170418A - 軸受製造法 - Google Patents
軸受製造法Info
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- JPS62170418A JPS62170418A JP1076886A JP1076886A JPS62170418A JP S62170418 A JPS62170418 A JP S62170418A JP 1076886 A JP1076886 A JP 1076886A JP 1076886 A JP1076886 A JP 1076886A JP S62170418 A JPS62170418 A JP S62170418A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は高強度軸受メタルを製造するだめの軸受製造法
に関するものである。
に関するものである。
従来、ホワイトメタルを裏金にライニングするためには
予め錫あるいは半田メッキを施工し、置注ぎ法又は遠心
鋳造法によってホワイトメタルをライニングして（・だ
。しかし、これらの方法で製造されたライニングメタル
のミクロ組織は偏析、ガス欠陥が老く、しかも結晶粒が
粗大組織から構成されているので、メタルの疲労強度が
低く、耐久性に問題があった。
予め錫あるいは半田メッキを施工し、置注ぎ法又は遠心
鋳造法によってホワイトメタルをライニングして（・だ
。しかし、これらの方法で製造されたライニングメタル
のミクロ組織は偏析、ガス欠陥が老く、しかも結晶粒が
粗大組織から構成されているので、メタルの疲労強度が
低く、耐久性に問題があった。
この為、メタルの微細組織化のために、特公昭３３−９
２５８号に錫基ホワイトメタル合金にＴｅを０．０３〜
０．１チ添加する製造法が提案されている。
２５８号に錫基ホワイトメタル合金にＴｅを０．０３〜
０．１チ添加する製造法が提案されている。
しかし拳法で製造した合金を急冷凝固して製造すれば、
更に微細化組゛織が計れる見通しがある。
更に微細化組゛織が計れる見通しがある。
更にメタルの品質改善として特公昭５４−４４６６２号
にプラズマアーク溶接工法を利用し、溶加材としてホワ
イトメタルのフィラーワイヤーを用い、不活性ガスのア
ルゴンにてシールドを行（・、同時に裏金側から水冷し
て、裏金に肉盛する軸受製造法が提案されている。
にプラズマアーク溶接工法を利用し、溶加材としてホワ
イトメタルのフィラーワイヤーを用い、不活性ガスのア
ルゴンにてシールドを行（・、同時に裏金側から水冷し
て、裏金に肉盛する軸受製造法が提案されている。
本発明は従来の鋳造時の粗大組織を微細化組織とし、且
つ、軸受メタルの耐久性向上を計るための軸受製造法を
提供せんとするものである。
つ、軸受メタルの耐久性向上を計るための軸受製造法を
提供せんとするものである。
本発明では軸受メタルの微細化組織並びに該メタルの強
化を計るために、あらかじめ荒加工した軸受メタルの表
面に例えばＡｇある（・はＴｅを塗布若しくばその薄板
を貼合せ、レーザビーム照射にて再溶融した後、当該部
を急冷凝固せしめることを特徴とするものである。
化を計るために、あらかじめ荒加工した軸受メタルの表
面に例えばＡｇある（・はＴｅを塗布若しくばその薄板
を貼合せ、レーザビーム照射にて再溶融した後、当該部
を急冷凝固せしめることを特徴とするものである。
最近実用化されたレーザ加工機は熱源がレーザビームか
ら成るクリーンエネルギーである。
ら成るクリーンエネルギーである。
レーザはコーヒレントな光であり、大気中に直進伝播し
、かつレンズや凹面鏡で微小スポットに集光できるので
、狭幅な溶込みの深い溶接部や切断あるいは表面焼入工
法等へと適用範囲が拡大されている。
、かつレンズや凹面鏡で微小スポットに集光できるので
、狭幅な溶込みの深い溶接部や切断あるいは表面焼入工
法等へと適用範囲が拡大されている。
例えば、炭素鋼等のレーザによる焼入工法はスポット径
の小さいビームを走行速度数ｃｍ’ｓ前後で移動させ、
表面近傍を急熱、急冷することによりマルテンサイト化
するプロセスであり、非常に微細なマルテンサイト組織
を形成することができるものである。
の小さいビームを走行速度数ｃｍ’ｓ前後で移動させ、
表面近傍を急熱、急冷することによりマルテンサイト化
するプロセスであり、非常に微細なマルテンサイト組織
を形成することができるものである。
本発明はメタル組織の微細化を計る手段として上記レー
ザ工法を採用するものである。
ザ工法を採用するものである。
一方、本発明ではメタルの組織微細化と共に強化を計る
ことが目的であり、そのために錫基ホワイトメタル中に
メタル強化元素としてＡｇ。
ことが目的であり、そのために錫基ホワイトメタル中に
メタル強化元素としてＡｇ。
Ｔｅを微量添加するが、この添加によりＡｇ、Ｔｅが素
地中に固溶し且つ素地組織を微細化すると共に、素地の
強化を計る。
地中に固溶し且つ素地組織を微細化すると共に、素地の
強化を計る。
本発明におけるレーザビーム工法はあらかじめ錫基ホワ
イトメタル合金を置注ぎ法若しくは遠心鋳造法にてライ
ニングしたライニングメタルの荒加工後に適用する。第
１図とそのＡ−Ａ矢視図である第２図に、円筒裏金の内
面側にホワイトメタルＷＪＴ相当材をライニングした軸
受に採用した場合のレーザ工法の１例を示す。
イトメタル合金を置注ぎ法若しくは遠心鋳造法にてライ
ニングしたライニングメタルの荒加工後に適用する。第
１図とそのＡ−Ａ矢視図である第２図に、円筒裏金の内
面側にホワイトメタルＷＪＴ相当材をライニングした軸
受に採用した場合のレーザ工法の１例を示す。
第１，２図において、レーザビーム工法施工前に鋼製の
円筒裏金（２）内面側に錫メッキを施し、次にホワイト
メタルを遠心鋳造法にてライニング後、荒加工により所
定厚さのライニングメタル（３）を得る。その後メタル
表層部には第３図に示すように例えばＡｇペーストを塗
布する（ＡｇペーストはＡｇ−１００ｍｅｓｈ、エボキ
ン樹脂とシンナーで混合したもの）。
円筒裏金（２）内面側に錫メッキを施し、次にホワイト
メタルを遠心鋳造法にてライニング後、荒加工により所
定厚さのライニングメタル（３）を得る。その後メタル
表層部には第３図に示すように例えばＡｇペーストを塗
布する（ＡｇペーストはＡｇ−１００ｍｅｓｈ、エボキ
ン樹脂とシンナーで混合したもの）。
上記裏金（２）を定速回転機構を有するローラ（１）上
に設置後レーザビーム（５）を折返し鏡（６）とレンズ
（７）にて軸受端部に集光するように調整する。
に設置後レーザビーム（５）を折返し鏡（６）とレンズ
（７）にて軸受端部に集光するように調整する。
尚、溶接施工時には裏金背面から冷却する為の冷却装置
を具備している（図示路）。
を具備している（図示路）。
ローラ（１）上の裏金（２）を一定速度にて回転すると
共に、レーザビーム（５）も裏金（２）端部から軸方向
に一定速度にて移動させ、例えば表１に示すレーザの施
工条件にて再溶融部のアルゴンガスシールドを行い、且
つ、裏金（２）を冷却しながら、全周に亘ってメタル（
３）表層側から狭幅のレーザビーム（５）にて再溶融し
、且つ急冷凝固した。
共に、レーザビーム（５）も裏金（２）端部から軸方向
に一定速度にて移動させ、例えば表１に示すレーザの施
工条件にて再溶融部のアルゴンガスシールドを行い、且
つ、裏金（２）を冷却しながら、全周に亘ってメタル（
３）表層側から狭幅のレーザビーム（５）にて再溶融し
、且つ急冷凝固した。
表１゜
上記工法を用いてメタル強化元素としてＡｇ 。
Ｔｅの単独添加した場合の効果について説明する。
尚、表２に化学成分と引張試験結果を示す。
表２゜
（１１Ａｇ添加の場合
第４，５図に光学顕微鏡にて観察したＣｕ６Ｓａｑ６（
ε相）の長さと従来品、Ａｇ及びＴｅ添加量との関係を
示す。
ε相）の長さと従来品、Ａｇ及びＴｅ添加量との関係を
示す。
レーザ溶融品のＣｕ６Ｓｎ５の長さは遠心鋳造品に比べ
てＡと著しく微細化している。更ＫＡｇを添加したレー
ザ溶融品はレーザ溶融品のま瓦に比べて、Ａｇ１．２％
まで添加量の増加と共にＣｕ６Ｓｎ５が微細化する。ま
た、引張強さもＡｇ添加の増加と共に上昇していること
が分かる。
てＡと著しく微細化している。更ＫＡｇを添加したレー
ザ溶融品はレーザ溶融品のま瓦に比べて、Ａｇ１．２％
まで添加量の増加と共にＣｕ６Ｓｎ５が微細化する。ま
た、引張強さもＡｇ添加の増加と共に上昇していること
が分かる。
以上の結果から実用上のＡｇ添加重は０２〜１．２重量
％と判断する。
％と判断する。
尚、Ａｇ０．２％以下ではメタルの微細化組織且つ、強
化の効果が少ない。Ａｇ １．２％以上ではコストアッ
プとなり実用的でない。
化の効果が少ない。Ａｇ １．２％以上ではコストアッ
プとなり実用的でない。
［２）Ｔｅ添加の場合
Ｔｅを添加したレーザ溶融品のＣｕ６Ｓｎ５の長さはレ
ーザ溶融品のま−に比べてＴｅ０．８％まで添加量の増
加と共に微細化し、それ以上になるとＣｕ６Ｓｎ５が成
長している。また引張強さはＴｅ０７％添加のものが最
大であり、それ以上になるとメタルが脆化する傾向にあ
る。以上の結果から実用上のＴｅ添加量は０２〜０８重
量係と判断する。尚、ＴｅＯ，２％以下ではメタルの微
細化組織、且つ強化の効果が少ない。Ｔｅ Ｏ，８１以
上になるとメタル自体が脆化する。
ーザ溶融品のま−に比べてＴｅ０．８％まで添加量の増
加と共に微細化し、それ以上になるとＣｕ６Ｓｎ５が成
長している。また引張強さはＴｅ０７％添加のものが最
大であり、それ以上になるとメタルが脆化する傾向にあ
る。以上の結果から実用上のＴｅ添加量は０２〜０８重
量係と判断する。尚、ＴｅＯ，２％以下ではメタルの微
細化組織、且つ強化の効果が少ない。Ｔｅ Ｏ，８１以
上になるとメタル自体が脆化する。
以上の結果、本発明ではＡｇ 、 Ｔｅをメタルと同時
にレーザビームにて再溶融すると軸受メタルの強化が計
れることが明確となった。
にレーザビームにて再溶融すると軸受メタルの強化が計
れることが明確となった。
本発明方法は軸受新製のみに限定されるものでなく、損
傷した軸受の再生に対しても適用可能である。また特定
の形状寸法に限られることもなく施工できる。
傷した軸受の再生に対しても適用可能である。また特定
の形状寸法に限られることもなく施工できる。
本発明によれば次の種々の効果が得られるものである。
（１）レーザビームによる再溶融は急熱、急冷サイクル
のために偏析のない均一な微細組織が得られ、且つ、Ａ
ｇ等を添加して（・るためメタル強化が計れる。
のために偏析のない均一な微細組織が得られ、且つ、Ａ
ｇ等を添加して（・るためメタル強化が計れる。
（２）メタル品質の悪い等軸晶でも微細な組織となり、
強化メタルに改善できる。
強化メタルに改善できる。
（３）メタル中にキャビティが内在していても再溶融す
るために、キャビティが消失する。
るために、キャビティが消失する。
（４）本工法はメタル表層部のみ再溶融するため、軸受
再生時の裏金の変形もない。
再生時の裏金の変形もない。
第１図は本発明方法の一実施例を示す図、第２図は第１
図のＡ Ａ矢視図、第３図は第１図のＢ−Ｂ矢視拡大
図、第４図は従来品とＣｕ６５ｎｓ（ε）の長さの関係
図、第５図はＡｇ、 Ｔｅ添加量とＣｕ６Ｓｎ５ （ε
）の長さの関係図である。
図のＡ Ａ矢視図、第３図は第１図のＢ−Ｂ矢視拡大
図、第４図は従来品とＣｕ６５ｎｓ（ε）の長さの関係
図、第５図はＡｇ、 Ｔｅ添加量とＣｕ６Ｓｎ５ （ε
）の長さの関係図である。
Claims (1)
- 錫基ホワイトメタル軸受において、ホワイトメタルを鋳
造後加工したメタル表層部にＡｇあるいはＴｅを塗布若
しくはその薄板を貼合せレーザビーム照射して再溶融し
た後、当該部を急冷凝固せしめてなることを特徴とする
軸受製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1076886A JPS62170418A (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | 軸受製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1076886A JPS62170418A (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | 軸受製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62170418A true JPS62170418A (ja) | 1987-07-27 |
Family
ID=11759505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1076886A Pending JPS62170418A (ja) | 1986-01-21 | 1986-01-21 | 軸受製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62170418A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5093207A (en) * | 1988-04-23 | 1992-03-03 | Glyco Aktiengesellschaft | Laminate material or laminate workpiece with a functional layer, especially a friction bearing layer, disposed on a backing layer |
| EP0717121A3 (ja) * | 1994-11-12 | 1996-07-03 | Elektro Thermit Gmbh |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4953110A (ja) * | 1972-09-26 | 1974-05-23 | ||
| JPS6059020A (ja) * | 1983-09-13 | 1985-04-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 軸受製造方法 |
| JPS60251282A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-11 | Toyota Motor Corp | レ−ザ光を用いた金属の表面処理方法 |
-
1986
- 1986-01-21 JP JP1076886A patent/JPS62170418A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4953110A (ja) * | 1972-09-26 | 1974-05-23 | ||
| JPS6059020A (ja) * | 1983-09-13 | 1985-04-05 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 軸受製造方法 |
| JPS60251282A (ja) * | 1984-05-29 | 1985-12-11 | Toyota Motor Corp | レ−ザ光を用いた金属の表面処理方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5093207A (en) * | 1988-04-23 | 1992-03-03 | Glyco Aktiengesellschaft | Laminate material or laminate workpiece with a functional layer, especially a friction bearing layer, disposed on a backing layer |
| EP0717121A3 (ja) * | 1994-11-12 | 1996-07-03 | Elektro Thermit Gmbh |
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