JPS62151203A - Rolling method and rolling mill for sheet material - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To make roll wear uniform by rolling a material to be rolled with the roll disposition in which the length from the transverse center of the material to be rolled up to the convergent grinding boundary of work rolls is made equal to the length from the transverse center of said material up to the convergent grinding boundary of intermediate rolls. CONSTITUTION:The work rolls 1A, 1B are moved in the directions opposite from each other and the intermediate rolls 2A, 2B are moved in the directions opposite from the moving directions of the work rolls 1A, 1B respectively in contact with said rolls. The rolls are set in such disposition in which the length X1 from the transverse center C of the material 19 to be rolled up to the boundary 20 in the convergent grinding part 4 of the work roll 1A(1B) and the length X2 similarly up to the boundary 21 of the convergent grinding part 5 of the intermediate roll 2A(2B) are made equal (x1=x2). The contact pressure is thereby decreased and the distribution thereof is made uniform, by which the roll wear is made uniform.

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 鋼板に代表される金属板材の圧延において、ワークロー
ルと補強ロールとの間に中間ロールを備える６段圧延機
を用いる板付の圧延に関しテこの明細■ては、ワークロ
ールと中間ロールとの間に発生する接触圧力の１軽減を
有利に図る圧延方法と、新規なロール配置を有する圧延
機についての開発研究の成果を述べる。Detailed Description of the Invention (Industrial Field of Application) This invention relates to rolling of metal plates, such as steel plates, with plates using a six-high rolling mill equipped with an intermediate roll between a work roll and a reinforcing roll. In the following, we will describe the results of research and development on a rolling method that advantageously reduces the contact pressure generated between work rolls and intermediate rolls, and on a rolling mill with a new roll arrangement.

近年、板材の厚み精度および平たん度を適正に保つ圧延
が望まれている。In recent years, there has been a demand for rolling that maintains appropriate thickness accuracy and flatness of plate materials.

＋ｉ　材の幅方向の厚み分布（板プロフィル）又は平た
ん度の不良の発生原因には、 （１）圧延機のロールに撓みおよびへん事変形などの弾
性変形を生じること、 （２）圧延の進行に従ってワークロールの板材と接触し
ている部分が摩耗すること、 （３）板材自身の熱あるいは圧延時に生じる熱によるロ
ールの膨張（サーマルクラウン）に起因してロール１詞
長に沿う直径（ロールプロフィル）が変化すること、 などが挙げられる。+i The causes of defects in the thickness distribution in the width direction (plate profile) or flatness of the material include (1) elastic deformation such as bending and flattening of the rolls of the rolling mill; (2) rolling. (3) The diameter of the work roll along the length of the roll (roll Changes in profile), etc.

上記発生原因をふまえて板プロフィルおよび平たん度の
悪化を回避するようにした圧延機、例えば６段圧延［幾
が開発されている。In consideration of the above-mentioned causes, a rolling mill, such as a six-high rolling mill, has been developed to avoid deterioration of the sheet profile and flatness.

（従来の技術） ６段圧延機は、ワークロールと補強ロールの間で両ロー
ルに接っする中間ロールを備える上下３対の圧延機であ
り、中間ロールを互いに逆方向へ、軸方向に移動させる
ことによりワークロールの垂直方向の曲げの拘束を減ら
し、ワークロールベンダーの効果を増大させ仮プロフィ
ルおよび平たん度を適正に保つとともに、圧延荷重変化
に伴う仮プロフィルおよび平たん度の変化を抑制する。(Prior art) A six-high rolling mill is a rolling mill with three pairs of upper and lower intermediate rolls that are in contact with both rolls between a work roll and a reinforcing roll, and the intermediate rolls are moved in opposite directions to each other in the axial direction. This reduces the vertical bending restraint of the work roll, increases the effectiveness of the work roll bender, maintains an appropriate temporary profile and flatness, and suppresses changes in the temporary profile and flatness due to changes in rolling load. do.

また特公昭５１−７６３５号公報には、中間ロールとと
もにワークロールも軸方向に移動させて板プロフイル適
正化の効果を高めることについて開示されている。Further, Japanese Patent Publication No. 51-7635 discloses that the work roll is moved in the axial direction together with the intermediate roll to enhance the effect of optimizing the sheet profile.

すなわち中間ロールおよびワークロールをともに被圧延
材の板幅端部の近傍まで移動するか又は、中間ロールは
板プロフィルおよび平たん度の適正化の観点から適当な
位置に固定し、ワークロールはロール摩耗やサーマルク
ラウンを軽減するために適宜に移動させる。この操作に
よってロールのプロフィル変化を抑制し、通常行う板幅
規制、例えば幅の広いものから狭いものの順で圧延を行
い幅戻りを行わないこと、同じ幅の材料の継続圧延量を
制限すること、を緩和する効果は大きい。In other words, both the intermediate roll and the work roll are moved close to the edge of the strip width of the material to be rolled, or the intermediate roll is fixed at an appropriate position from the viewpoint of optimizing the strip profile and flatness, and the work roll is moved close to the edge of the strip width of the material to be rolled. Move accordingly to reduce wear and thermal crown. By this operation, changes in the roll profile can be suppressed, and the sheet width can be normally regulated, such as rolling from widest to narrowest and not reversing the width, and limiting the amount of continuous rolling of materials of the same width. The effect of alleviating this is significant.

以上のように６段圧延機には有効な使い方が種々あるが
、各ロール間の接触圧力がロールの移動によって極端に
高くなることがある。とりわけ近年要望の強い強圧下圧
延および難圧延材の薄板圧延の場合は圧延荷重が大きく
なるため、ロール間の接触圧力が高まり、とくに中間ロ
ール端部、これに接っするワークロールおよび補強ロー
ルに肌荒れが生じ、またスポーリングが生じることもあ
る。As described above, there are various effective ways to use the six-high rolling mill, but the contact pressure between the rolls may become extremely high due to the movement of the rolls. In particular, in the case of strong reduction rolling and thin plate rolling of difficult-to-roll materials, which have been in high demand in recent years, the rolling load is large, so the contact pressure between the rolls increases, especially on the end of the intermediate roll, the work roll in contact with it, and the reinforcing roll. Skin irritation may occur, and spalling may also occur.

（発明が解決しようとする問題点） 被圧延材の板プロフィルおよび平たん度の適正化のほか
、ロール間の接触圧力の軽減によりロールプロフィルの
制御を可能にする圧延方法、ならびにロールプロフィル
制御を有利に達成する圧延機を提供することが、この発
明の目的である。(Problems to be Solved by the Invention) In addition to optimizing the plate profile and flatness of a material to be rolled, a rolling method that enables control of the roll profile by reducing contact pressure between rolls, and roll profile control. It is an object of the invention to provide a rolling mill which achieves this advantageous effect.

（問題点を解決するための手段） この発明は、片側端に先細り研削を施した各上下１対の
ワークロールおよび中間ロールを、１対の補強ロールの
間に中間ロール、ワークロール、ワークロールおよび中
間ロールの順に該先細り研削の交互配；δにて組込み、
上記ワークロールおよび中間ロールを互いに逆方向へ軸
方向に移動させ、被圧延材の板幅中心からワークロール
の先）′１０り研削境界までの長さと、板幅中心から中
間ロールの先細り研削境界までの長さとが同等となるロ
ール配置にて圧延を行うことを特徴とする板材の圧延方
法、および片側端に先細り研削を施した各上下１対のワ
ークロールおよび中間ロールを、１対の補強ロールの間
に中間ロール、ワークロール、ワークロールおよび中間
ロールの順に該先細り研削の交互配置にて組込み、上記
ワークロールおよび中間ロールを互いに逆方向へ軸方向
に移動させ、被圧延材の板幅中心から７−クロールの先
入１０り研削境界までの長さと、板幅中心から中間ロー
ルの先細り研削境界までの長さとが同等となるロール配
置にし、ワークロールをサイクリックシフトさせること
を特徴とする板材の圧延方法である。(Means for Solving the Problems) This invention provides a pair of upper and lower work rolls and an intermediate roll each having tapered grinding on one end, and a pair of reinforcing rolls between the intermediate roll, work roll, and work roll. and the alternating arrangement of the tapered grinding in the order of the intermediate roll; incorporated at δ;
The above-mentioned work roll and intermediate roll are moved axially in opposite directions to each other, and the length from the center of the plate width of the material to be rolled to the tip of the work roll to the grinding boundary, and the tapered grinding boundary of the intermediate roll from the center of the plate width. A method of rolling plate materials characterized by rolling with a roll arrangement in which the lengths of up to An intermediate roll, a work roll, a work roll, and an intermediate roll are assembled between the rolls in the order of the tapered grinding in an alternating arrangement, and the work roll and the intermediate roll are moved axially in opposite directions to each other, and the plate width of the material to be rolled is adjusted. It is characterized by cyclically shifting the work rolls by arranging the rolls such that the length from the center to the front-in 10-roll grinding boundary of the 7-roll is equal to the length from the center of the sheet width to the tapered grinding boundary of the intermediate roll. This is a method of rolling plate materials.

また上記圧延方法には、ロール胴の片側端に先細り研削
部をに１ｕえる上下１対のワークロールおよび中間ロー
ルを、１対の補強ロール間に中間ローノベワークロール
、ワークロールおよび中間ロールの順に該先細り研削部
の交互配置において上下に重ね合わせ、かつワークロー
ルおよび中間ロールを軸方向へ可動としてミルハウジン
グに組込んだこ古を特徴とする圧延機が有利に適合する
。In addition, in the above rolling method, a pair of upper and lower work rolls and an intermediate roll having a tapered grinding part at one end of the roll cylinder, and a pair of upper and lower work rolls and an intermediate roll are placed between a pair of reinforcing rolls, and an intermediate low work roll, a work roll, and an intermediate roll are provided between a pair of reinforcing rolls. A rolling mill characterized in that the tapered grinding parts are stacked one on top of the other in an alternating arrangement, and the work rolls and intermediate rolls are movable in the axial direction and are incorporated in the mill housing are advantageously suitable.

さて第１目にこの発明に従う６段圧延機を示す。First, a six-high rolling mill according to the present invention will be shown.

６段圧延機は、上下１対のワークロールＩＡ、　１Ｂお
よび中間ロール２Ａ、　２Ｂを補強ロール３Ａ、　３Ｂ
の間に中間ロール２Ａ１ワークロールＩＡ１ワークロー
ル１Ｂおよび中興ロール２人の順に配置したものである
。The 6-high rolling mill has a pair of upper and lower work rolls IA, 1B, intermediate rolls 2A, 2B, and reinforcing rolls 3A, 3B.
In between, an intermediate roll 2A, a work roll IA, a work roll 1B, and two Chuko rolls are arranged in this order.

ワークロールＬＡ、１Ｂはその片側端に先細り研削部１
をそれぞれ備え、同様に中間ロール２Ａ、　２Ｂもその
片側端に先細り研削部５を備え、これら先細り研削部４
，５が交互配置となるようにワークロールＩＡ、１Ｂお
よび中間ロール２Ａ、２Ｂを圧延機のミルハウジング６
に組み込む。また組み込みに当り、ワークロールｌへ、
ＩＢおよび中１用ロール２八、　２Ｂを軸方向にシフト
移動させるこ吉ができるようにずろ。The work rolls LA and 1B have a tapered grinding part 1 at one end thereof.
Similarly, the intermediate rolls 2A and 2B are also provided with a tapered grinding part 5 at one end thereof, and these tapered grinding parts 4
, 5 are arranged alternately in the mill housing 6 of the rolling mill.
Incorporate into. Also, when installing, to work role l,
Align the IB and middle 1 rolls 28 and 2B so that they can be shifted in the axial direction.

７．８は上、下のワークロール用ベアリンクチー３７り
、９．１０はそれぞれ上、下ワークロールｌＡ。7.8 is the upper and lower work roll bear link chi 37, and 9.10 is the upper and lower work roll lA, respectively.

ＩＢのスピンドルでありトルク１云達のためスプライン
構造になっている。また１１．１２は中間ロール用ベア
リングチョックである。It is an IB spindle and has a spline structure to deliver a torque of 1. Moreover, 11.12 is a bearing chock for intermediate rolls.

上、下のワークロールＩＡ、ＩＢのロール軸方向への移
動装置は図示を省略したが、ワークロール用ベアリング
チョック７．８の周辺部にｎ（１１１７しても、スピン
ドル９，１０の延長部たとえばギヤボックス周辺部に装
備してもよく、移動方式は液圧方式でも伝動方式でも磁
力方式のいずれでもよい。Although the device for moving the upper and lower work rolls IA and IB in the roll axis direction is omitted from the illustration, there is an extension part of the spindles 9 and 10 attached to the peripheral part of the work roll bearing chock 7.8. For example, it may be installed around the gearbox, and the movement method may be hydraulic, transmission, or magnetic.

１３はワークロールＩＡ、１Ｂのバランス装置またはイ
ンクリーズ用のロールベンディング装置であり、１４は
デクリーズ用のロールベンディング装置である。１５．
１６は上、下ワークロールＩＡ、ＩＢの補強ロール用チ
ョックであり、１７はベアリング、１８は圧下スクリュ
ーである。13 is a balance device for the work rolls IA and 1B or a roll bending device for increasing, and 14 is a roll bending device for decreasing. 15.
16 is a reinforcing roll chock for the upper and lower work rolls IA and IB, 17 is a bearing, and 18 is a reduction screw.

なおこの例では作業ロール駆動方式の場合を示している
が、駆動方式は中間ロール又は補強ロール駆動でも良（
、また上、下作業ロールの先細り研削域の左右関係はこ
の例と逆でも良い。Note that although this example shows the case of a work roll drive system, the drive system may also be an intermediate roll or reinforcement roll drive (
Furthermore, the left-right relationship between the tapered grinding areas of the upper and lower work rolls may be reversed from this example.

被圧延材１９を圧延するに際し、ワークロールＩＡ。When rolling the material to be rolled 19, the work roll IA.

１Ｂを互いに逆方向に移動させるとともに、中間ロール
２Ａ、　２Ｂをそれぞれ接するワークロールＩＡ、　Ｉ
Ｂの移動方向とは逆方向に移動させ、被圧延材１９の板
幅中心ＣからワークロールＩＡ（ＩＢ＞の先細り研削部
４の境界２０までの長さｘｌと、同様に中間ロール２八
（２Ｂ）の先細り研削部５の境界２１までの長さ×２と
が同等（ＸＩ＝Ｘ２）　　となるロール配置に設定する
。1B in opposite directions, and work rolls IA and I that contact intermediate rolls 2A and 2B, respectively.
B is moved in the opposite direction to the moving direction of the rolled material 19, and the length xl from the plate width center C of the rolled material 19 to the boundary 20 of the tapered grinding part 4 of the work roll IA (IB>) and the intermediate roll 28 ( The roll arrangement is set so that the length to the boundary 21 of the tapered grinding portion 5 x 2 in 2B) is equal to (XI=X2).

また上記ロール配置からワークロールＩＡ、　１Ｂのみ
を所定の移動範囲内で循環移動（サイクリックシフト）
させれば、幅もどり圧延をを利に達成できる。Also, from the above roll arrangement, only work rolls IA and 1B are moved cyclically within a predetermined movement range (cyclic shift).
By doing so, it is possible to advantageously achieve width reversal rolling.

（作　用） 次にワークロールおよび中間ロール間に発生する接触圧
力とロール配置について述べる。(Function) Next, the contact pressure generated between the work roll and the intermediate roll and the roll arrangement will be described.

ところで被圧延材１９の板幅中心は補強ロール３Ａ。By the way, the center of the plate width of the rolled material 19 is the reinforcing roll 3A.

３Ｂの胴長中心に一致させるのが一般的であるため、上
記長さ×１および×２を、補強ロール３Ａ、　３Ｂの端
部からワークロールＬＡ、１Ｂの先細り研削品境界２０
までの長さＸ、および同様に中間ロール２Ａ、　２Ｂの
先細り研削品境界２１までの長さ×２に置き換えること
ができる。ここに上記補強ロール３Ａ、　３Ｂから先細
り研削品境界２０又は２１まての長さをシフト量といい
、したがってＸ、＝Ｘ２であるロール配置を実現するに
はシフトｆ？ｔｘ、とシフト量×２とを同等にすればよ
いことになり、以下シフトｍＸ１．Ｘ２　とロール間の
接触圧力との関係を説明する。Since it is common to match the center of the body length of 3B, the above lengths x1 and x2 are measured from the ends of reinforcing rolls 3A and 3B to the tapered ground product boundary 20 of work rolls LA and 1B.
It can be replaced by the length X up to, and similarly the length up to the tapered grinding product boundary 21 of the intermediate rolls 2A, 2B x 2. Here, the length from the reinforcing rolls 3A, 3B to the tapered ground product boundary 20 or 21 is called the shift amount, and therefore, in order to realize the roll arrangement where X, = X2, the shift f? tx and the shift amount x2 should be made equal, and hereinafter the shift mX1. The relationship between X2 and the contact pressure between the rolls will be explained.

まずワークロールと中間ロール間および中間ロールと補
強ロール間の接触線圧の胴長方向分布を直線に近似させ
ると、第１図における各ロール間での接触部Ｂ、Ｄ、Ｅ
およびＧ点での線圧は下記式により表わされる。First, if the distribution of contact line pressure in the trunk length direction between the work roll and the intermediate roll and between the intermediate roll and the reinforcing roll is approximated to a straight line, the contact areas B, D, and E between each roll in FIG.
And the linear pressure at point G is expressed by the following formula.

Ｂ点での線圧ＰＢ Ｄ点での線圧Ｐ。Linear pressure PB at point B Linear pressure P at point D.

Ｅ点での線圧Ｐ。Linear pressure P at point E.

Ｇ点での線圧Ｐ。Linear pressure P at point G.

ただし　Ｆ：圧延荷重 Ｂ、：　ロール胴長 ×、：　ワークロールのシフト量 ｘ２：　中間ロールのシフト量 Ｚ、：　　’Ｉ−’）　０−ルノ’ｚ７　）率（＝Ｘ、
／ＢＲ）Ｚ２：　中間ロールのシフト率（−Ｘ２／ＢＲ
）上記（１）〜（４）を用いて、ワークロールのシフト
率をハ・０．１と一定にし中間ロールのシフト率ｚ２を
０〜０．２の範囲に変化させたときのワークロールと中
間ロール間および中間ロールと補強ロール間の線圧分布
を調べた結果を第２図に示す。なお圧延荷重Ｆ　：１３
００ｔｏｎ　、’７−り、中間、補強ロール胴長ＢＲ：
１４２０　ｍｍである。However, F: Rolling load B,: Roll body length x,: Work roll shift amount x2: Intermediate roll shift amount Z,: 'I-') 0-Runo'z7) rate (=X,
/BR)Z2: Shift rate of intermediate roll (-X2/BR
) Using (1) to (4) above, calculate the work roll when the shift rate of the work roll is kept constant at 0.1 and the shift rate z2 of the intermediate roll is varied in the range of 0 to 0.2. Figure 2 shows the results of examining the linear pressure distribution between the intermediate rolls and between the intermediate roll and the reinforcing roll. Note that rolling load F: 13
00ton, '7-ri, intermediate, reinforcement roll body length BR:
It is 1420 mm.

同図から１２・０．１＝ＺＩ　のとき、すなわちシフト
量を一致させれば、ワークロールと中間ロール間の線圧
分布（Ｂ、Ｏっ）を均一化できることがわかる。It can be seen from the figure that when 12·0.1=ZI, that is, if the shift amounts are matched, the linear pressure distribution (B, O) between the work roll and the intermediate roll can be made uniform.

一方中間ロールと補強ロール間の線圧分布は、Ｚ２の増
加とともに大きな変化を示し、Ｚ２＝０のときに線圧分
布が均一化している。On the other hand, the linear pressure distribution between the intermediate roll and the reinforcing roll shows a large change as Z2 increases, and the linear pressure distribution becomes uniform when Z2=0.

しかしながら通常ロール間の接触圧力を考える場合、中
間ロールと補強ロール間よりもワークロールと中間ロー
ル間の方が以下のように高い接触圧力を示すため、ワー
クロールと中間ロール間の接触圧力を制御し、中間ロー
ルと補強ロール間の接触圧力は必要に応じてチェックす
ればよい。However, when considering the contact pressure between normal rolls, the contact pressure between the work roll and the intermediate roll is higher than that between the intermediate roll and the reinforcing roll as shown below, so the contact pressure between the work roll and the intermediate roll is controlled. However, the contact pressure between the intermediate roll and the reinforcing roll may be checked as necessary.

第１図におけるＢ点とＥ点での線圧を比較すると第２図
に示したように、Ｅ点がわずかに高い値となっているが
、圧延に伴う摩耗や疲労を考慮すると接触圧力をヘルツ
圧力として評価する必要がある。Comparing the linear pressures at point B and point E in Figure 1, as shown in Figure 2, point E has a slightly higher value, but considering the wear and fatigue associated with rolling, the contact pressure can be reduced. It must be evaluated as Hertzian pressure.

但し　Ｉ　　　　Ｄ、＋０２ ０ＲＤ、・Ｄ２ ここで貼：ワークロール径（又は中間ロール径）Ｄ２：
中間ロール径（又は補強ロール径）である。However, I D, +02 0RD, ・D2 Paste here: Work roll diameter (or intermediate roll diameter) D2:
This is the intermediate roll diameter (or reinforcing roll diameter).

例えばワークロール径：４００ｍｍ、中間ロール径：５
００　ｍｍおよび補強ロール径：１３５Ｑ　ｍｍのとき
、ワークロールと中間ロールとの接触での １１０Ｒ＝４．５Ｘ１０−３ｍｍ−’、中間ロールと補
強ロールとの接触での１１０Ｒ−２，７４ＸＩＯ−３ｍ
ｍ−’となり、仮に同じ線圧であってもヘルツ圧力では
中間ロールと補強ロール間の圧力の方が約４０％程度小
さくなる。したがってロール間の接触圧力の制御は、主
としてワークロールと中間ロール間で行うのが有利で、
中間ロールと補強ロール間は必要に応じてチェックすれ
ばよい。For example, work roll diameter: 400mm, intermediate roll diameter: 5
00 mm and reinforcing roll diameter: 135Q mm, 110R=4.5X10-3mm-' at the contact between the work roll and the intermediate roll, 110R-2,74XIO-3m at the contact between the intermediate roll and the reinforcing roll
m-', and even if the linear pressure is the same, the pressure between the intermediate roll and the reinforcing roll is about 40% smaller at Hertzian pressure. Therefore, it is advantageous to control the contact pressure between the rolls mainly between the work roll and the intermediate roll.
The space between the intermediate roll and the reinforcing roll may be checked as necessary.

ここで再び第２図におけるワークロールと中間ロール間
の線圧分布をみると、ｚ２・０．ＩＯの前後でＢＯの傾
きが逆転し、つまりＢ点とＤ点とでの線圧の大小関係が
逆転している。Ｚ２＜０．１０ではＢ点での線圧がＤ点
より低（、Ｚ２）０．１０ではＢ点での線圧がＤ点より
高くなる。すなわち接触圧力の最大値はＢ点またはＤ点
で発生し、その発生状況はワークロールのシフト率が一
定のときは中間ロールのシフト率Ｚ２、つまりシフト量
に左右される。Looking again at the linear pressure distribution between the work roll and the intermediate roll in FIG. 2, z2.0. The slope of BO is reversed before and after IO, that is, the magnitude relationship of the linear pressure at point B and point D is reversed. When Z2<0.10, the linear pressure at point B is lower than point D (, Z2), and when Z2 is 0.10, the linear pressure at point B is higher than point D. That is, the maximum value of the contact pressure occurs at point B or point D, and the situation in which it occurs depends on the shift rate Z2 of the intermediate roll, that is, the shift amount when the shift rate of the work roll is constant.

さらにこのシフト量とワークロールおよび中間ロール間
の線圧との関係について、第３図に示すｑ第３図は、ワ
ークロールをシフト量×１：０〜３００　ｍｍの範囲に
て移動させたときのＢ点又はＤ点でのいずれか高い線圧
を、中間ロールのシフト量が０゜１００、２００　ｍｍ
のそれぞれの場合について調べたものである。Furthermore, regarding the relationship between this shift amount and the linear pressure between the work roll and intermediate roll, Figure 3 shows the relationship between the shift amount x 1: 0 to 300 mm when the work roll is moved in the range of 0 to 300 mm. The linear pressure at point B or point D, whichever is higher, is set by the intermediate roll shift amount of 0°100 or 200 mm.
This study investigated each case.

まずシフトｆｆ１Ｘ２＝０のとき線圧はワークロールの
シフ）　ｆＴｔ×１とともに曲線Ａ。Ｃｏに沿って変化
する。First, when the shift ff1X2 = 0, the linear pressure is the work roll shift) fTt It changes along Co.

Ｘ２＝１００のときの線圧は０≦ｘ＋４００で曲線Ａ、
Ｂ、に沿って減少してＸ、−１００で最小となり、１０
０＜ＸＩでは曲線貼Ｃ１に沿って増加する。ｘ２＝２０
０のときの線圧は、０≦Ｘ　ｌ　＜２００では曲線Ａ２
Ｂ２に沿って減少してＸ、＝２００で最小となり、２０
０＜Ｘ　ｌでは曲線Ｅ２Ｃ２に沿って増加する。When X2=100, the linear pressure is 0≦x+400 and curve A,
B, decreases along X, becomes the minimum at −100, and becomes 10
When 0<XI, it increases along the curved line C1. x2=20
Linear pressure when 0 is curve A2 when 0≦X l <200
It decreases along B2 and reaches the minimum at X, = 200, and becomes 20
When 0<X l, it increases along the curve E2C2.

したがって最大線圧が最小となるのは、ｘ２＝ｔｏ。Therefore, the maximum linear pressure is the minimum when x2=to.

ではｘ、＝ｉ００、Ｘ２＝２００ではＸ、＝２００のと
きであることがわかる。そこでさらにＸ、＝に２とした
ときの線圧をプロットして第３図に点線で示した。同図
から明らかなように、ワークロールと中間ロールとを同
一シフト量としたときに、最大線圧が最も小さくなる。It can be seen that when x,=i00 and X2=200, then X,=200. Therefore, the linear pressure when X=2 is further plotted and shown as a dotted line in FIG. As is clear from the figure, the maximum linear pressure is the smallest when the work roll and intermediate roll are shifted by the same amount.

また各ロールに先細り研削を片側端に施したのは、エツ
ジドロップ制御のほか、板幅中央に向ってシフト移動さ
れる側のロール端部に接触圧力が集中するのを緩和する
ためである。The reason why each roll was subjected to tapered grinding on one end was to control edge drop and to alleviate the concentration of contact pressure on the end of the roll that is shifted toward the center of the sheet width.

（実施例） 実施例１ タンデム冷間圧延機の最終スタンドに第１図に示した構
成の圧延機（ワークロール：４００ｍｍφ、中間ｏ　−
ル：５０Ｑｍｍφ、？ｉｎ強ロ／’：１３５０　ｍｍφ
、各−ル胴長：１４２０　ｍｍ）を用い、板厚２．３ｍ
ｍ、幅１０００ｍｍの中炭素材に最終板厚０．４０ｍｍ
となる圧延を施した。最終スタンド入側での板厚は０．
６４５　ｍｍ、入側および出側での張力はそれぞれＬ６
．０，６．０ｋｇ／　ｍｍ２、圧延速度は１５００ｍ／
ｍｉｎ　、圧延荷重は１３００ｔｏｎとした。(Example) Example 1 The final stand of a tandem cold rolling mill was equipped with a rolling mill having the configuration shown in Fig. 1 (work roll: 400 mmφ, intermediate o-
Le: 50Qmmφ,? in strong /': 1350 mmφ
, each body length: 1420 mm), plate thickness 2.3 m
m, width 1000mm medium carbon material final plate thickness 0.40mm
The rolling method was applied as follows. The plate thickness at the entrance to the final stand is 0.
645 mm, tension at entry and exit sides is L6 respectively
．． 0.6.0kg/mm2, rolling speed 1500m/
The rolling load was 1300 tons.

また板材の形状制御を目的として、ワークロールおよび
中間ロールのシフト量を、被圧延材端部から補強ロール
端部までの長さく２１０ｍｍ）　　に近い２００ｍｍに
設定した。In addition, for the purpose of controlling the shape of the plate material, the shift amount of the work roll and intermediate roll was set to 200 mm, which is close to the length from the end of the rolled material to the end of the reinforcing roll (210 mm).

このときの最大線圧は第３図の６２点での線圧（１，３
９）となり、シフト移動しない場合（Ｘ、＝０）がＡ２
点での線圧（１，５６）であるのに比し、約１０％の線
圧軽減を図れ、また圧力分布もフラットになるため、局
部摩耗が減少しワークロールおよび中間ロールの組替え
までの寿命を延ばすことができた。The maximum linear pressure at this time is the linear pressure (1, 3
9), and when there is no shift movement (X, = 0) is A2
Compared to the linear pressure (1,56) at a point, the linear pressure can be reduced by approximately 10%, and the pressure distribution is also flat, reducing local wear and reducing the time required to reassemble the work rolls and intermediate rolls. I was able to extend my life.

また同様の条件で被圧延材を２００ｔｏｎ圧延した後の
ロール摩耗について、表１に示す。Further, Table 1 shows the roll wear after rolling the material to be rolled by 200 tons under the same conditions.

表　　　１ （ロールの平均径摩耗） ＊２：偏摩耗が０．１５印に至るまでの圧延世人１から
明らかなように、ロールシフトを行うとロール寿命を約
１．４倍に砥長できることがわかった。Table 1 (Average diameter wear of rolls) *2: As is clear from Rolling World 1 where uneven wear reaches the 0.15 mark, roll shifting can increase the roll life by approximately 1.4 times. Understood.

実施例２ 実施例１と同様の条件にて、シフト量ＸＩ＝Ｘ２＝２０
０ｍｍに設定した状態からワークロールのみをサイクリ
ックシフトさせて圧延を行った。ワークロールのサイク
リックシフトは実質的にはワークロールを所定シフト範
囲で循環移動させることで、シフ）ｆｆｌｘ＋：９７〜
２１０　ｍｍの範囲で非圧延材の圧延長１０００ｍに対
して５ｍｍのシフト移動を行った。Example 2 Under the same conditions as Example 1, shift amount XI=X2=20
Rolling was performed by cyclically shifting only the work roll from the state set to 0 mm. The cyclic shift of the work roll is essentially to move the work roll cyclically within a predetermined shift range.
A shift movement of 5 mm was performed for a rolling length of 1000 m of the unrolled material within a range of 210 mm.

ワークロールのシフト範囲は、ワークロールと中間ロー
ル間の最大ヘルツ圧力をロール疲労限の２１０　ｋｇ／
　ｍｍ２以下に制限するために、Ｐ／（Ｆ／ＢＲ）　　
’Ｊ、５から第３図に示した線圧が１．５以下となる範
囲、すなわちシフトｆｆ１ｘ、：９７〜２１０ｍｍに規
定した。The shift range of the work roll is from the maximum Hertzian pressure between the work roll and the intermediate roll to the roll fatigue limit of 210 kg/
In order to limit it to less than mm2, P/(F/BR)
'J, 5 to the range in which the linear pressure shown in FIG. 3 is 1.5 or less, that is, shift ff1x: 97 to 210 mm.

またヘルツ圧力限界を考慮せずにシフト量ｘ、：０〜２
１０鴫の範囲でサイクリックシフトさせた圧延も行った
。Also, without considering the Hertzian pressure limit, the shift amount x, : 0 to 2
Rolling was also carried out with a cyclic shift in the range of 10 mm.

それぞれの圧延を圧延量２００ｔｏｎまで行った後のロ
ールの偏摩耗、圧延可能量および幅もどり可能量を表２
に示す。なお偏摩耗および圧延可能量の定複は、表１と
同様である。Table 2 shows the uneven wear of the rolls, the amount of roll that can be rolled, and the amount of width that can be returned after each rolling process has been performed up to a rolling amount of 200 tons.
Shown below. Note that the uneven wear and the rollable amount are the same as in Table 1.

サイクリックシフトを行うとロールの偏１？耗を抑制で
き、とく；ニヘルツ圧力限界を設定したものは圧延可能
用の増加が著しかった。Will the roll be biased to 1 if I do a cyclic shift? In particular, there was a significant increase in the number of rollable products that could suppress wear and set a nihertz pressure limit.

これはサイクリックシフトによりロールの０．１（の均
一化を促進できることを示し、ロール寿命の延長ととも
に、いわゆる幅もどり圧延（例えば狭幅材から広幅材に
戻る圧延）が可能となり、圧延スケジュールの自由度を
広げることができた。This shows that cyclic shift can promote roll uniformity of 0.1 (0.1), and in addition to extending roll life, so-called width return rolling (for example, rolling from a narrow material to a wide material) becomes possible, and the rolling schedule can be changed. I was able to have more freedom.

また幅もどり量はほぼ同等であるが、シフト量の比はそ
れぞれ８０　ｍｍ／　１１３　ｍｍ″＝、０．７．８４
　ｍｍ／２１０ｍｍ賞０．４とシフトｌを制限したもの
の効率が高いことがわかった。Also, the width return amounts are almost the same, but the shift amount ratio is 80 mm/113 mm'' = 0.7.84.
Although the shift l was limited, the efficiency was found to be high with a mm/210 mm value of 0.4.

なお上記実施例は冷間圧延での例を示したが、熱間圧延
にも同様に適用可能である。In addition, although the above-mentioned example showed an example of cold rolling, it is similarly applicable to hot rolling.

（発明の効果） 以上述べたように、この発明はロール間の接触圧力の軽
減および分布の均一化によって圧延工程中のロール摩耗
を均一化できるため、圧延量の増加、ロール原単位の向
上を図り得る。(Effects of the Invention) As described above, this invention can equalize roll wear during the rolling process by reducing the contact pressure between the rolls and making the distribution uniform, thereby increasing the rolling amount and improving the roll consumption rate. It is possible.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は６段圧延機の説明図、 第２図はシフト率と線圧の関係を示すグラフ、第３図は
シフト量と線圧の関係を示すグラフ、である。 ＩＡ、　１Ｂ・・・ワークロール ２Ａ、　２Ｂ・・・中間ロール 議、３Ｂ・・・補強ロール ４．５・・・先細り切削部 １９・・・非圧延材 特許出頭人　川崎製鉄株式会社 ■ す 第２図 ロール月間長イｔＬＩＬ　　　　（Ｘｔ　ｏｒ　Ｚ２）
ｇ；Ｓｔ、１．、、、　　肖１ｉ）、、ｏ１５Ｗｚ６２
ＪＺ２’ｏｏｓ　Ｈｓ６ｓｌＺ２’ｏ２？冊ｚ２・θｌ
θFIG. 1 is an explanatory diagram of a six-high rolling mill, FIG. 2 is a graph showing the relationship between shift rate and linear pressure, and FIG. 3 is a graph showing the relationship between shift amount and linear pressure. IA, 1B...Work roll 2A, 2B...Intermediate roll, 3B...Reinforcement roll 4.5...Tapered cutting part 19...Non-rolled material patent applicant Kawasaki Steel Co., Ltd. 2 figure roll monthly length LIL (Xt or Z2)
g; St, 1. ,,, Portrait 1i),, o15Wz62
JZ2'oos Hs6slZ2'o2? Book z2・θl
θ

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、片側端に先細り研削を施した各上下１対のワークロ
ールおよび中間ロールを、１対の補強ロールの間に中間
ロール、ワークロール、ワークロールおよび中間ロール
の順に該先細り研削の交互配置にて組込み、 上記ワークロールおよび中間ロールを互い に逆方向へ軸方向に移動させ、被圧延材の板幅中心から
ワークロールの先細り研削境界までの長さと、板幅中心
から中間ロールの先細り研削境界までの長さとが同等と
なるロール配置にて圧延を行うことを特徴とする板材の
圧延方法。 ２、片側端に先細り研削を施した各上下１対のワークロ
ールおよび中間ロールを、１対の補強ロールの間に中間
ロール、ワークロール、ワークロールおよび中間ロール
の順に該先細り研削の交互配置にて組込み、 上記ワークロールおよび中間ロールを互い に逆方向へ軸方向に移動させ、被圧延材の板幅中心から
ワークロールの先細り研削境界までの長さと、板幅中心
から中間ロールの先細り研削境界までの長さとが同等と
なるロール配置にし、ワークロールをサイクリックシフ
トさせることを特徴とする板材の圧延方法。 ３、ロール胴の片側端に先細り研削部を備える上下１対
のワークロールおよび中間ロールを、１対の補強ロール
間に中間ロール、ワークロール、ワークロールおよび中
間ロールの順に該先細り研削部の交互配置において上下
に重ね合わせ、かつワークロールおよび中間ロールを軸
方向へ可動としてミルハウジングに組込んだことを特徴
とする圧延機。[Scope of Claims] 1. A pair of upper and lower work rolls and an intermediate roll each having one end tapered and ground are placed between a pair of reinforcing rolls in the order of intermediate roll, work roll, work roll, and intermediate roll. The work rolls and the intermediate rolls are moved axially in opposite directions to each other, and the length from the center of the plate width of the material to be rolled to the tapered grinding boundary of the work rolls, and the length from the center of the plate width to the intermediate A method for rolling a plate material, characterized in that rolling is performed in a roll arrangement in which the lengths of the rolls up to the tapered grinding boundary are the same. 2. A pair of upper and lower work rolls and an intermediate roll each having tapered grinding applied to one end are alternately arranged between a pair of reinforcing rolls in the order of the intermediate roll, work roll, work roll, and intermediate roll. Move the work roll and intermediate roll axially in opposite directions to each other, and measure the length from the center of the plate width of the material to be rolled to the tapered grinding boundary of the work roll, and from the center of the plate width to the tapered grinding boundary of the intermediate roll. A method for rolling plate materials, characterized by arranging the rolls so that the lengths of the work rolls are the same, and cyclically shifting the work rolls. 3. A pair of upper and lower work rolls and an intermediate roll each having a tapered grinding section at one end of the roll cylinder are arranged between a pair of reinforcing rolls, and the tapered grinding section is alternately arranged between the intermediate roll, work roll, work roll, and intermediate roll in this order. A rolling mill characterized in that the work rolls and intermediate rolls are arranged one above the other and are movable in the axial direction and incorporated into a mill housing.