JP5683082B2 - Rolling mill with work roll shift function - Google Patents

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Description

本発明は、一端が先細り状に形成される作業ロールをその軸方向にシフトさせることにより、圧延材のエッジドロップを制御する作業ロールシフト機能を具備した圧延機に関する。   The present invention relates to a rolling mill having a work roll shift function for controlling edge drop of a rolled material by shifting a work roll having one end tapered to its axial direction.

一般に、圧延機の作業ロールで圧延すると、圧延材の幅方向の板厚分布においては、圧延時の塑性流動に起因して、その両端部近傍が中央部に比べて薄くなる、所謂、エッジドロップと称する現象が発生する。圧延された圧延材には、所望の板厚精度が要求されているが、特に、現在では、圧延製品の高品質化、高精度化がますます高くなっていることから、板厚精度に対する高精度化の要求は、その幅方向の板厚分布においても厳しくなる一方にある。   Generally, when rolling with a work roll of a rolling mill, in the sheet thickness distribution in the width direction of the rolled material, due to plastic flow during rolling, the vicinity of both ends becomes thinner than the center part, so-called edge drop This phenomenon occurs. The rolled material that is rolled is required to have the desired plate thickness accuracy. In particular, since the quality and accuracy of rolled products are becoming increasingly high, the thickness accuracy is increased. The demand for accuracy is becoming stricter in the thickness distribution in the width direction.

そこで、従来から、圧延後における圧延材の幅方向両端部のエッジドロップを、より精度良く制御するようにした技術が提供されている。そして、このエッジドロップを制御する手段として、一端が先細り状に形成される作業ロールをその軸方向にシフトさせる作業ロールシフト法が通常採用されており、このような作業ロールシフト法は、一般的に、タンデム圧延機に適用されている。   Therefore, conventionally, a technique has been provided in which edge drops at both ends in the width direction of a rolled material after rolling are controlled with higher accuracy. As a means for controlling this edge drop, a work roll shift method is generally employed in which a work roll having one end tapered is shifted in the axial direction. Such a work roll shift method is generally used. Furthermore, it is applied to a tandem rolling mill.

これを具体的に説明すると、図１７に示すように、タンデム圧延機３００は、第１圧延スタンド３０１、第２圧延スタンド３０２、第３圧延スタンド３０３、第４圧延スタンド３０４を備えており、各圧延スタンド３０１〜３０４は、上下一対の作業ロール３１０ａ，３１０ｂを回転可能に支持している。作業ロール３１０ａ，３１０ｂは、円柱状のロール胴部３１１ａ，３１２ａと、このロール胴部３１１ａ，３１２ａの一端に形成される先細り部３１１ｂ，３１２ｂとから構成されており、先細り部３１１ｂ，３１２ｂは、そのテーパ面の開始位置となるロール肩部３１１ｃ，３１２ｃを有している。なお、作業ロール３１０ａ，３１０ｂは、先細り部３１１ｂ，３１２ｂがその軸方向において反対側に配置されるように、設けられている。   Specifically, as shown in FIG. 17, the tandem rolling mill 300 includes a first rolling stand 301, a second rolling stand 302, a third rolling stand 303, and a fourth rolling stand 304. The rolling stands 301 to 304 rotatably support a pair of upper and lower work rolls 310a and 310b. The work rolls 310a and 310b are composed of cylindrical roll body portions 311a and 312a and tapered portions 311b and 312b formed at one end of the roll body portions 311a and 312a. The tapered portions 311b and 312b are It has roll shoulder portions 311c and 312c which are the starting positions of the tapered surfaces. The work rolls 310a and 310b are provided so that the tapered portions 311b and 312b are arranged on the opposite side in the axial direction.

そして、このようなタンデム圧延機３００を用いて圧延材１圧延する場合には、圧延材１を各圧延スタンド３０１〜３０４の作業ロール３１０ａ，３１０ｂ間に通過させることにより、その板厚が減じられることになる。これにより、第１圧延スタンド３０１では、板厚が厚い圧延材１の幅方向両端内部まで塑性変形が及ぶため、この第１圧延スタント３０１におけるロール肩部３１１ｃ，３１２ｃのシフト位置は、圧延材１の幅方向両端部からその内側の最も深い位置（距離δ１）となり、第２圧延スタンド３０２におけるそのシフト位置は、それよりも浅い位置（距離δ２）となり、第３圧延スタンド３０３におけるそのシフト位置は、更にそれよりも浅い位置（距離δ３）となり、第４圧延スタンド３０４におけるそのシフト位置は、また更にそれよりも浅い位置（距離δ４）となる。 And when rolling the rolling material 1 using such a tandem rolling mill 300, the plate | board thickness is reduced by passing the rolling material 1 between the work rolls 310a and 310b of each rolling stand 301-304. It will be. Thereby, in the 1st rolling stand 301, since plastic deformation reaches the inside of the both ends of the width direction of the rolling material 1 with thick plate | board thickness, the shift position of the roll shoulder parts 311c and 312c in this 1st rolling stunt 301 is the rolling material 1 It is the deepest position (distance δ1) inside from the both ends in the width direction, the shift position in the second rolling stand 302 is a shallower position (distance δ2), and the shift position in the third rolling stand 303 is Further, the position is further shallower ( distance δ3), and the shift position in the fourth rolling stand 304 is still further shallower ( distance δ4).

即ち、各圧延スタンド３０１〜３０４におけるロール肩部３１１ｃ，３１２ｃのシフト位置は、前段の第１圧延スタンド３０１から後段の第４圧延スタンド３０４に向かうに従って、圧延材１の減厚に伴って塑性変形したその幅方向両端部の移行に合わせて、（δ１＞δ２＞δ３＞δ４）となるように段階的にずれて設定されている。従って、各圧延スタンド３０１〜３０４における圧延材１の幅方向両端部の板厚は、その幅方向中央部の板厚よりも、幾何学的に増厚されるため、結果として、圧延後における圧延材１の幅方向両端部のエッジドロップは抑制されることになる。   That is, the shift positions of the roll shoulder portions 311c and 312c in the respective rolling stands 301 to 304 are plastically deformed as the rolling material 1 is reduced in thickness from the first rolling stand 301 at the front stage toward the fourth rolling stand 304 at the rear stage. In accordance with the transition of the both ends in the width direction, it is set so as to be shifted stepwise so that (δ1> δ2> δ3> δ4). Accordingly, the plate thickness at both ends in the width direction of the rolled material 1 in each of the rolling stands 301 to 304 is geometrically thicker than the plate thickness at the center portion in the width direction, and as a result, rolling after rolling. Edge drops at both ends in the width direction of the material 1 are suppressed.

これに対して、上述した作業ロールシフト法を、１つの圧延スタンドからなるリバース圧延機に適用してみることにする。図１８（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、リバース圧延機３５０は、圧延材１を作業ロール３１０ａ，３１０ｂ間に複数回往復通過させて複数回圧延するものである。これにより、そのロール肩部３１１ｃ，３１２ｃのシフト位置は、圧延材１の幅方向両端部の内側の最も深い位置から、圧延材１の減厚に伴って塑性変形したその幅方向両端部の移行に合わせて、（δ１＞δ２＞δ３）となるように段階的にずらす必要がある。   In contrast, the work roll shift method described above will be applied to a reverse rolling mill composed of one rolling stand. As shown in FIGS. 18A, 18B, and 18C, the reverse rolling mill 350 rolls the rolled material 1 a plurality of times by reciprocating between the work rolls 310a and 310b a plurality of times. Thereby, the shift positions of the roll shoulder portions 311c and 312c are shifted from the deepest position inside the both ends in the width direction of the rolled material 1 to the both ends in the width direction that are plastically deformed as the thickness of the rolled material 1 is reduced. Therefore, it is necessary to shift in stages so that (δ1> δ2> δ3).

しかしながら、図１８（ａ）に示すように、初回パス時において、ロール胴部３１１ａ，３１２ａにおける先細り部３１１ｂ，３１２ｂに対して反対側の端部と、圧延材１の幅方向両端部（エッジ部）とが接触することになる。この結果、従来から、ハイス鋼（ビッカース硬さ９００ＨＶ）で形成される作業ロール３１０ａ，３１０ｂのロール胴部３１１ａ，３１２ａの端部には、磨耗傷Ｒが発生してしまう。この磨耗傷Ｒは、特に、圧延荷重を高く設定する硬質材または中硬質材の圧延や、パス回数を重ねることによって加工硬化する軟質材においても顕著となる。   However, as shown in FIG. 18 (a), at the time of the first pass, end portions opposite to the tapered portions 311b and 312b in the roll body portions 311a and 312a, and both end portions in the width direction (edge portions) of the rolled material 1 ) Will come into contact. As a result, a wear scar R is conventionally generated at the ends of the roll body portions 311a and 312a of the work rolls 310a and 310b made of high-speed steel (Vickers hardness 900HV). This wear scar R is particularly prominent also in a soft material that is hardened or hardened by rolling a hard material or medium-hard material with a high rolling load or by repeating the number of passes.

また、図１８（ｂ），（ｃ）に示すように、パス回数を重ねる毎にロール肩部３１１ｃ，３１２ｃをシフトするに伴って、ロール胴部３１１ａ，３１２ａの磨耗傷Ｒも、圧延材１の幅方向両端部からその内側に向けて段階的にシフトされてしまう。これにより、圧延材１におけるロール胴部３１１ａ，３１２ａによって圧延される表面には、前回までのパス回数分の磨耗傷Ｒが転写されることになり、転写傷Ｓが発生することになる。   Further, as shown in FIGS. 18 (b) and 18 (c), as the roll shoulder portions 311c and 312c are shifted each time the number of passes is increased, the wear scratches R of the roll body portions 311a and 312a are also caused by the rolled material 1. Will be shifted stepwise from both ends in the width direction toward the inside. As a result, wear scratches R corresponding to the number of passes up to the previous time are transferred to the surface of the rolled material 1 rolled by the roll body portions 311a and 312a, and transfer scratches S are generated.

一方、従来から、作業ロールを超硬合金材で形成することにより、ロール表面の高硬度化を図るようにした技術が提供されている。このような作業ロールは、例えば、特許文献１，２に開示されている。   On the other hand, conventionally, there has been provided a technique for increasing the hardness of a roll surface by forming a work roll of a cemented carbide material. Such work rolls are disclosed in Patent Documents 1 and 2, for example.

特開２００９−３４６９０号公報JP 2009-34690 A 特許第３４４４０６３号公報Japanese Patent No. 3444063

しかしながら、特許文献１に記載された作業ロールは、酸洗処理前の冷間圧延時に使用されるものであって、その材質を超硬合金材とすることにより、圧延材表面に付着した熱延スケールをその圧下力によって破砕剥離させることを目的としている。また、特許文献２に記載された作業ロールは、タンデム圧延機に設けられるものであって、その材質を超硬合金材とすることにより、圧延時における圧延材の磨耗粉の発生を抑え、圧延材表面の清浄度を高めることを目的としている。即ち、上記従来の作業ロールは、作業ロールシフト法に適用したものではなかった。 However, the work roll described in Patent Document 1 is used at the time of cold rolling before pickling treatment, and by using a cemented carbide material as the material, the hot roll adhered to the surface of the rolled material is used. The purpose is to crush and peel the scale by its rolling force. In addition, the work roll described in Patent Document 2 is provided in a tandem rolling mill, and the material of the work roll is a cemented carbide material, thereby suppressing the generation of wear powder of the rolled material during rolling and rolling. The purpose is to increase the cleanliness of the material surface. That is, the conventional work roll is not applied to the work roll shift method.

従って、本発明は上記課題を解決するものであって、一端が先細り状に形成される作業ロールをその軸方向にシフトさせ、圧延材のエッジドロップを制御する際に、圧延材の幅方向両端部による作業ロールへの磨耗傷の発生を抑えることにより、その表面に転写傷のない高品質の圧延材を圧延することができる作業ロールシフト機能を具備した圧延機を提供することを目的とする。   Therefore, the present invention solves the above-mentioned problem, and when the work roll having one end tapered is shifted in the axial direction to control the edge drop of the rolled material, both ends in the width direction of the rolled material are controlled. An object of the present invention is to provide a rolling mill equipped with a work roll shift function capable of rolling a high-quality rolled material having no transfer flaw on its surface by suppressing the occurrence of abrasion scratches on the work roll by the section. .

上記課題を解決する第１の発明に係る作業ロールシフト機能を具備した圧延機は、
ロール先端に向かうに従ってロール径が漸次小さくなる先細り部をロール胴部の一端に有し、且つ、前記先細り部がその軸方向において反対側に位置するように圧延材を挟持する上下一対の作業ロールと、前記作業ロールをその軸方向にシフトさせるロールシフト手段とを有する圧延スタンドを、少なくとも１スタンド以上備えた作業ロールシフト機能を具備した圧延機であって、
前記作業ロールは、少なくとも前記ロール胴部の表面が、セラミックス材または超硬合金材で、且つ、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上で形成され、
前記ロールシフト手段は、２重偏心構造のベアリングと、前記ベアリングと連結するシフト駆動部とを備え、
前記ベアリングは、
前記作業ロールの軸心と直交する鉛直軸周りに回転可能に支持される軸と、
前記軸の径方向外側に配置され、前記軸と偏心して回転可能に支持される内側偏心リングと、
前記内側偏心リングの径方向外側に配置され、前記軸及び前記内側偏心リングと偏心して回転可能に支持される外側偏心リングと、
前記外側偏心リングの径方向外側において、前記内側偏心リング及び前記外側偏心リングを介して前記軸に回転可能に支持され、前記先細り部及び前記ロール胴部の端面に接触するベアリング外輪とを有し、
前記シフト駆動部は、
前記作業ロールの軸方向に短縮または伸長することにより、前記内側偏心リングと前記外側偏心リングとを、互いに、同じ回転角度で、且つ、逆方向に回転させて、前記ベアリング外輪を前記作業ロールの軸方向にシフトさせる
ことを特徴とする。 A rolling mill having a work roll shift function according to the first invention for solving the above-mentioned problems is as follows.
A pair of upper and lower work rolls having a tapered portion at one end of the roll body portion, the roll diameter of which gradually decreases toward the roll tip, and sandwiching the rolled material so that the tapered portion is located on the opposite side in the axial direction And a rolling stand having a roll shift means for shifting the work roll in its axial direction, a rolling mill having a work roll shift function provided with at least one stand,
The work roll has at least a surface of the roll body portion formed of a ceramic material or a cemented carbide material and a Vickers hardness of 1200 HV or more,
The roll shift means includes a double eccentric structure bearing, and a shift drive unit coupled to the bearing,
The bearing is
An axis supported rotatably about a vertical axis perpendicular to the axis of the work roll;
An inner eccentric ring that is disposed radially outward of the shaft and is rotatably supported eccentrically with the shaft;
An outer eccentric ring that is disposed radially outside the inner eccentric ring and is rotatably supported eccentrically with the shaft and the inner eccentric ring;
A bearing outer ring that is rotatably supported by the shaft via the inner eccentric ring and the outer eccentric ring and that contacts the end surface of the taper part and the roll body part on the outer side in the radial direction of the outer eccentric ring. ,
The shift drive unit is
By shortening or extending in the axial direction of the work roll, the inner eccentric ring and the outer eccentric ring are rotated at the same rotational angle and in opposite directions, and the bearing outer ring is moved to the work roll. It is characterized by shifting in the axial direction.

上記課題を解決する第２の発明に係る作業ロールシフト機能を具備した圧延機は、
前記作業ロールは、そのロール径と圧延材の板幅との比が、０．０３〜０．１となる小径ロールである
ことを特徴とする。 A rolling mill having a work roll shift function according to the second invention for solving the above-mentioned problems is as follows.
The work roll is a small-diameter roll whose ratio between the roll diameter and the sheet width of the rolled material is 0.03 to 0.1.

上記課題を解決する第３の発明に係る作業ロールシフト機能を具備した圧延機は、
ロール先端に向かうに従ってロール径が漸次小さくなる先細り部をロール胴部の一端に有し、且つ、前記先細り部がその軸方向において反対側に位置するように圧延材を挟持する上下一対の作業ロールと、前記作業ロールをその軸方向にシフトさせるロールシフト手段とを有する圧延スタンドを、少なくとも１スタンド以上備えた作業ロールシフト機能を具備した圧延機であって、
前記作業ロールは、少なくとも前記ロール胴部の表面が、セラミックス材または超硬合金材で、且つ、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上で形成され、
前記圧延スタンドは、圧延材の搬送方向を逆転させながら複数パス多重圧延を行う可逆式圧延スタンドであって、
前記ロールシフト手段は、圧延材のパス毎に、前記先細り部の起点となるロール肩部を、圧延材の減厚に伴って、当該圧延材の幅方向両端部における内側の深い位置から外側の浅い位置に段階的にシフトさせる
ことを特徴とする。 A rolling mill equipped with a work roll shift function according to the third invention for solving the above-mentioned problems is as follows.
A pair of upper and lower work rolls having a tapered portion at one end of the roll body portion, the roll diameter of which gradually decreases toward the roll tip, and sandwiching the rolled material so that the tapered portion is located on the opposite side in the axial direction And a rolling stand having a roll shift means for shifting the work roll in its axial direction, a rolling mill having a work roll shift function provided with at least one stand,
The work roll has at least a surface of the roll body portion formed of a ceramic material or a cemented carbide material and a Vickers hardness of 1200 HV or more,
The rolling stand is a reversible rolling stand that performs multi-pass multiple rolling while reversing the conveying direction of the rolled material,
For each pass of the rolled material, the roll shift means moves the roll shoulder that is the starting point of the tapered portion from the inner deep position to the outer side at both ends in the width direction of the rolled material as the thickness of the rolled material decreases. It is characterized by shifting to a shallow position step by step.

従って、本発明に係る作業ロールシフト機能を具備した圧延機によれば、作業ロールにおいて、少なくともロール胴部の表面硬度を高くすることにより、先細り部を有する作業ロールをその軸方向にシフトさせ、圧延材のエッジドロップを制御する際に、圧延材の幅方向両端部（エッジ部）によるロール胴部への磨耗傷の発生を抑えることができるので、その表面に転写傷のない高品質の圧延材を圧延することができる。   Therefore, according to the rolling mill equipped with the work roll shift function according to the present invention, in the work roll, by increasing the surface hardness of at least the roll body, the work roll having the tapered portion is shifted in the axial direction, When controlling the edge drop of the rolled material, it is possible to suppress the occurrence of wear scratches on the roll body due to both ends (edges) in the width direction of the rolled material, so high-quality rolling with no transfer scratches on the surface The material can be rolled.

本発明の第１実施例に係る６段リバース圧延機の正面図である。1 is a front view of a 6-high reverse rolling mill according to a first embodiment of the present invention. 図１のＡ−Ａ矢視断面図である。It is AA arrow sectional drawing of FIG. 図２のＢ−Ｂ矢視断面図である。It is a BB arrow sectional view of Drawing 2. 本発明の第２実施例に係る６段リバース圧延機の正面図である。It is a front view of the 6-high reverse rolling mill which concerns on 2nd Example of this invention. 本発明の第３実施例に係る４段リバース圧延機の正面図である。It is a front view of the 4-high reverse rolling mill which concerns on 3rd Example of this invention. 図５のＣ−Ｃ矢視断面図である。It is CC sectional view taken on the line of FIG. 本発明の第４実施例に係る２０段リバース圧延機の正面図である。It is a front view of the 20-high reverse rolling mill which concerns on 4th Example of this invention. 図７のＤ−Ｄ矢視断面図である。It is DD sectional view taken on the line of FIG. 図８のＥ−Ｅ矢視断面図である。It is EE arrow sectional drawing of FIG. （ａ）〜（ｃ）に向かうに従って圧延材の板幅が小さくなるときにおける駆動側に配置したスラストベアリングがシフトするときの様子を示した図である。It is the figure which showed a mode when the thrust bearing arrange | positioned at the drive side when the plate | board width of a rolling material becomes small as it goes to (a)-(c) shifts. 本発明の第５実施例に係る２０段リバース圧延機の正面図である。It is a front view of the 20-high reverse rolling mill which concerns on 5th Example of this invention. 図１１のＦ−Ｆ矢視断面図である。It is FF arrow sectional drawing of FIG. 本発明の第６実施例に係る１２段リバース圧延機の正面図である。It is a front view of the 12-high reverse rolling mill which concerns on 6th Example of this invention. 板厚計測器を備えたリバース圧延機の正面図である。It is a front view of the reverse rolling mill provided with the plate | board thickness measuring device. 板厚計測器を備えたリバース圧延機の側面図である。It is a side view of a reverse rolling mill provided with a plate thickness measuring instrument. 板厚計測器を備えたタンデム圧延機の正面図である。It is a front view of a tandem rolling mill provided with a plate thickness measuring instrument. 従来のタンデム圧延機における作業ロールシフト方法の説明図である。It is explanatory drawing of the work roll shift method in the conventional tandem rolling mill. 従来のリバース圧延機に作業ロールシフト方法を適用した場合の説明図であって、（ａ）〜（ｃ）は１パス目〜３パス目における磨耗傷及び転写傷の発生の様子を示したものである。It is explanatory drawing at the time of applying a work roll shift method to the conventional reverse rolling mill, (a)-(c) showed the mode of generation | occurrence | production of the abrasion damage and the transfer damage | wound in the 1st pass-the 3rd pass. It is.

以下、本発明に係る作業ロールシフト機能を具備した圧延機について、図面を用いて詳細に説明する。   Hereinafter, a rolling mill having a work roll shift function according to the present invention will be described in detail with reference to the drawings.

先ず、第１実施例について、図１乃至図３を用いて説明する。   First, a first embodiment will be described with reference to FIGS.

図１及び図２に示すように、６段圧延機であるリバース圧延機１１は、１つの圧延スタンドから構成されており、左右（駆動側、操作側）一対のハウジング２１ａ，２１ｂを有している。ハウジング２１ａ，２１ｂ内には、上下一対の作業ロール２２ａ，２２ｂ、中間ロール２３ａ，２３ｂ、補強ロール２４ａ，２４ｂが回転可能に支持されている。   As shown in FIGS. 1 and 2, the reverse rolling mill 11, which is a six-high rolling mill, is composed of a single rolling stand, and has a pair of housings 21 a and 21 b on the left and right sides (drive side and operation side). Yes. A pair of upper and lower work rolls 22a and 22b, intermediate rolls 23a and 23b, and reinforcing rolls 24a and 24b are rotatably supported in the housings 21a and 21b.

作業ロール２２ａ，２２ｂは、それぞれ中間ロール２３ａ，２３ｂに接触支持されており、この中間ロール２３ａ，２３ｂは、それぞれ補強ロール２４ａ，２４ｂに接触支持されている。また、詳細は後述するが、作業ロール２２ａ，２２ｂ及び中間ロール２３ａ，２３ｂの外側には、ロールシフト装置（ロールシフト手段）４０，５０，６０，７０が設けられている。そして、リバース圧延機１１では、図示しない駆動装置によって駆動回転（正転及び逆転）される作業ロール２２ａ，２２ｂ間において、圧延材１を複数回に亘って往復通過させることにより、当該圧延材１を所定の板厚及び板幅に圧延するようになっている。   The work rolls 22a and 22b are supported in contact with the intermediate rolls 23a and 23b, respectively. The intermediate rolls 23a and 23b are supported in contact with the reinforcing rolls 24a and 24b, respectively. Although details will be described later, roll shift devices (roll shift means) 40, 50, 60, 70 are provided outside the work rolls 22a, 22b and the intermediate rolls 23a, 23b. In the reverse rolling mill 11, the rolled material 1 is reciprocally passed a plurality of times between work rolls 22a and 22b that are driven and rotated (forward and reverse) by a driving device (not shown). Is rolled to a predetermined plate thickness and plate width.

作業ロール２２ａ，２２ｂは、円柱状のロール胴部３１ａ，３２ａと、このロール胴部３１ａ，３２ａの一端に形成されるテーパ状の先細り部３１ｂ，３２ｂと、ロール胴部３１ａ，３２ａの他端に形成されるロールネック部３１ｄ，３２ｄと、先細り部３１ｂ，３２ｂの先端に形成されるロールネック部３１ｅ，３２ｅとから構成されている。また、先細り部３１ｂ，３２ｂは、そのテーパ面の開始位置（起点）となるロール肩部３１ｃ，３２ｃを有している。なお、作業ロール２２ａ，２２ｂは、先細り部３１ｂ，３２ｂがその軸方向において反対側に位置するように配置されている。   The work rolls 22a and 22b include cylindrical roll drum portions 31a and 32a, tapered tapered portions 31b and 32b formed at one end of the roll drum portions 31a and 32a, and the other ends of the roll drum portions 31a and 32a. The roll neck portions 31d and 32d are formed on the tip of the taper portion 31b, and the roll neck portions 31e and 32e are formed on the tips of the tapered portions 31b and 32b. Further, the tapered portions 31b and 32b have roll shoulder portions 31c and 32c which are starting positions (starting points) of the tapered surfaces. The work rolls 22a and 22b are arranged so that the tapered portions 31b and 32b are located on the opposite side in the axial direction.

ここで、ロール胴部３１ａ，３２ａ及び先細り部３１ｂ，３２ｂの表面は、圧延材１を圧延す際に使用されるものであるが、作業ロール２２ａ，２２ｂにおいては、少なくともロール胴部３１ａ，３２ａの表面（表層）が、高硬度材であるセラミックス材または超硬合金材（例えば、ＷＣ−Ｃｏ系）で形成されている。また、その表面硬度は、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上となっており、好ましくは、１６００ＨＶ程度となっている。なお、先細り部３１ｂ，３２ｂの表面も、セラミックス材または超硬合金材で形成し、その表面硬度を、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上としても構わない。   Here, the surfaces of the roll body portions 31a and 32a and the tapered portions 31b and 32b are used when the rolled material 1 is rolled, but in the work rolls 22a and 22b, at least the roll body portions 31a and 32a. The surface (surface layer) is formed of a ceramic material or a cemented carbide material (for example, WC-Co type) which is a high hardness material. Moreover, the surface hardness is 1200 HV or more in terms of Vickers hardness, and preferably about 1600 HV. The surfaces of the tapered portions 31b and 32b may also be formed of a ceramic material or a cemented carbide material, and the surface hardness may be 1200 HV or higher in terms of Vickers hardness.

即ち、作業ロール２２ａ，２２ｂは、その表層部分が、セラミックス材または超硬合金材で形成されると共に、その内層（軸心）部分が、ハイス鋼等で形成された複合ロールとなっている。なお、作業ロール２２ａ，２２ｂにおいては、セラミックス材をその表面に溶射した表面溶射ロールとしても構わない。   That is, the work rolls 22a and 22b are composite rolls whose surface layer portions are formed of a ceramic material or cemented carbide material and whose inner layer (axial center) portion is formed of high-speed steel or the like. The work rolls 22a and 22b may be surface sprayed rolls in which a ceramic material is sprayed on the surface.

ロールシフト装置４０には、作業ロール２２ａが回転可能で、且つ、その軸方向にシフト可能に支持されている。つまり、ロールシフト装置４０は、左右一対の軸受け箱４１ａ，４１ｂを有しており、この軸受け箱４１ａ，４１ｂ内には、作業ロール２２ａのロールネック部３１ｄ，３１ｅが回転可能に支持されている。このうち、図３に示すように、駆動側の軸受け箱４１ａには、着脱フック４２を介して、シフトフレーム４３が着脱可能に装着されている。そして、シフトフレーム４３とハウジング２１ａとの間には、シフトシリンダ４４ａ，４４ｂが介在されている。   The roll shift device 40 supports the work roll 22a so that it can rotate and can be shifted in the axial direction. That is, the roll shift device 40 has a pair of left and right bearing boxes 41a and 41b, and the roll neck portions 31d and 31e of the work roll 22a are rotatably supported in the bearing boxes 41a and 41b. . Among these, as shown in FIG. 3, a shift frame 43 is detachably attached to the drive-side bearing box 41 a via an attachment / detachment hook 42. Shift cylinders 44a and 44b are interposed between the shift frame 43 and the housing 21a.

軸受け箱４１ａ，４１ｂの両側部には、前後一対のシフトブロック４５ａ，４５ｂが設けられている。これら対向したシフトブロック４５ａ，４５ｂは、ステー４６により連結されると共に、ハウジング２１ａ，２１ｂの側壁間において、作業ロール２２ａの軸方向に摺動可能に支持されている。そして、シフトブロック４５ａ，４５ｂ内には、ベンディングシリンダ４７ａ，４７ｂが収容されており、これらベンディングシリンダ４７ａ，４７ｂは、軸受け箱４１ａ，４１ｂの下面を押圧可能となっている。これにより、作業ロール２２ａには、ベンディング力が付与されるようになっている。   A pair of front and rear shift blocks 45a and 45b are provided on both sides of the bearing boxes 41a and 41b. These opposed shift blocks 45a and 45b are connected by a stay 46 and supported between the side walls of the housings 21a and 21b so as to be slidable in the axial direction of the work roll 22a. Bending cylinders 47a and 47b are accommodated in the shift blocks 45a and 45b, and these bending cylinders 47a and 47b can press the lower surfaces of the bearing boxes 41a and 41b. As a result, bending force is applied to the work roll 22a.

従って、ロールシフト装置４０においては、シフトシリンダ４４ａ，４４ｂを駆動させることにより、作業ロール２２ａはその軸方向にシフト可能になっている。そして、その軸受け箱４１ａ，４１ｂのシフトに伴って、シフトブロック４５ａ，４５ｂもシフトするため、軸受け箱４１ａ，４１ｂがどのようなシフト位置に配置されても、ベンディングシリンダ４７ａ，４７ｂによってベンディング力を付与することができ、圧延材１の幅方向の板形状制御を行うことができる。   Therefore, in the roll shift device 40, the work roll 22a can be shifted in the axial direction by driving the shift cylinders 44a and 44b. As the bearing boxes 41a and 41b are shifted, the shift blocks 45a and 45b are also shifted, so that the bending force is applied by the bending cylinders 47a and 47b regardless of the shift positions of the bearing boxes 41a and 41b. It is possible to impart the width of the rolled material 1 in the width direction.

同様に、ロールシフト装置５０には、作業ロール２２ｂが回転可能で、且つ、その軸方向にシフト可能に支持されている。つまり、ロールシフト装置５０は、左右一対の軸受け箱５１ａ，５１ｂを有しており、この軸受け箱５１ａ，５１ｂ内には、作業ロール２２ｂのロールネック部３２ｄ，３２ｅが回転可能に支持されている。   Similarly, the work roll 22b is supported by the roll shift device 50 so as to be rotatable and shiftable in the axial direction. That is, the roll shift device 50 has a pair of left and right bearing boxes 51a and 51b, and the roll neck portions 32d and 32e of the work roll 22b are rotatably supported in the bearing boxes 51a and 51b. .

軸受け箱５１ａ，５１ｂは、図３に示した軸受け箱４１ａ，４１ｂと同じ支持構造となっており、軸受け箱５１ａ，５１ｂの両側部には、前後一対のシフトブロック５５ａ，５５ｂが、ハウジング２１ａ，２１ｂの側壁間において、作業ロール２２ｂの軸方向に摺動可能に設けられている。そして、シフトブロック５５ａ，５５ｂ内には、ベンディングシリンダ５７ａ，５７ｂが収容されており、これらベンディングシリンダ５７ａ，５７ｂは、軸受け箱５１ａ，５１ｂの下面を押圧可能となっている。これにより、作業ロール２２ｂには、ベンディング力が付与されるようになっている。従って、ロールシフト装置５０も、ロールシフト装置４０と同様のシフト動作、ベンディング動作、板形状制御を行うことができる。 The bearing boxes 51a and 51b have the same support structure as the bearing boxes 41a and 41b shown in FIG. 3, and a pair of front and rear shift blocks 55a and 55b are provided on both sides of the bearing boxes 51a and 51b. Between the side walls of 21b, it is provided to be slidable in the axial direction of the work roll 22b. Bending cylinders 57a and 57b are accommodated in the shift blocks 55a and 55b, and these bending cylinders 57a and 57b can press the lower surfaces of the bearing boxes 51a and 51b. As a result, a bending force is applied to the work roll 22b . Therefore, the roll shift device 50 can perform the same shift operation, bending operation, and plate shape control as the roll shift device 40.

また、ロールシフト装置６０には、作業ロール２２ａ，２２ｂと同じ形状をなす先細り状の中間ロール２３ａが支持されている。即ち、中間ロール２３ａは、軸受け箱６１ａ，６１ｂ内に回転可能に支持されると共に、ハウジング２１ａ，２１ｂの側壁間において、その軸方向に摺動可能に支持されている。そして、中間ロール２３ａには、シフトブロック６５ａ，６５ｂのベンディングシリンダ６７ａ，６７ｂによって、ベンディング力が付与されるようになっている。   Further, the roll shift device 60 supports a tapered intermediate roll 23a having the same shape as the work rolls 22a and 22b. That is, the intermediate roll 23a is rotatably supported in the bearing boxes 61a and 61b, and is supported so as to be slidable in the axial direction between the side walls of the housings 21a and 21b. A bending force is applied to the intermediate roll 23a by bending cylinders 67a and 67b of the shift blocks 65a and 65b.

同様に、ロールシフト装置７０には、作業ロール２２ａ，２２ｂと同じ形状をなす先細り状の中間ロール２３ｂが支持されている。即ち、中間ロール２３ｂは、軸受け箱７１ａ，７１ｂ内に回転可能に支持されると共に、ハウジング２１ａ，２１ｂの側壁間において、その軸方向に摺動可能に支持されている。そして、中間ロール２３ｂには、シフトブロック７５ａ，７５ｂのベンディングシリンダ７７ａ，７７ｂによって、ベンディング力が付与されるようになっている。   Similarly, the roll shift device 70 supports a tapered intermediate roll 23b having the same shape as the work rolls 22a and 22b. That is, the intermediate roll 23b is rotatably supported in the bearing boxes 71a and 71b, and is supported so as to be slidable in the axial direction between the side walls of the housings 21a and 21b. A bending force is applied to the intermediate roll 23b by bending cylinders 77a and 77b of the shift blocks 75a and 75b.

従って、中間ロール２３ａ，２３ｂのシフト動作と相まって、この中間ロール２３ａ，２３ｂに対してベンディング力を付与することができるので、圧延材１の幅方向の板形状制御を更に高精度に行うことができる。   Accordingly, since the bending force can be applied to the intermediate rolls 23a and 23b in combination with the shift operation of the intermediate rolls 23a and 23b, the plate shape control in the width direction of the rolled material 1 can be performed with higher accuracy. it can.

更に、補強ロール２４ａは、軸受け箱２５ａ，２５ｂ内に回転可能に支持されている。この軸受け箱２５ａ，２５ｂは、ウォームジャッキ等により構成される左右一対のパスライン調整装置２７ａ，２７ｂを介して、ハウジング２１ａ，２１ｂに支持されている。即ち、パスライン調整装置２７ａ，２７ｂを駆動することにより、圧延材１のパスラインを上下方向に調整可能になっている。   Further, the reinforcing roll 24a is rotatably supported in the bearing boxes 25a and 25b. The bearing boxes 25a and 25b are supported by the housings 21a and 21b via a pair of left and right pass line adjusting devices 27a and 27b constituted by a worm jack or the like. That is, by driving the pass line adjusting devices 27a and 27b, the pass line of the rolled material 1 can be adjusted in the vertical direction.

一方、補強ロール２４ｂは、軸受け箱２６ａ，２６ｂ内に回転可能に支持されている。この軸受け箱２６ａ，２６ｂは、左右一対の圧下用油圧シリンダ２８ａ，２８ｂを介して、ハウジング２１ａ，２１ｂに支持されている。即ち、圧下用油圧シリンダ２８ａ，２８ｂを駆動することにより、その圧下荷重を、中間ロール２３ａ，２３ｂから作業ロール２２ａ，２２ｂを介して、または、直接、作業ロール２２ａ，２２ｂから圧延材１に伝達するようになっている。   On the other hand, the reinforcing roll 24b is rotatably supported in the bearing boxes 26a and 26b. The bearing boxes 26a and 26b are supported by the housings 21a and 21b via a pair of left and right hydraulic cylinders 28a and 28b. That is, by driving the reduction hydraulic cylinders 28a and 28b, the reduction load is transmitted from the intermediate rolls 23a and 23b to the rolled material 1 through the work rolls 22a and 22b or directly from the work rolls 22a and 22b. It is supposed to be.

従って、リバース圧延機１１を用いて圧延材１を圧延する場合には、圧延材１を作業ロール２２ａ，２２ｂ間において複数回に亘って往復通過させる。そして、この圧延時においては、作業ロール２２ａ，２２ｂを徐々にシフトさせることになるが、そのロール肩部３１ｃ，３２ｃのシフト位置は、圧延材１の両端部の内側の最も深い位置から、圧延材１の減厚に伴って塑性変形したその両端部の移行に合わせて段階的に制御される。これにより、圧延材１のエッジドロップを低減することができる。   Therefore, when rolling the rolling material 1 using the reverse rolling mill 11, the rolling material 1 is reciprocated through the work rolls 22a and 22b a plurality of times. And at the time of this rolling, although work rolls 22a and 22b will be shifted gradually, the shift position of the roll shoulder parts 31c and 32c is rolled from the deepest position inside the both ends of the rolling material 1. It is controlled step by step in accordance with the transition of its both ends plastically deformed as the material 1 is reduced in thickness. Thereby, the edge drop of the rolling material 1 can be reduced.

このとき、ロール胴部３１ａ，３２ａにおける先細り部３１ｂ，３２ｂに対して反対側の端部と、圧延材１の幅方向両端部（エッジ部）とが接触することになるが、ロール胴部３１ａ，３２ａの表面硬度が高いため、ロール肩部３１ｃ，３２ｃが、パス回数を重ねる毎に、塑性変形した圧延材１の幅方向両端部の移行に合わせてシフトされても、そのロール胴部３１ａ，３２ａへの磨耗傷Ｒ（図１８参照）の発生を抑えることができる。これにより、その表面に転写傷Ｓ（図１８参照）のない高品質の圧延材１を圧延することができる。 At this time, the opposite ends of the roll body portions 31a and 32a with respect to the tapered portions 31b and 32b come into contact with both end portions (edge portions) in the width direction of the rolled material 1, but the roll body portion 31a. , 32a has a high surface hardness, the roll shoulder 31c, 32c, even if the roll shoulder 31c, 32c is shifted in accordance with the transition of both ends in the width direction of the plastically deformed rolled material 1 every time the number of passes is repeated. , 32a can be prevented from generating wear scars R (see FIG. 18). Thereby, the high-quality rolling material 1 without the transcription | transfer damage S (refer FIG. 18) on the surface can be rolled.

ここで、作業ロール２２ａ，２２ｂにおいては、ビッカース硬さが９００ＨＶのハイス鋼の磨耗量に対して、その硬さが１．８倍の１６００ＨＶのセラミックス材または超硬合金材の磨耗量が、１／２５となる試験結果を得ることができた。これにより、この試験結果に基づいて、ビッカース硬さが９００ＨＶのハイス鋼に対して、その硬さが１．３倍の１２００ＨＶの材質であれば、それに対する磨耗量を１／４に設定することができる。そこで、作業ロール２２ａ，２２ｂのロール胴部３１ａ，３２ａの表面を、高硬度材であるセラミックス材または超硬合金材で形成し、その表面硬度を、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上としている。そして、このように、ロール胴部３１ａ，３２ａの表面材質及び表面硬度を規定することにより、特に、圧延荷重を高く設定する電磁鋼板、ステンレス鋼板、超高張力鋼板等の硬質材、及び、中硬質材、更に、圧延により加工硬化する銅合金鋼板等の軟質材の圧延時においても、磨耗傷Ｒの発生を抑えることができる。   Here, in the work rolls 22a and 22b, the wear amount of the ceramic material or cemented carbide material of 1600HV, which is 1.8 times the wear amount of the high-speed steel having a Vickers hardness of 900 HV, is 1 A test result of / 25 could be obtained. Thus, based on this test result, if the material is 1200 HV, which is 1.3 times the hardness of high-speed steel with a Vickers hardness of 900 HV, the wear amount for that is set to 1/4. Can do. Therefore, the surfaces of the roll body portions 31a and 32a of the work rolls 22a and 22b are formed of a ceramic material or a cemented carbide material which is a high-hardness material, and the surface hardness is 1200 HV or more in terms of Vickers hardness. And by specifying the surface material and surface hardness of the roll body portions 31a and 32a in this way, in particular, a hard material such as an electromagnetic steel plate, a stainless steel plate, and an ultra-high-strength steel plate that sets a high rolling load, and a medium Even when a hard material and a soft material such as a copper alloy steel plate that is work-hardened by rolling are rolled, the generation of wear scars R can be suppressed.

次に、第２実施例について、図４を用いて説明する。   Next, a second embodiment will be described with reference to FIG.

図４に示すように、リバース圧延機１２には、中径の作業ロール２２ａ，２２ｂが回転可能に支持されている。これら作業ロール２２ａ，２２ｂの入側及び出側には、作業ロール２２ａと対向する支持ロール８１ａ，８１ｂと、作業ロール２２ｂと対向する支持ロール９１ａ，９１ｂとが、回転可能に支持されている。   As shown in FIG. 4, medium diameter work rolls 22 a and 22 b are rotatably supported on the reverse rolling mill 12. Support rolls 81a and 81b facing the work roll 22a and support rolls 91a and 91b facing the work roll 22b are rotatably supported on the entry side and the exit side of the work rolls 22a and 22b.

作業ロール２２ａのロール胴部３１ａ（図２参照）は、支持ロール８１ａ，８１ｂに支持されており、これら支持ロール８１ａ，８１ｂは、分割ベアリング８２ａ，８２ｂに回転可能に支持されている。一方、作業ロール２２ｂのロール胴部３２ａ（図２参照）は、支持ロール９１ａ，９１ｂに支持されており、これら支持ロール９１ａ，９１ｂは、分割ベアリング９２ａ，９２ｂに回転可能に支持されている。なお、支持ロール８１ａ，８１ｂ，９１ａ，９１ｂは、入側または出側のどちらか一方に設けても構わない。   The roll body 31a (see FIG. 2) of the work roll 22a is supported by support rolls 81a and 81b, and these support rolls 81a and 81b are rotatably supported by the split bearings 82a and 82b. On the other hand, the roll body 32a (see FIG. 2) of the work roll 22b is supported by support rolls 91a and 91b, and these support rolls 91a and 91b are rotatably supported by the split bearings 92a and 92b. The support rolls 81a, 81b, 91a, 91b may be provided on either the entry side or the exit side.

そして、支持ロール８１ａ，８１ｂ，９１ａ，９１ｂを設けることにより、作業ロール２２ａ，２２ｂの支持剛性を向上させることができるので、その水平方向（圧延材１の搬送方向）の撓みを抑えることができる。これにより、支持剛性が向上した分、作業ロール２２ａ，２２ｂを中径に形成することができる。ここで、中径ロールである作業ロール２２ａ，２２ｂとしては、そのロール径と圧延材１の板幅との比が、０．０８〜０．２５となっている。   And by providing the support rolls 81a, 81b, 91a, 91b, the support rigidity of the work rolls 22a, 22b can be improved, so that the bending in the horizontal direction (the conveying direction of the rolled material 1) can be suppressed. . Thereby, the work rolls 22a and 22b can be formed to have a medium diameter by the amount of the improved support rigidity. Here, as work rolls 22a and 22b which are medium diameter rolls, the ratio between the roll diameter and the width of the rolled material 1 is 0.08 to 0.25.

従って、作業ロール２２ａ，２２ｂのロール胴部３１ａ，３２ａの表面硬度を高くすることにより、中径に形成した作業ロール２２ａ，２２ｂをその軸方向にシフトさせ、圧延材１のエッジドロップを低減する際にも、圧延材１の幅方向両端部によるロール胴部３１ａ，３２ａへの磨耗傷Ｒを抑えることができる。これにより、その表面に転写傷Ｓのない高品質の圧延材１を圧延することができる。   Accordingly, by increasing the surface hardness of the roll body portions 31a and 32a of the work rolls 22a and 22b, the work rolls 22a and 22b formed at the medium diameter are shifted in the axial direction, and the edge drop of the rolled material 1 is reduced. At the same time, it is possible to suppress the abrasion damage R to the roll body portions 31 a and 32 a due to the width direction both ends of the rolled material 1. Thereby, the high quality rolling material 1 without the transcription | transfer damage S on the surface can be rolled.

次に、第３実施例について、図５及び図６を用いて説明する。   Next, a third embodiment will be described with reference to FIGS.

図５及び図６に示すように、リバース圧延機１３は、第１実施例に記載したリバース圧延機１１から、中間ロール２３ａ，２３ｂと、これらをシフトするロールシフト装置６０，７０とを取り除いた４段圧延機となっている。   As shown in FIG.5 and FIG.6, the reverse rolling mill 13 removed the intermediate rolls 23a and 23b and the roll shift apparatus 60 and 70 which shift these from the reverse rolling mill 11 described in 1st Example. It is a four-high rolling mill.

従って、構成を簡素にしたリバース圧延機１３においても、作業ロール２２ａ，２２ｂのロール胴部３１ａ，３２ａの表面硬度を高くすることにより、先細り部３１ｂ，３２ｂを有する作業ロール２２ａ，２２ｂをその軸方向にシフトさせ、圧延材１のエッジドロップを低減する際に、圧延材１の幅方向両端部によるロール胴部３１ａ，３２ａへの磨耗傷Ｒを抑えることができる。これにより、その表面に転写傷Ｓのない高品質の圧延材１を圧延することができる。   Accordingly, even in the reverse rolling mill 13 having a simplified configuration, the work rolls 22a and 22b having the tapered portions 31b and 32b are made to have their shafts by increasing the surface hardness of the roll body portions 31a and 32a of the work rolls 22a and 22b. When the sheet material is shifted in the direction and the edge drop of the rolled material 1 is reduced, it is possible to suppress the abrasion damage R to the roll body portions 31a and 32a due to the width direction both ends of the rolled material 1. Thereby, the high quality rolling material 1 without the transcription | transfer damage S on the surface can be rolled.

次に、第４実施例について、図７乃至図１０を用いて説明する。   Next, a fourth embodiment will be described with reference to FIGS.

図７及び図８に示すように、２０段圧延機であるリバース圧延機１４は、１つの圧延スタンドから構成されており、左右（駆動側、作業側）一対のアウタハウジング１１１ａ，１１１ｂを有している。このアウタハウジング１１１ａ，１１１ｂ内には、上下一対の作業ロール１２１ａ，１２１ｂ、上下二対の第１中間ロール１２２ａ，１２２ｂ、上下三対の第２中間ロール１２３ａ，１２３ｂ、上下四対のバッキングベアリング軸１２４ａ，１２４ｂが回転可能に支持されている。   As shown in FIGS. 7 and 8, the reverse rolling mill 14 that is a 20-high rolling mill is composed of one rolling stand, and has a pair of outer housings 111a and 111b on the left and right sides (driving side and working side). ing. In the outer housings 111a and 111b, a pair of upper and lower work rolls 121a and 121b, two pairs of upper and lower first intermediate rolls 122a and 122b, three pairs of upper and lower second intermediate rolls 123a and 123b, and four pairs of upper and lower backing bearing shafts. 124a and 124b are rotatably supported.

作業ロール１２１ａ，１２１ｂは、それぞれ第１中間ロール１２２ａ，１２２ｂに接触支持されており、この第１中間ロール１２２ａ，１２２ｂは、それぞれ第２中間ロール１２３ａ，１２３ｂに接触支持されている。また、第２中間ロール１２３ａ，１２３ｂは、バッキングベアリング軸１２４ａ，１２４ｂを回転可能に支持するバッキングベアリング１２５ａ，１２５ｂに接触支持されている。更に、バッキングベアリング軸１２４ａ，１２４ｂは、それぞれ上下四対のサドル１２６ａ，１２６ｂ内に回転可能に支持されており、これらサドル１２６ａ，１２６ｂは、それぞれ上下一対の上インナハウジング１１２ａ及び下インナハウジング１１２ｂに支持されている。そして、リバース圧延機１４では、連れ回り回転する作業ロール１２１ａ，１２１ｂ間において、圧延材１を複数回に亘って往復通過させることにより、当該圧延材１を所定の板厚及び板幅に圧延するようになっている。   The work rolls 121a and 121b are supported in contact with the first intermediate rolls 122a and 122b, respectively. The first intermediate rolls 122a and 122b are supported in contact with the second intermediate rolls 123a and 123b, respectively. The second intermediate rolls 123a and 123b are supported in contact with backing bearings 125a and 125b that rotatably support the backing bearing shafts 124a and 124b. Further, the backing bearing shafts 124a and 124b are rotatably supported in four pairs of upper and lower saddles 126a and 126b, respectively, and these saddles 126a and 126b are respectively attached to the upper and lower inner housings 112a and 112b. It is supported. In the reverse rolling mill 14, the rolled material 1 is rolled to a predetermined plate thickness and plate width by allowing the rolled material 1 to reciprocate a plurality of times between the work rolls 121a and 121b that rotate together. It is like that.

上インナハウジング１１２ａは、ウォームジャッキ等により構成される左右二対のパスライン調整装置１１３ａ，１１３ｂを介して、アウタハウジング１１１ａ，１１１ｂに支持されている。即ち、パスライン調整装置１１３ａ，１１３ｂを駆動することにより、圧延材１のパスラインを上下方向に調整可能になっている。   The upper inner housing 112a is supported by the outer housings 111a and 111b via two pairs of left and right pass line adjusting devices 113a and 113b configured by a worm jack or the like. That is, the pass line of the rolling material 1 can be adjusted in the vertical direction by driving the pass line adjusting devices 113a and 113b.

一方、下インナハウジング１１２ｂは、左右一対の圧下用油圧シリンダ１１４ａ，１１４ｂを介して、アウタハウジング１１１ａ，１１１ｂに支持されている。即ち、圧下用油圧シリンダ１１４ａ，１１４ｂを駆動することにより、その圧下荷重を、第２中間ロール１２３ａ，１２３ｂ、第１中間ロール１２２ａ，１２２ｂ、作業ロール１２１ａ，１２１ｂを介して、圧延材１に伝達するようになっている。   On the other hand, the lower inner housing 112b is supported by the outer housings 111a and 111b via a pair of left and right hydraulic cylinders 114a and 114b. That is, by driving the reduction hydraulic cylinders 114a and 114b, the reduction load is transmitted to the rolled material 1 via the second intermediate rolls 123a and 123b, the first intermediate rolls 122a and 122b, and the work rolls 121a and 121b. It is supposed to be.

作業ロール１２１ａ，１２１ｂは、円柱状のロール胴部１３１ａ，１３２ａと、このロール胴部１３１ａ，１３２ａの一端に形成されるテーパ状の先細り部１３１ｂ，１３２ｂとから構成されている。また、先細り部１３１ｂ，１３２ｂは、そのテーパ面の開始位置（起点）となるロール肩部１３１ｃ，１３２ｃを有している。なお、作業ロール１２１ａ，１２１ｂは、先細り部１３１ｂ，１３２ｂがその軸方向において反対側に位置するように配置されている。   The work rolls 121a and 121b are composed of cylindrical roll body portions 131a and 132a and tapered tapered portions 131b and 132b formed at one end of the roll body portions 131a and 132a. Further, the tapered portions 131b and 132b have roll shoulder portions 131c and 132c which are starting positions (starting points) of the tapered surfaces. The work rolls 121a and 121b are arranged so that the tapered portions 131b and 132b are located on the opposite side in the axial direction.

ここで、ロール胴部１３１ａ，１３２ａ及び先細り部１３１ｂ，１３２ｂの表面は、圧延材１を圧延す際に使用されるものであるが、作業ロール１２１ａ，１２１ｂにおいては、少なくともロール胴部１３１ａ，１３２ａの表面（表層）が、高硬度材であるセラミックス材または超硬合金材（例えば、ＷＣ−Ｃｏ系）で形成されている。また、その表面硬度は、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上となっており、好ましくは、１６００ＨＶ程度となっている。なお、先細り部１３１ｂ，１３２ｂの表面も、セラミックス材または超硬合金材で形成し、その表面硬度を、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上としても構わない。   Here, the surfaces of the roll body portions 131a and 132a and the tapered portions 131b and 132b are used when the rolled material 1 is rolled. However, in the work rolls 121a and 121b, at least the roll body portions 131a and 132a. The surface (surface layer) is formed of a ceramic material or a cemented carbide material (for example, WC-Co type) which is a high hardness material. Moreover, the surface hardness is 1200 HV or more in terms of Vickers hardness, and preferably about 1600 HV. The surfaces of the tapered portions 131b and 132b may be formed of a ceramic material or a cemented carbide material, and the surface hardness may be 1200 HV or more in terms of Vickers hardness.

即ち、作業ロール１２１ａ，１２１ｂは、その表層部分が、セラミックス材または超硬合金材で形成されると共に、その内層（軸心）部分が、ハイス鋼で形成された複合ロールとなっている。なお、作業ロール１２１ａ，１２１ｂにおいては、セラミックス材をその表面に溶射した表面溶射ロールとしても構わない。   That is, the work rolls 121a and 121b are composite rolls whose surface layer portion is formed of a ceramic material or cemented carbide material and whose inner layer (axial center) portion is formed of high-speed steel. The work rolls 121a and 121b may be surface sprayed rolls in which a ceramic material is sprayed on the surface thereof.

また、作業ロール１２１ａ，１２１ｂの外側には、ロールシフト装置（ロールシフト手段）１４０が設けられている。このロールシフト装置１４０は、２重偏心構造のスラストベアリング１４１ａ，１４１ｂ，１４１ｃ，１４１ｄ、シフト駆動部１４２ａ，１４２ｂ，１４２ｃ，１４２ｄ、ブラケット１４３ａ，１４３ｂから構成されている。   A roll shift device (roll shift means) 140 is provided outside the work rolls 121a and 121b. The roll shift device 140 includes thrust bearings 141a, 141b, 141c, 141d having a double eccentric structure, shift drive units 142a, 142b, 142c, 142d, and brackets 143a, 143b.

スラストベアリング１４１ａ，１４１ｂは、作業ロール１２１ａのロール胴部１３１ａ及び先細り部１３１ｂの端面に接触しており、鉛直軸周りに回転可能で、且つ、作業ロール１２１ａの軸方向にシフト可能にブラケット１４３ａ，１４３ｂに支持されている。そして、ブラケット１４３ａ，１４３ｂの上面には、シフト駆動部１４２ａ，１４２ｂが設けられており、詳細は後述するが、このシフト駆動部１４２ａ，１４２ｂは、スラストベアリング１４１ａ，１４１ｂに連結されている。   The thrust bearings 141a and 141b are in contact with the end surfaces of the roll body 131a and the tapered portion 131b of the work roll 121a, can rotate about the vertical axis, and can be shifted in the axial direction of the work roll 121a. 143b. Shift drive units 142a and 142b are provided on the upper surfaces of the brackets 143a and 143b. The shift drive units 142a and 142b are connected to thrust bearings 141a and 141b, which will be described in detail later.

同様に、スラストベアリング１４１ｃ，１４１ｄは、作業ロール１２１ｂのロール胴部１３２ａ及び先細り部１３２ｂの端面に接触しており、鉛直軸周りに回転可能で、且つ、作業ロール１２１ｂの軸方向にシフト可能にブラケット１４３ａ，１４３ｂに支持されている。そして、ブラケット１４３ａ，１４３ｂの下面には、シフト駆動部１４２ｃ，１４２ｄが設けられており、詳細は後述するが、このシフト駆動部１４２ｃ，１４２ｄは、スラストベアリング１４１ｃ，１４１ｄに連結されている。   Similarly, the thrust bearings 141c and 141d are in contact with the end surfaces of the roll body portion 132a and the tapered portion 132b of the work roll 121b, can rotate around the vertical axis, and can be shifted in the axial direction of the work roll 121b. It is supported by brackets 143a and 143b. Shift drive units 142c and 142d are provided on the lower surfaces of the brackets 143a and 143b. The shift drive units 142c and 142d are connected to thrust bearings 141c and 141d, which will be described in detail later.

なお、スラストベアリング１４１ａ〜１４１ｄ及びシフト駆動部１４２ａ〜１４２ｄは同じ構成をなしているため、これらを代表して、駆動側上部に配置されるスラストベアリング１４１ａ、シフト駆動部１４２ａについて、図９及び図１０を用いて以下に説明することとする。   Since the thrust bearings 141a to 141d and the shift drive units 142a to 142d have the same configuration, the thrust bearing 141a and the shift drive unit 142a disposed on the upper side of the drive side are representatively shown in FIGS. 10 will be used in the following description.

図９及び図１０（ａ），（ｂ），（ｃ）に示すように、スラストベアリング１４１ａは、ブラケット１４３ａに回転可能に支持される軸１６１を有している。この軸１６１の径方向外側には、内側偏心リング１６２、外側偏心リング１６３、ベアリング内輪１６４、複数のころ１６５、ベアリング外輪１６６が、順に配置されており、これらは全て回転可能に支持されている。更に、ベアリング外輪１６６は、内側偏心リング１６２及び外側偏心リング１６３を介して、軸１６１に回転可能に支持されると共に、ベアリング内輪１６４及びころ１６５を介して軸１６１に回転可能に支持されている。なお、軸１６１、内側偏心リング１６２、外側偏心リング１６３は、互いの中心軸が偏心するように、配置可能となっている。   As shown in FIGS. 9 and 10A, 10B, and 10C, the thrust bearing 141a has a shaft 161 that is rotatably supported by the bracket 143a. On the radially outer side of the shaft 161, an inner eccentric ring 162, an outer eccentric ring 163, a bearing inner ring 164, a plurality of rollers 165, and a bearing outer ring 166 are arranged in order, and these are all rotatably supported. . Further, the bearing outer ring 166 is rotatably supported on the shaft 161 via the inner eccentric ring 162 and the outer eccentric ring 163, and is rotatably supported on the shaft 161 via the bearing inner ring 164 and the rollers 165. . The shaft 161, the inner eccentric ring 162, and the outer eccentric ring 163 can be arranged such that the central axes thereof are eccentric.

軸１６１と内側偏心リング１６２とは、内側キー１６７により結合されている。内側キー１６７の上部には、小径ピニオン１６８が設けられおり、この小径ピニオン１６８は、軸１６１の中心軸と同軸上に回転可能に支持されている。また、外側偏心リング１６３には、当該外側偏心リング１６３の径方向に延びる長孔１６３ａが形成されており、この長孔１６３ａには、外側キー１６９が摺動可能に嵌入されている。外側キー１６９の上部には、大径ピニオン１７０が設けられており、この大径ピニオン１７０は、軸１６１の中心軸と同軸上に回転可能に支持されている。   The shaft 161 and the inner eccentric ring 162 are connected by an inner key 167. A small-diameter pinion 168 is provided on the upper part of the inner key 167, and the small-diameter pinion 168 is rotatably supported on the same axis as the central axis of the shaft 161. In addition, a long hole 163a extending in the radial direction of the outer eccentric ring 163 is formed in the outer eccentric ring 163, and an outer key 169 is slidably fitted in the long hole 163a. A large-diameter pinion 170 is provided on the upper part of the outer key 169, and the large-diameter pinion 170 is rotatably supported on the same axis as the central axis of the shaft 161.

一方、シフト駆動部１４２ａは、前後一対のシフト用油圧シリンダ１８１，１８２から構成されている。シフト用油圧シリンダ１８１，１８２は、シリンダ部１８１ａ，１８２ａと、このシリンダ部１８１ａ，１８２ａ内に摺動可能に支持されるロッド１８１ｂ，１８２ｂと、このロッド１８１ｂ，１８２ｂの先端に設けられるラック１８１ｃ，１８２ｃとを有している。そして、ラック１８１ｃは、小径ピニオン１６８と噛み合っており、ラック１８２ｃは、大径ピニオン１７０と噛み合っている。   On the other hand, the shift drive unit 142a includes a pair of front and rear shift hydraulic cylinders 181 and 182. The shift hydraulic cylinders 181 and 182 include cylinder portions 181a and 182a, rods 181b and 182b slidably supported in the cylinder portions 181a and 182a, and racks 181c and 181c provided at the tips of the rods 181b and 182b, 182c. The rack 181c meshes with the small diameter pinion 168, and the rack 182c meshes with the large diameter pinion 170.

従って、シフト用油圧シリンダ１８１，１８２を、同時に短縮または伸長することにより、内側偏心リング１６２と外側偏心リング１６３とを、互いに同じ回転角度で、且つ、逆方向に回転させることができる。この結果、ベアリング外輪１６６は、偏心することなく、作業ロール１２１ａの軸方向のみにシフト可能になっている。 Therefore, by simultaneously shortening or extending the shift hydraulic cylinders 181 and 182, the inner eccentric ring 162 and the outer eccentric ring 163 can be rotated at the same rotational angle and in opposite directions. As a result, the bearing outer ring 166 can be shifted only in the axial direction of the work roll 121a without being eccentric.

即ち、シフト駆動部１４２ａ，１４２ｂを駆動させ、スラストベアリング１４１ａ，１４１ｂを回転させながらシフトさせることにより、その両者に挟み込まれた作業ロール１２１ａをその軸方向にシフトさせることができる。また、シフト駆動部１４２ｃ，１４２ｄを駆動させ、スラストベアリング１４１ｃ，１４１ｄを回転させることにより、その両者に挟み込まれた作業ロール１２１ｂをその軸方向にシフトさせることができる。   That is, by driving the shift driving units 142a and 142b and shifting the thrust bearings 141a and 141b while rotating, the work roll 121a sandwiched between the two can be shifted in the axial direction. Further, by driving the shift driving units 142c and 142d and rotating the thrust bearings 141c and 141d, the work roll 121b sandwiched between the two can be shifted in the axial direction.

なお、図１０（ａ）に示したスラストベアリング１４１ａ，１４１ｃのシフト状態は、圧延材１の板幅が比較的大きいときであり、図１０（ｃ）に示したスラストベアリング１４１ａ，１４１ｃのシフト状態は、圧延材１の板幅が比較的小さいときである。   The shifted state of the thrust bearings 141a and 141c shown in FIG. 10 (a) is when the plate width of the rolled material 1 is relatively large, and the shifted state of the thrust bearings 141a and 141c shown in FIG. 10 (c). Is when the plate width of the rolled material 1 is relatively small.

更に、第１中間ロール１２２ａ，１２２ｂの外側にも、図示しないロールシフト装置（ロールシフト手段）が設けられている。即ち、第１中間ロール１２２ａ，１２２ｂは、回転可能で、且つ、その軸方向にシフト可能にそのロールシフト装置に支持されている。   Furthermore, a roll shift device (roll shift means) (not shown) is also provided outside the first intermediate rolls 122a and 122b. That is, the first intermediate rolls 122a and 122b are supported by the roll shift device so as to be rotatable and shiftable in the axial direction.

従って、リバース圧延機１４を用いて圧延材１を圧延する場合には、圧延材１を作業ロール１２１ａ，１２１ｂ間において複数回に亘って往復通過させる。そして、この圧延時においては、作業ロール１２１ａ，１２１ｂを徐々にシフトさせることになるが、そのロール肩部１３１ｃ，１３２ｃのシフト位置は、圧延材１の両端部の内側の最も深い位置から、圧延材１の減厚に伴って塑性変形したその両端部の移行に合わせて段階的に制御される。これにより、圧延材１のエッジドロップを低減することができる。   Therefore, when rolling the rolling material 1 using the reverse rolling mill 14, the rolling material 1 is reciprocated between the work rolls 121a and 121b a plurality of times. During the rolling, the work rolls 121a and 121b are gradually shifted. The shift positions of the roll shoulder portions 131c and 132c are rolled from the deepest position inside the both ends of the rolled material 1. It is controlled step by step in accordance with the transition of its both ends plastically deformed as the material 1 is reduced in thickness. Thereby, the edge drop of the rolling material 1 can be reduced.

このとき、ロール胴部１３１ａ，１３２ａにおける先細り部１３１ｂ，１３２ｂに対して反対側の端部と、圧延材１の幅方向両端部（エッジ部）とが接触することになるが、ロール胴部１３１ａ，１３２ｂの表面硬度が高いため、ロール肩部１３１ｃ，１３２ｃが、パス回数を重ねる毎に、塑性変形した圧延材１の幅方向両端部の移行に合わせてシフトされても、そのロール胴部１３１ａ，１３２ａへの磨耗傷Ｒ（図１８参照）の発生を抑えることができる。これにより、その表面に転写傷Ｓ（図１８参照）のない高品質の圧延材１を圧延することができる。   At this time, the opposite ends of the roll body portions 131a and 132a with respect to the tapered portions 131b and 132b and the width direction both end portions (edge portions) of the rolled material 1 are in contact with each other. , 132b has a high surface hardness, the roll body 131a, even if the roll shoulder 131c, 132c is shifted in accordance with the transition of both ends in the width direction of the plastically deformed rolled material 1 every time the number of passes is repeated. , 132a can be prevented from generating wear scars R (see FIG. 18). Thereby, the high-quality rolling material 1 without the transcription | transfer damage S (refer FIG. 18) on the surface can be rolled.

ここで、作業ロール１２１ａ，１２１ｂにおいては、ビッカース硬さが９００ＨＶのハイス鋼の磨耗量に対して、その硬さが１．８倍の１６００ＨＶのセラミックス材または超硬合金材の磨耗量が、１／２５となる試験結果を得ることができた。これにより、この試験結果に基づいて、ビッカース硬さが９００ＨＶのハイス鋼に対して、その硬さが１．３倍の１２００ＨＶの材質であれば、それに対する磨耗量を１／４に設定することができる。そこで、作業ロール１２１ａ，１２１ｂのロール胴部１３１ａ，１３２ａの表面を、高硬度材であるセラミックス材または超硬合金材で形成し、その表面硬度を、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上としている。そして、このように、ロール胴部１３１ａ，１３２ａの表面材質及び表面硬度を規定することにより、特に、圧延荷重を高く設定する電磁鋼板、ステンレス鋼板等の硬質材の圧延時において、磨耗傷Ｒの発生を抑えることができる。   Here, in the work rolls 121a and 121b, the wear amount of the ceramic material or cemented carbide material of 1600HV, which is 1.8 times the wear amount of the high-speed steel having a Vickers hardness of 900 HV, is 1 A test result of / 25 could be obtained. Thus, based on this test result, if the material is 1200 HV, which is 1.3 times the hardness of high-speed steel with a Vickers hardness of 900 HV, the wear amount for that is set to 1/4. Can do. Therefore, the surfaces of the roll body portions 131a and 132a of the work rolls 121a and 121b are formed of a ceramic material or a cemented carbide material which is a high hardness material, and the surface hardness is set to 1200 HV or more in terms of Vickers hardness. In this way, by defining the surface material and surface hardness of the roll body portions 131a and 132a, particularly when rolling hard materials such as electromagnetic steel plates and stainless steel plates that set the rolling load high, the wear scar R is reduced. Occurrence can be suppressed.

また、リバース圧延機１４では、各ロール１２１ａ，１２１ｂ，１２２ａ，１２２ｂ，１２３ａ，１２３ｂ及びバッキングベアリング軸１２４ａ，１２４ｂを、２０段のクラスター配置としたことにより、作業ロール１２１ａ，１２１ｂの支持剛性が向上した分、作業ロール１２１ａ，１２１を小径に形成することができる。そして、作業ロール１２１ａ，１２１ｂが小径になることで、ロールネック部を形成させることができなくとも、２重偏心構造のスラストベアリング１４１ａ〜１４１ｄを設けることにより、作業ロール１２１ａ，１２１ｂを、簡素な構成で、且つ、省スペースでその軸方向にシフトさせることができる。ここで、小径ロールである作業ロール１２１ａ，１２１ｂとしては、そのロール径と圧延材１の板幅との比が、０．０３〜０．１０となっている。   Further, in the reverse rolling mill 14, the rolls 121 a, 121 b, 122 a, 122 b, 123 a, 123 b and the backing bearing shafts 124 a, 124 b are arranged in a 20-stage cluster, thereby improving the support rigidity of the work rolls 121 a, 121 b. Accordingly, the work rolls 121a and 121 can be formed with a small diameter. And even if a roll neck part cannot be formed because the work rolls 121a and 121b have a small diameter, by providing the thrust bearings 141a to 141d having a double eccentric structure, the work rolls 121a and 121b can be simplified. The structure can be shifted in the axial direction in a space-saving manner. Here, as work rolls 121a and 121b which are small-diameter rolls, the ratio between the roll diameter and the width of the rolled material 1 is 0.03 to 0.10.

更に、インナハウジング１１２ａ，１１２ｂを、上下方向に分割配置した上下分割構造とすることにより、作業ロール１２１ａ，１２１ｂ間の隙間を大きくすることができるので、圧延材１の板切れ時におけるコブル処理の作業性を向上させることができる。   Furthermore, since the inner housings 112a and 112b have a vertically divided structure in which the inner housings 112a and 112b are vertically divided, the gap between the work rolls 121a and 121b can be increased. Workability can be improved.

次に、第５実施例について、図１１及び図１２を用いて説明する。   Next, a fifth embodiment will be described with reference to FIGS.

図１１及び図１２に示すように、２０段圧延機であるリバース圧延機１５は、上下一体構造のモノブロックハウジング１９１を有している。上側のバッキングベアリング１２５ａのうち、両側に配置されるバッキングベアリング１２５ａは、パスライン調整用のサドル１９２ｂを介して、モノブロックハウジング１９１に支持されており、中央に配置されるバッキングベアリング１２５ａは、圧下用のサドル１９２ａを介して、モノブロックハウジング１９１に支持されている。このように、モノブロックハウジング１９１を上下一体構造とすることにより、リバース圧延機１５の簡素化及び小型化を図ることができる。 As shown in FIG.11 and FIG.12, the reverse rolling mill 15 which is a 20-high rolling mill has the monoblock housing 191 of the up-and-down integral structure. Among the upper backing bearings 125a, the backing bearings 125a arranged on both sides are supported by the monoblock housing 191 via the saddle 192b for adjusting the pass line, and the backing bearing 125a arranged in the center is reduced. Is supported by the monoblock housing 191 via a saddle 192a . Thus, the reverse rolling mill 15 can be simplified and miniaturized by making the monoblock housing 191 have a vertically integrated structure.

従って、簡素化及び小型化を図ったリバース圧延機１５においても、作業ロール１２１ａ，１２１ｂのロール胴部１３１ａ，１３２ａの表面硬度を高くすることにより、先細り部１３１ｂ，１３２ｂを有する作業ロール１２１ａ，１２１ｂをその軸方向にシフトさせ、圧延材１のエッジドロップを低減する際に、圧延材１の幅方向両端部によるロール胴部１３１ａ，１３２ａへの磨耗傷Ｒを抑えることができる。これにより、その表面に転写傷Ｓのない高品質の圧延材１を圧延することができる。   Accordingly, even in the reverse rolling mill 15 that is simplified and downsized, the work rolls 121a and 121b having the tapered portions 131b and 132b are formed by increasing the surface hardness of the roll body portions 131a and 132a of the work rolls 121a and 121b. Can be suppressed in the axial direction to reduce the edge drop of the rolled material 1, so that the abrasion damage R to the roll body portions 131 a and 132 a due to both widthwise ends of the rolled material 1 can be suppressed. Thereby, the high quality rolling material 1 without the transcription | transfer damage S on the surface can be rolled.

次に、第６実施例について、図１３を用いて説明する。   Next, a sixth embodiment will be described with reference to FIG.

図１３に示すように、リバース圧延機１６は、第４，５実施例に記載したリバース圧延機１４，１５から、第２中間ロール１２３ａ，１２３ｂを取り除いた１２段圧延機となっている。なお、バッキングベアリング軸１２４ａ，１２４ｂ及びバッキングベアリング１２５ａ，１２５ｂは、上下３対となっている。このように、各ロール１２１ａ，１２１ｂ，１２２ａ，１２２ｂ及びバッキングベアリング軸１２４ａ，１２４ｂを、１２段のクラスター配置としたことにより、リバース圧延機１６の簡素化及び小型化を図ることができる。   As shown in FIG. 13, the reverse rolling mill 16 is a 12-high rolling mill in which the second intermediate rolls 123a and 123b are removed from the reverse rolling mills 14 and 15 described in the fourth and fifth embodiments. Note that the backing bearing shafts 124a and 124b and the backing bearings 125a and 125b are in three pairs. Thus, the reverse rolling mill 16 can be simplified and miniaturized by arranging the rolls 121a, 121b, 122a, 122b and the backing bearing shafts 124a, 124b in a 12-stage cluster arrangement.

従って、簡素化及び小型化を図ったリバース圧延機１６においても、作業ロール１２１ａ，１２１ｂのロール胴部１３１ａ，１３２ａの表面硬度を高くすることにより、先細り部１３１ｂ，１３２ｂを有する作業ロール１２１ａ，１２１ｂをその軸方向にシフトさせ、圧延材１のエッジドロップを低減する際に、圧延材１の幅方向両端部によるロール胴部１３１ａ，１３２ａへの磨耗傷Ｒを抑えることができる。これにより、その表面に転写傷Ｓのない高品質の圧延材１を圧延することができる。   Accordingly, even in the reverse rolling mill 16 that is simplified and downsized, the work rolls 121a and 121b having the tapered portions 131b and 132b are formed by increasing the surface hardness of the roll body portions 131a and 132a of the work rolls 121a and 121b. Can be suppressed in the axial direction to reduce the edge drop of the rolled material 1, so that the abrasion damage R to the roll body portions 131 a and 132 a due to both widthwise ends of the rolled material 1 can be suppressed. Thereby, the high quality rolling material 1 without the transcription | transfer damage S on the surface can be rolled.

ここで、図１４に示すように、上述した第１〜第６実施例におけるリバース圧延機１１〜１６の作業ロール２２ａ，２２ｂ及び１２１ａ，１２１ｂ（各圧延スタンド）の出側には、板厚計測器（検出手段）２００が配置されている。この板厚計測器２００は、圧延材１の幅方向両端部（エッジ部）における各１点または各複数点での板厚を計測するものである。   Here, as shown in FIG. 14, on the outlet side of the work rolls 22a and 22b and 121a and 121b (each rolling stand) of the reverse rolling mills 11 to 16 in the first to sixth embodiments described above, the plate thickness is measured. A detector (detection means) 200 is arranged. The plate thickness measuring instrument 200 measures the plate thickness at each one point or each of a plurality of points at both ends (edge portions) in the width direction of the rolled material 1.

次いで、エッジドロップ低減方法について、作業ロール２２ａ，２２ｂを用いた場合を代表して、図１５を用いて説明する。なお、図１５に示すように、作業ロール２２ａ，２２ｂのロール肩部３１ｃ，３２ｃと圧延材１の幅方向両端部との間の距離を、駆動側でδｄ，操作側でδｗとする。   Next, the edge drop reduction method will be described with reference to FIG. 15 on behalf of the case where the work rolls 22a and 22b are used. As shown in FIG. 15, the distance between the roll shoulder portions 31c, 32c of the work rolls 22a, 22b and both ends in the width direction of the rolled material 1 is δd on the drive side and δw on the operation side.

そして、板厚計測器２００によって計測された圧延材１の操作側端部の板厚が、所定の板厚よりも薄い場合には、そのロール肩部３１ｃが圧延材１の幅方向中心側に移動するように、作業ロール２２ａをその軸方向にシフトさせる。即ち、距離δｗが大きくなるように、作業ロール２２ａをシフトさせる。このとき、作業ロール２２ａに対向したスラストベアリング１４１ａは、図１０（ｃ）に示したシフト状態となっている。   And when the plate | board thickness of the operation side edge part of the rolling material 1 measured by the plate | board thickness measuring device 200 is thinner than predetermined | prescribed plate | board thickness, the roll shoulder part 31c is the width direction center side of the rolling material 1. The work roll 22a is shifted in the axial direction so as to move. That is, the work roll 22a is shifted so that the distance δw increases. At this time, the thrust bearing 141a facing the work roll 22a is in the shifted state shown in FIG.

一方、板厚計測器２００によって計測された圧延材１の操作側端部の板厚が、所定の板厚よりも厚い場合には、そのロール肩部３１ｃが圧延材１の幅方向外側に移動するように、作業ロール２２ａをその軸方向にシフトさせる。即ち、距離δｗが小さくなるように、作業ロール２２ａをシフトさせる。このとき、作業ロール２２ａに対向したスラストベアリング１４１ａは、図１０（ａ）に示したシフト状態となっている。   On the other hand, when the plate thickness of the operation side end portion of the rolled material 1 measured by the plate thickness measuring instrument 200 is thicker than a predetermined plate thickness, the roll shoulder portion 31c moves outward in the width direction of the rolled material 1. Thus, the work roll 22a is shifted in the axial direction. That is, the work roll 22a is shifted so that the distance δw becomes small. At this time, the thrust bearing 141a facing the work roll 22a is in the shift state shown in FIG.

また、板厚計測器２００によって計測された圧延材１の駆動側端部の板厚が、所定の板厚よりも薄い場合には、そのロール肩部３２ｃが圧延材１の幅方向中心側に移動するように、作業ロール２２ｂをその軸方向にシフトさせる。即ち、距離δｄが大きくなるように、作業ロール２２ｂをシフトさせる。このとき、作業ロール２２ｂに対向したスラストベアリング１４１ｃは、図１０（ｃ）に示したシフト状態となっている。   Moreover, when the plate | board thickness of the drive side edge part of the rolling material 1 measured by the plate | board thickness measuring device 200 is thinner than predetermined | prescribed plate | board thickness, the roll shoulder part 32c is the width direction center side of the rolling material 1. The work roll 22b is shifted in the axial direction so as to move. That is, the work roll 22b is shifted so that the distance δd increases. At this time, the thrust bearing 141c facing the work roll 22b is in the shifted state shown in FIG.

一方、板厚計測器２００によって計測された圧延材１の駆動側端部の板厚が、所定の板厚よりも厚い場合には、そのロール肩部３２ｃが圧延材１の幅方向外側に移動するように、作業ロール２２ｂをその軸方向にシフトさせる。即ち、距離δｄが小さくなるように、作業ロール２２ａをシフトさせる。このとき、作業ロール２２ａに対向したスラストベアリング１４１ａは、図１０（ａ）に示したシフト状態となっている。   On the other hand, when the plate thickness of the driving side end portion of the rolled material 1 measured by the plate thickness measuring instrument 200 is thicker than a predetermined plate thickness, the roll shoulder portion 32c moves outward in the width direction of the rolled material 1. Thus, the work roll 22b is shifted in the axial direction. That is, the work roll 22a is shifted so that the distance δd becomes small. At this time, the thrust bearing 141a facing the work roll 22a is in the shift state shown in FIG.

更に、図１６に示すように、タンデム圧延機２１０の第１〜第５圧延スタンド２１１，２１２，２１３，２１４，２１５に、上述した作業ロール２２ａ，２２ｂ、中間ロール２３ａ，２３ｂ、補強ロール２４ａ，２４ｂを適用しても構わない。このとき、最終の第５圧延スタンド２１５の出側には、板厚計測器２００が設けられている。これにより、圧延時において、作業ロール２２ａ，２２ｂにおけるロール胴部３１ａ，３２ａの表面への磨耗傷Ｒの発生を抑えることができるため、圧延する圧延材１の板幅の制限を受けることなく、圧延を行うことができる。 Furthermore, as shown in FIG. 16, the work rolls 22a, 22b, the intermediate rolls 23a, 23b, the reinforcing rolls 24a, the above-described work rolls are added to the first to fifth rolling stands 211, 212, 213, 214, 215 of the tandem rolling mill 210. 24b may be applied. At this time, a plate thickness measuring device 200 is provided on the exit side of the final fifth rolling stand 215. Thereby, at the time of rolling, since generation | occurrence | production of the abrasion damage R to the surface of the roll trunk | drum 31a, 32a in work roll 22a, 22b can be suppressed, without receiving the restriction | limiting of the plate | board width of the rolling material 1 to roll, Rolling can be performed.

即ち、従来のように、ハイス鋼等で形成された作業ロールを用いて圧延を行う場合には、そのロール胴部の表面に磨耗傷Ｒが発生してしまうため、板幅が大きい圧延材から、それよりも板幅が小さい圧延材と順に圧延を行う必要があった。これに対して、作業ロール２２ａ，２２ｂのロール胴部３１ａ，３２ａの表面硬度を高くすることにより、圧延材１の幅方向両端部によるロール胴部３１ａ，３２ａへの磨耗傷Ｒを抑えることができるため、圧延材１の板幅の制約を受けることなく、圧延を行うことができる。これにより、圧延操業の自由度を大きくすることができる。 That is, when rolling is performed using a work roll formed of high-speed steel or the like as in the prior art, wear scratches R are generated on the surface of the roll body, and therefore, from a rolled material having a large plate width. It was necessary to perform rolling in the order of the rolling material having a smaller plate width than that. On the other hand, by increasing the surface hardness of the roll body portions 31a and 32a of the work rolls 22a and 22b, it is possible to suppress the abrasion damage R to the roll body portions 31a and 32a due to both ends in the width direction of the rolled material 1. Therefore, rolling can be performed without being restricted by the plate width of the rolled material 1. Thereby, the freedom degree of rolling operation can be enlarged.

本発明は、圧延材の幅方向の板形状制御を行うために、作業ロールをその軸方向にシフトさせる作業ロールシフト機能を具備した圧延機に適用可能である。   The present invention can be applied to a rolling mill having a work roll shift function for shifting the work roll in the axial direction in order to perform plate shape control in the width direction of the rolled material.

１１〜１６ リバース圧延機
２２ａ，２２ｂ，１２１ａ，１２１ｂ 作業ロール
３１ａ，３２ａ，１３１ａ，１３２ａ ロール胴部
３１ｂ，３２ｂ，１３１ｂ，１３２ｂ 先細り部
３１ｃ，３２ｃ，１３１ｃ，１３２ｃ ロール肩部
３１ｄ，３１ｅ，３２ｄ，３２ｅ ロールネック部
４０，５０，１４０ ロールシフト装置
４１ａ，４１ｂ，５１ａ，５１ｂ 軸受け箱
４２ 着脱フック
４３ シフトフレーム
４４ａ，４４ｂ シフトシリンダ
４５ａ，４５ｂ，５５ａ，５５ｂ シフトブロック
４６ ステー
４７ａ，４７ｂ，５７ａ，５７ｂ ベンディングシリンダ
１４１ａ〜１４１ｄ スラストベアリング
１４２ａ〜１４２ｄ シフト駆動部
１４３ａ，１４３ｂ ブラケット
１６１ 軸
１６２ 内側偏心リング
１６３ 外側偏心リング
１６４ ベアリング内輪
１６５ ころ
１６６ ベアリング外輪
１６７ 内側キー
１６８ 小径ピニオン
１６９ 外側キー
１７０ 大径ピニオン
１８１，１８２ シフト用油圧シリンダ
２００ 板厚計測器
２１０ タンデム圧延機 11-16 reverse rolling mills 22a, 22b, 121a, 121b work rolls 31a, 32a, 131a, 132a roll body portions 31b, 32b, 131b, 132b taper portions 31c, 32c, 131c, 132c roll shoulder portions 31d, 31e, 32d, 32e Roll neck portion 40, 50, 140 Roll shift device 41a, 41b, 51a, 51b Bearing box 42 Detachable hook 43 Shift frame 44a, 44b Shift cylinder 45a, 45b, 55a, 55b Shift block 46 Stay 47a, 47b, 57a, 57b Bending cylinders 141a to 141d Thrust bearings 142a to 142d Shift drive portions 143a and 143b Bracket 161 Shaft 162 Inner eccentric ring 163 Outer eccentric ring 164 Bearing inner ring 165 Roller 1 66 Bearing outer ring 167 Inner key 168 Small-diameter pinion 169 Outer key 170 Large-diameter pinion 181, 182 Shift hydraulic cylinder 200 Plate thickness measuring instrument 210 Tandem rolling mill

Claims (3)

ロール先端に向かうに従ってロール径が漸次小さくなる先細り部をロール胴部の一端に有し、且つ、前記先細り部がその軸方向において反対側に位置するように圧延材を挟持する上下一対の作業ロールと、前記作業ロールをその軸方向にシフトさせるロールシフト手段とを有する圧延スタンドを、少なくとも１スタンド以上備えた作業ロールシフト機能を具備した圧延機であって、
前記作業ロールは、少なくとも前記ロール胴部の表面が、セラミックス材または超硬合金材で、且つ、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上で形成され、
前記ロールシフト手段は、２重偏心構造のベアリングと、前記ベアリングと連結するシフト駆動部とを備え、
前記ベアリングは、
前記作業ロールの軸心と直交する鉛直軸周りに回転可能に支持される軸と、
前記軸の径方向外側に配置され、前記軸と偏心して回転可能に支持される内側偏心リングと、
前記内側偏心リングの径方向外側に配置され、前記軸及び前記内側偏心リングと偏心して回転可能に支持される外側偏心リングと、
前記外側偏心リングの径方向外側において、前記内側偏心リング及び前記外側偏心リングを介して前記軸に回転可能に支持され、前記先細り部及び前記ロール胴部の端面に接触するベアリング外輪とを有し、
前記シフト駆動部は、
前記作業ロールの軸方向に短縮または伸長することにより、前記内側偏心リングと前記外側偏心リングとを、互いに、同じ回転角度で、且つ、逆方向に回転させて、前記ベアリング外輪を前記作業ロールの軸方向にシフトさせる
ことを特徴とする作業ロールシフト機能を具備した圧延機。 A pair of upper and lower work rolls having a tapered portion at one end of the roll body portion, the roll diameter of which gradually decreases toward the roll tip, and sandwiching the rolled material so that the tapered portion is located on the opposite side in the axial direction And a rolling stand having a roll shift means for shifting the work roll in its axial direction, a rolling mill having a work roll shift function provided with at least one stand,
The work roll has at least a surface of the roll body portion formed of a ceramic material or a cemented carbide material and a Vickers hardness of 1200 HV or more,
The roll shift means includes a double eccentric structure bearing, and a shift drive unit coupled to the bearing,
The bearing is
An axis supported rotatably about a vertical axis perpendicular to the axis of the work roll;
An inner eccentric ring that is disposed radially outward of the shaft and is rotatably supported eccentrically with the shaft;
An outer eccentric ring that is disposed radially outside the inner eccentric ring and is rotatably supported eccentrically with the shaft and the inner eccentric ring;
A bearing outer ring that is rotatably supported by the shaft via the inner eccentric ring and the outer eccentric ring and that contacts the end surface of the taper part and the roll body part on the outer side in the radial direction of the outer eccentric ring. ,
The shift drive unit is
By shortening or extending in the axial direction of the work roll, the inner eccentric ring and the outer eccentric ring are rotated at the same rotational angle and in opposite directions, and the bearing outer ring is moved to the work roll. A rolling mill having a work roll shift function characterized by shifting in the axial direction. 請求項１に記載の作業ロールシフト機能を具備した圧延機において、
前記作業ロールは、そのロール径と圧延材の板幅との比が、０．０３〜０．１となる小径ロールである
ことを特徴とする作業ロールシフト機能を具備した圧延機。 In the rolling mill provided with the work roll shift function according to claim 1,
The said work roll is a small diameter roll from which the ratio of the roll diameter and the plate | board width of a rolling material will be 0.03-0.1. The rolling mill provided with the work roll shift function characterized by the above-mentioned. ロール先端に向かうに従ってロール径が漸次小さくなる先細り部をロール胴部の一端に有し、且つ、前記先細り部がその軸方向において反対側に位置するように圧延材を挟持する上下一対の作業ロールと、前記作業ロールをその軸方向にシフトさせるロールシフト手段とを有する圧延スタンドを、少なくとも１スタンド以上備えた作業ロールシフト機能を具備した圧延機であって、
前記作業ロールは、少なくとも前記ロール胴部の表面が、セラミックス材または超硬合金材で、且つ、ビッカース硬さで、１２００ＨＶ以上で形成され、
前記圧延スタンドは、圧延材の搬送方向を逆転させながら複数パス多重圧延を行う可逆式圧延スタンドであって、
前記ロールシフト手段は、圧延材のパス毎に、前記先細り部の起点となるロール肩部を、圧延材の減厚に伴って、当該圧延材の幅方向両端部における内側の深い位置から外側の浅い位置に段階的にシフトさせる
ことを特徴とする作業ロールシフト機能を具備した圧延機。 A pair of upper and lower work rolls having a tapered portion at one end of the roll body portion, the roll diameter of which gradually decreases toward the roll tip, and sandwiching the rolled material so that the tapered portion is located on the opposite side in the axial direction And a rolling stand having a roll shift means for shifting the work roll in its axial direction, a rolling mill having a work roll shift function provided with at least one stand,
The work roll has at least a surface of the roll body portion formed of a ceramic material or a cemented carbide material and a Vickers hardness of 1200 HV or more,
The rolling stand is a reversible rolling stand that performs multi-pass multiple rolling while reversing the conveying direction of the rolled material,
For each pass of the rolled material, the roll shift means moves the roll shoulder that is the starting point of the tapered portion from the inner deep position to the outer side at both ends in the width direction of the rolled material as the thickness of the rolled material decreases. A rolling mill equipped with a work roll shift function, characterized by being gradually shifted to a shallow position .
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