JPS62134101A - 内部健全性の優れた厚鋼板の製造方法 - Google Patents
内部健全性の優れた厚鋼板の製造方法Info
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- JPS62134101A JPS62134101A JP27335585A JP27335585A JPS62134101A JP S62134101 A JPS62134101 A JP S62134101A JP 27335585 A JP27335585 A JP 27335585A JP 27335585 A JP27335585 A JP 27335585A JP S62134101 A JPS62134101 A JP S62134101A
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- steel plate
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- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 41
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、内部健全性の優れた厚鋼板の製造方法に関す
るものである。
るものである。
［従来の技術］
近年、海洋構造物や各種圧力容器の大型化に伴い、使用
される板厚も増大傾向にあり２００ｍｍを超える要求が
ある。このような極厚の鋼板においては、現有の圧延機
で圧延した場合、圧延の効果が不十分で、鋼塊中に生成
したミクロポロシティ−が鋼板に残存しυＳＴ欠陥を生
じる。この対策として、すでに特開昭５２−９４６４９
．同５５−１０６６０１、特公昭５３−１２２５８．同
５３−１２２５９など圧延技術を工夫する対策が提案さ
れており、ある程度の効果は得られているが、圧延技術
のみの対策となっているためもあって、内部健全性の優
れた鋼板の板厚限界を大幅に引き上げるに至っておらず
、需要家の要求を十分には満たしていない。
される板厚も増大傾向にあり２００ｍｍを超える要求が
ある。このような極厚の鋼板においては、現有の圧延機
で圧延した場合、圧延の効果が不十分で、鋼塊中に生成
したミクロポロシティ−が鋼板に残存しυＳＴ欠陥を生
じる。この対策として、すでに特開昭５２−９４６４９
．同５５−１０６６０１、特公昭５３−１２２５８．同
５３−１２２５９など圧延技術を工夫する対策が提案さ
れており、ある程度の効果は得られているが、圧延技術
のみの対策となっているためもあって、内部健全性の優
れた鋼板の板厚限界を大幅に引き上げるに至っておらず
、需要家の要求を十分には満たしていない。
さらに、ここ数年、厚板の新しいプロセスとしてＴ Ｍ
ＣＰ （Ｔｈｅｒｍｏ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｃｏ
ｎｔｒｏｌｌ Ｐｒｏｃｅｓｓ加工熱処理）工程の採用
が盛んであるが、この工程においては、制御圧延を行う
ため圧延温度が低くポロシティ−の圧着に対する圧延効
果がより小さく、また圧延後直ちに制御冷却のため水冷
されるので鋼板中の水素が放出されに＜＜１通常工程に
較べ内部健全性の確保が一層困難であり、８０キロハイ
テンなどの高級鋼では５０ｍｍ程度が内部健全性確保の
上限となる。
ＣＰ （Ｔｈｅｒｍｏ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｃｏ
ｎｔｒｏｌｌ Ｐｒｏｃｅｓｓ加工熱処理）工程の採用
が盛んであるが、この工程においては、制御圧延を行う
ため圧延温度が低くポロシティ−の圧着に対する圧延効
果がより小さく、また圧延後直ちに制御冷却のため水冷
されるので鋼板中の水素が放出されに＜＜１通常工程に
較べ内部健全性の確保が一層困難であり、８０キロハイ
テンなどの高級鋼では５０ｍｍ程度が内部健全性確保の
上限となる。
［本発明が解決しようとする問題点）
本発明は、従来技術では不可能であった内部健全件の優
れた、通常工程においては１５０ｍｍ以上、ＴＭＣＰ工
程においては５０ｍｍ以上の鋼板の製造を目的としたも
のである。
れた、通常工程においては１５０ｍｍ以上、ＴＭＣＰ工
程においては５０ｍｍ以上の鋼板の製造を目的としたも
のである。
［問題を解決するための手段］
前述のように、最終製品にＵＳＴ欠陥が生じるのは、鋼
塊中に生成したミクロポロシティ−が鋼板に残存するこ
とが主たる原因である。このミクロポロシティ−は、製
品板厚が厚い場合、現有の圧延機で圧着させることは困
難で、その対策としては鋼塊中のミクロポロシティ−の
発生を皆無にするか、圧延前に圧着させる方法しかない
。前者は、現状の造塊法ではほとんど不可能であり、後
者としては大型の鍛造装置を用いてスラブを鍛造する予
備鍛錬があげられるが非常に高価な鍛造設備が必要な他
、鋼塊の加熱や歩留り低下などコスト上の不利も大きい
。
塊中に生成したミクロポロシティ−が鋼板に残存するこ
とが主たる原因である。このミクロポロシティ−は、製
品板厚が厚い場合、現有の圧延機で圧着させることは困
難で、その対策としては鋼塊中のミクロポロシティ−の
発生を皆無にするか、圧延前に圧着させる方法しかない
。前者は、現状の造塊法ではほとんど不可能であり、後
者としては大型の鍛造装置を用いてスラブを鍛造する予
備鍛錬があげられるが非常に高価な鍛造設備が必要な他
、鋼塊の加熱や歩留り低下などコスト上の不利も大きい
。
本発明は、この点を考慮して、より効果的、経済的にミ
クロポロシティ−を圧延前に圧着する方法を見出したも
のである。すなわち、その特徴は紡型に注入した溶鋼が
凝固後、直ちに型抜きを行い、上下一対の平行な加圧面
を持つ面状加圧装置により、すみやかに鋼塊の厚み（短
片）方向に軽圧下を加えた後熱間圧延することにある。
クロポロシティ−を圧延前に圧着する方法を見出したも
のである。すなわち、その特徴は紡型に注入した溶鋼が
凝固後、直ちに型抜きを行い、上下一対の平行な加圧面
を持つ面状加圧装置により、すみやかに鋼塊の厚み（短
片）方向に軽圧下を加えた後熱間圧延することにある。
［作用コ
本発明の作用を以下に説明する。
本発明は従来のスラブの予備鍛錬と較へ次の特徴を持つ
。すなわち （１）凝固直後に圧下するため、ｆｉ塊の温度が全製造
工程のなかで最も高く圧下が容易である。
。すなわち （１）凝固直後に圧下するため、ｆｉ塊の温度が全製造
工程のなかで最も高く圧下が容易である。
（２）同時に、中心部は凝固直後で最も高温であり表裏
面ばそれよりもやや温度がひくい温度勾配を持つため、
同一圧下でも中心のミクロポロシティ−が圧着し易い。
面ばそれよりもやや温度がひくい温度勾配を持つため、
同一圧下でも中心のミクロポロシティ−が圧着し易い。
（３）このため、わずかな軽圧下によってミクロポロシ
ティ−の圧着が可能となり、小規模の経済的な圧下装置
によって実現が可能である。
ティ−の圧着が可能となり、小規模の経済的な圧下装置
によって実現が可能である。
（４）さらに、軽圧下のため鋼塊の変形も少なく、歩留
りの低下も小さい。
りの低下も小さい。
（５）また加熱コストが不用なのは云うまでも無い。
さて、本発明の特徴である型抜き直後に行う面圧下につ
いては、発明者等の検討により、以下の条件が必要であ
ることを実験的に見出している。
いては、発明者等の検討により、以下の条件が必要であ
ることを実験的に見出している。
すなわち
１）面状加圧装置の加圧面の長さＬｍｍは、鋼塊の厚み
（短片）をｔＩＩｌｍとすると、Ｌ／ｌ≧１．０を満た
す必要がある（第１図）。この理由は、Ｌ／ｌかく１．
０では鋼塊の中心に対する圧下の浸透が不十分であるが
、Ｌ／ｌが１．０を越えると圧下の効果が鋼塊の中心ま
で十分いきわたり、センターポロシティ−が圧着するか
らである。なお第１図において、縦軸の欠陥密集度γは
以下の条件で鋼板を探傷した結果より求めたものである
。
（短片）をｔＩＩｌｍとすると、Ｌ／ｌ≧１．０を満た
す必要がある（第１図）。この理由は、Ｌ／ｌかく１．
０では鋼塊の中心に対する圧下の浸透が不十分であるが
、Ｌ／ｌが１．０を越えると圧下の効果が鋼塊の中心ま
で十分いきわたり、センターポロシティ−が圧着するか
らである。なお第１図において、縦軸の欠陥密集度γは
以下の条件で鋼板を探傷した結果より求めたものである
。
ＵＳＴ探傷感度：ＪＩＳ００８０１．−１９７４＋６ｄ
Ｂ 欠陥評価二〇・・・２５％くＦ工＜ＳＯ％Δ・・・５０
％＜Ｆｌ＜１００％ ×・・・１００％≦Ｆ□ 欠陥密集度：γ＝Ｎ／Ｓ Ｎ：Δ欠陥の個数（０２個は６１個と等価、６２個は×
１個と等価） Ｓ：鋼板表面積（ｍ′） 面状加圧装置の幅（Ｂ）は鋼塊幅以上であることが、操
業上は有利であるが、Ｂ／Ｌ≧１であれば、本発明の効
果を損うことは無い。
Ｂ 欠陥評価二〇・・・２５％くＦ工＜ＳＯ％Δ・・・５０
％＜Ｆｌ＜１００％ ×・・・１００％≦Ｆ□ 欠陥密集度：γ＝Ｎ／Ｓ Ｎ：Δ欠陥の個数（０２個は６１個と等価、６２個は×
１個と等価） Ｓ：鋼板表面積（ｍ′） 面状加圧装置の幅（Ｂ）は鋼塊幅以上であることが、操
業上は有利であるが、Ｂ／Ｌ≧１であれば、本発明の効
果を損うことは無い。
２）また、面状加圧装置による圧下量Δｈｍｍについて
は、実験結果によりΔｈ／ｌ≧０．０１で効果のあるこ
とが確認された（第２図）。ここで、Δｈはすべて１回
の加圧により加えたものであるが、複数回に分けて加圧
してもその効果は変わらない。
は、実験結果によりΔｈ／ｌ≧０．０１で効果のあるこ
とが確認された（第２図）。ここで、Δｈはすべて１回
の加圧により加えたものであるが、複数回に分けて加圧
してもその効果は変わらない。
このようにして面状軽圧下された鋼塊は、その後従来の
プロセスと同様、分塊工場にてスラブに圧延された後、
厚板工場にて極厚鋼板に圧延されるほか、熱塊のトップ
部を切断した後、直ちに厚板工場で最終製品に圧延され
る。いずれの場合も、鋼塊が面状軽圧下された状態でセ
ンターポロシティ−が圧着されているため、最終製品で
のＵＳＴ欠陥は発生しない。
プロセスと同様、分塊工場にてスラブに圧延された後、
厚板工場にて極厚鋼板に圧延されるほか、熱塊のトップ
部を切断した後、直ちに厚板工場で最終製品に圧延され
る。いずれの場合も、鋼塊が面状軽圧下された状態でセ
ンターポロシティ−が圧着されているため、最終製品で
のＵＳＴ欠陥は発生しない。
第３図に設備例の概要を示す。１は鋼塊（原厚ｔの部分
と軽圧下を加えΔｈ減厚された部分のものを示す）で水
平方向に置かれ上下に配置された面状加圧装置２によっ
て軽圧下が加えられる。
と軽圧下を加えΔｈ減厚された部分のものを示す）で水
平方向に置かれ上下に配置された面状加圧装置２によっ
て軽圧下が加えられる。
［実施例］
本発明の実施例を比較例とともに第１表に示す。
本発明に基づき溶鋼凝固後面状軽圧下を行った鋼塊を用
いて製造した鋼板は、通常工程では１５０ｍａｔ以上、
ＴＭＣＰ工程にては５０ｍｍ以上においても優れた内部
健全性を示している。一方、比較例のものは、いずれか
の条件に欠けるためＵＳＴ欠陥を生じている。
いて製造した鋼板は、通常工程では１５０ｍａｔ以上、
ＴＭＣＰ工程にては５０ｍｍ以上においても優れた内部
健全性を示している。一方、比較例のものは、いずれか
の条件に欠けるためＵＳＴ欠陥を生じている。
［発明の効果］
以上説明したごとく、本発明によれば、従来圧延法のみ
では不可能であり、またスラブの予備鍛錬を行った場合
には設備費、歩留り低下、加熱コストなどで問題の多い
、通常工程では１５０ｍｍ以上、ＴＭＣＰ工程では５０
ｍｍ以上の極厚鋼板の内部健全性の確保を、経済的に有
利に解決することができる。
では不可能であり、またスラブの予備鍛錬を行った場合
には設備費、歩留り低下、加熱コストなどで問題の多い
、通常工程では１５０ｍｍ以上、ＴＭＣＰ工程では５０
ｍｍ以上の極厚鋼板の内部健全性の確保を、経済的に有
利に解決することができる。
第１図は面状加圧装置加圧面長さＬと鋼塊厚みしの比（
Ｌ／１）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の関係を示
す。 第２図は面状加圧装置圧下量Δｈと鋼塊厚みｔの比（Δ
’ｈ ／ ｔ ）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の
関係を示す。 第３図は面状加圧装置の概要を示す。
Ｌ／１）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の関係を示
す。 第２図は面状加圧装置圧下量Δｈと鋼塊厚みｔの比（Δ
’ｈ ／ ｔ ）と鋼板の内部健全性（欠陥密集度）の
関係を示す。 第３図は面状加圧装置の概要を示す。
Claims (1)
- 鋼塊法において、溶鋼が鋳型内で凝固完了後、直ちに型
抜きを行い、すみやかに平行な一対の面状加圧装置によ
り厚み方向に軽圧下を加えた後熱間圧延することを特徴
とする、内部健全性の優れた厚鋼板の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27335585A JPS62134101A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 内部健全性の優れた厚鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27335585A JPS62134101A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 内部健全性の優れた厚鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134101A true JPS62134101A (ja) | 1987-06-17 |
Family
ID=17526741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27335585A Pending JPS62134101A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | 内部健全性の優れた厚鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62134101A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1927413A1 (en) | 2006-12-01 | 2008-06-04 | Topy Kogyo Kabushiki Kaisha | Press forging method |
-
1985
- 1985-12-06 JP JP27335585A patent/JPS62134101A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1927413A1 (en) | 2006-12-01 | 2008-06-04 | Topy Kogyo Kabushiki Kaisha | Press forging method |
| US8047042B2 (en) | 2006-12-01 | 2011-11-01 | Topy Kogyo Kabushiki Kaisha | Press forging method |
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