JPS62109929A - 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 - Google Patents
冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法Info
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- JPS62109929A JPS62109929A JP24875785A JP24875785A JPS62109929A JP S62109929 A JPS62109929 A JP S62109929A JP 24875785 A JP24875785 A JP 24875785A JP 24875785 A JP24875785 A JP 24875785A JP S62109929 A JPS62109929 A JP S62109929A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造
法に関するものである。
法に関するものである。
（従来の技術）
一般に炭素（以下単にＣという）を０．５ｚ以上含有す
る炭素鋼は高炭素鋼といわれ、この炭素鋼は硬度が高く
、強度、靭性が大きく＃庁耗性に優れているため、これ
らの特性を利用して刃物、ばねその他の各種機械部品等
の分野に広く利用されている。ところでこれらの各種用
途向けには所要厚み精度１表面性状、微細組織などの性
能が必要とされるために、冷間圧延鋼板が使用されるこ
とが多い。通常、Ｃの高い冷延鋼板は経験的にはＡｒ３
変態点直下のたとえば７００℃×１０時間の球状化およ
び軟化焼鈍した熱延鋼板を素材として冷間圧延製造され
るが、その変形抵抗が普通鋼に比べて大きいために冷間
圧延加工性は劣る。すなわち、ある冷間圧延ミルで３１
厚の熱延鋼板を冷間圧延できる最小板厚は、そのミルの
ロール径、潤滑、張力などが同じ条件であれば、たとえ
ば０．０５％Ｃの普通鋼では３．５ｍｍ＋であるのに対
し、０．８ｚ高Ｃ鋼では１．２ｍｍというように高Ｃｆ
ｉ板の方が大巾に大きな値となるにの現象は前述したよ
うに高Ｃ！１の変形抵抗が普通鋼よりも大巾に大きいた
めにおこるが、高Ｃ鋼で所要の仕−ヒ厚みが１回のる延
で得られないときには、冷延後適当な温度Ｘ時間で焼鈍
し軟化してからあらためて冷延を行って目的の什［二厚
みにしなければならない。さらには目的の仕ｌ−厚みか
薄手刃物用の０．３ｍｍのように非常に薄い場合には、
冷延−焼鈍の製造工程を３回以上縁返す必要もある。こ
のように冷延−焼鈍の工程を何回も繰返すことは、それ
だけ製造工程数が増加することになり、生産性や経済上
に大きな不利益をもたらすことになる。
る炭素鋼は高炭素鋼といわれ、この炭素鋼は硬度が高く
、強度、靭性が大きく＃庁耗性に優れているため、これ
らの特性を利用して刃物、ばねその他の各種機械部品等
の分野に広く利用されている。ところでこれらの各種用
途向けには所要厚み精度１表面性状、微細組織などの性
能が必要とされるために、冷間圧延鋼板が使用されるこ
とが多い。通常、Ｃの高い冷延鋼板は経験的にはＡｒ３
変態点直下のたとえば７００℃×１０時間の球状化およ
び軟化焼鈍した熱延鋼板を素材として冷間圧延製造され
るが、その変形抵抗が普通鋼に比べて大きいために冷間
圧延加工性は劣る。すなわち、ある冷間圧延ミルで３１
厚の熱延鋼板を冷間圧延できる最小板厚は、そのミルの
ロール径、潤滑、張力などが同じ条件であれば、たとえ
ば０．０５％Ｃの普通鋼では３．５ｍｍ＋であるのに対
し、０．８ｚ高Ｃ鋼では１．２ｍｍというように高Ｃｆ
ｉ板の方が大巾に大きな値となるにの現象は前述したよ
うに高Ｃ！１の変形抵抗が普通鋼よりも大巾に大きいた
めにおこるが、高Ｃ鋼で所要の仕−ヒ厚みが１回のる延
で得られないときには、冷延後適当な温度Ｘ時間で焼鈍
し軟化してからあらためて冷延を行って目的の什［二厚
みにしなければならない。さらには目的の仕ｌ−厚みか
薄手刃物用の０．３ｍｍのように非常に薄い場合には、
冷延−焼鈍の製造工程を３回以上縁返す必要もある。こ
のように冷延−焼鈍の工程を何回も繰返すことは、それ
だけ製造工程数が増加することになり、生産性や経済上
に大きな不利益をもたらすことになる。
高Ｃｆｉ椴は小口ｙ）多品種であることが一般であるの
で、少品種多量生産に適しているタンデム冷間圧延ミル
で生産されることはまれで、大部分はレバース圧ｇミル
で生産される。レバース圧延ミルの生産性は目的の厚み
にするのに必要な往復圧延回故に反比例するが、高Ｃ鋼
ではその変形抵抗が大きいために１回の圧延圧下埴が普
通鋼に比へ大きくとれず、このために往復圧延回数が増
加してそれだけ生産性が悪くなる。さらに高ＣＷ４の変
形抵抗が大きいことは、冷延する際の圧延動カッ′）、
ｆｈ通鋼に比べて大きいという経済上の不利益の原因に
もなっている。
で、少品種多量生産に適しているタンデム冷間圧延ミル
で生産されることはまれで、大部分はレバース圧ｇミル
で生産される。レバース圧延ミルの生産性は目的の厚み
にするのに必要な往復圧延回故に反比例するが、高Ｃ鋼
ではその変形抵抗が大きいために１回の圧延圧下埴が普
通鋼に比へ大きくとれず、このために往復圧延回数が増
加してそれだけ生産性が悪くなる。さらに高ＣＷ４の変
形抵抗が大きいことは、冷延する際の圧延動カッ′）、
ｆｈ通鋼に比べて大きいという経済上の不利益の原因に
もなっている。
（発明か解決しようとする問題点）
以上に述へたように高Ｃｗｔの冷間圧延ではその変形抵
抗が大きいことが原因となって、杵通鋼に比へて冷江−
焼鈍工程数の増、レバース圧延ミルでの往復圧延回数の
増、冷延圧延動力の増加など作業上、経済上の不利益が
多い。したがって球状化焼鈍後の冷間圧延変形抵抗の小
さい高Ｃ熱延鋼板を開発すれば、以上で述べた高Ｃａｌ
板冷延時の種々の不利益を解消できることになる。
抗が大きいことが原因となって、杵通鋼に比へて冷江−
焼鈍工程数の増、レバース圧延ミルでの往復圧延回数の
増、冷延圧延動力の増加など作業上、経済上の不利益が
多い。したがって球状化焼鈍後の冷間圧延変形抵抗の小
さい高Ｃ熱延鋼板を開発すれば、以上で述べた高Ｃａｌ
板冷延時の種々の不利益を解消できることになる。
（問題点を解決するための手段）
本発明は球状化焼鈍後の冷間圧延変形抵抗が小さいとい
う性能を有する高Ｃ熱延鋼板を開発したもので、その技
術的骨子は熱間圧延仕上後、コイルに捲取られるまでの
鋼板の冷却速度を犬きくすることにある。すなわち、熱
間圧延機で０．５２Ｃ以北の高Ｃ鋼板を仕上圧延後捲取
温度（ＣＴ）５００〜７００℃で捲取るが、このさい仕
上温度をＦ丁、仕上圧延出側から鋼板を捲取るまでのス
トリップ走行時間をｔ （ｓｅｅ）としたとき、仕上圧
延から捲取まＴ−ＣＡＴ での鋼板平均冷却速度（ＧＲ＝ −”Ｏ／５ｅｃ）を１
５し 〜１００℃７ｓｅｃになるように冷却し球状化焼鈍する
と 玲通変形抵抗が小さく冷間圧延油ｒ性のすぐｈたｌ
’：＋ｌｌ炭素延延２１板製造するところにある。
う性能を有する高Ｃ熱延鋼板を開発したもので、その技
術的骨子は熱間圧延仕上後、コイルに捲取られるまでの
鋼板の冷却速度を犬きくすることにある。すなわち、熱
間圧延機で０．５２Ｃ以北の高Ｃ鋼板を仕上圧延後捲取
温度（ＣＴ）５００〜７００℃で捲取るが、このさい仕
上温度をＦ丁、仕上圧延出側から鋼板を捲取るまでのス
トリップ走行時間をｔ （ｓｅｅ）としたとき、仕上圧
延から捲取まＴ−ＣＡＴ での鋼板平均冷却速度（ＧＲ＝ −”Ｏ／５ｅｃ）を１
５し 〜１００℃７ｓｅｃになるように冷却し球状化焼鈍する
と 玲通変形抵抗が小さく冷間圧延油ｒ性のすぐｈたｌ
’：＋ｌｌ炭素延延２１板製造するところにある。
第１ ＋Ｎは（を取温度ＣＴを５００〜７００℃に１仕
上圧江から捲取りまでの平均冷却速度を５〜ｂＳｅｃに
変化ネせて製造した３ 、 ５ｍｍ厚の０．９５％ Ｃ
の・・１°１”ＩＣ熱延鋼板を酸洗後、７００℃×１０
時間球状化焼鈍したものを、冷汗圧下率（＝ −） Ｘ
Ｉ Ｑ ＯＯ （％）ｔｏ：原板厚 ｔ：冷延後厚） ４０％（２，１
ｍｍ厚）で冷延したものについて、その変形抵抗を表わ
す引張強さＴＳを冷却速度で整理したものである。この
［Δから冷却速度が大きくなるほど変形抵抗は小きくな
ること、−力捲取温度は５００〜７００°Ｃの範囲では
変形抵抗に大きな）響を与えないことかわかる。
上圧江から捲取りまでの平均冷却速度を５〜ｂＳｅｃに
変化ネせて製造した３ 、 ５ｍｍ厚の０．９５％ Ｃ
の・・１°１”ＩＣ熱延鋼板を酸洗後、７００℃×１０
時間球状化焼鈍したものを、冷汗圧下率（＝ −） Ｘ
Ｉ Ｑ ＯＯ （％）ｔｏ：原板厚 ｔ：冷延後厚） ４０％（２，１
ｍｍ厚）で冷延したものについて、その変形抵抗を表わ
す引張強さＴＳを冷却速度で整理したものである。この
［Δから冷却速度が大きくなるほど変形抵抗は小きくな
ること、−力捲取温度は５００〜７００°Ｃの範囲では
変形抵抗に大きな）響を与えないことかわかる。
本発明で冷却速度の下限を１５℃／ｓｅｅとした理由は
、第１ ［Ｎに示すように１５℃／ｓｅｃ未満では変形
抵抗が大きくなるためであり、またヒ限を１００℃／Ｓ
ｅｃとした理由はこれ以−ヒの大きな冷却速度にしても
変形抵抗っ大巾な低ドは期待できなくなるだあまり大き
くしすぎると発生する、圧延鋼板割れの防止に不可欠な
冷却温度の終点制御が困難になるためである。
、第１ ［Ｎに示すように１５℃／ｓｅｃ未満では変形
抵抗が大きくなるためであり、またヒ限を１００℃／Ｓ
ｅｃとした理由はこれ以−ヒの大きな冷却速度にしても
変形抵抗っ大巾な低ドは期待できなくなるだあまり大き
くしすぎると発生する、圧延鋼板割れの防止に不可欠な
冷却温度の終点制御が困難になるためである。
また、捲取温度」二限を７００°Ｃに限定した理由は、
７００ ’Ｃａの捲取温度では仕上温度（通常８５０
°Ｃ程度）との温度差が小さくなりすぎて、本発明の要
点である仕−ヒ圧延後の大きな冷却速度を実際上与える
ことができなくなるためであり、同時に７００°Ｃ超で
捲取ると鋼板はα＋γの二相域で徐冷ぎれることになり
、これも本発明の主旨に反するためである。次に捲取温
度下限を５００℃に限定した理由は、５００°Ｃ未満の
捲取温度にすると熱延鋼板の強度が大きくなりすぎて、
特に板厚の大きい鋼板ではコイラーに捲取ることが困難
になるためであり、同時に前述した鋼板に発生する割れ
防止に不可欠な終点温度制御が困難になるためである。
７００ ’Ｃａの捲取温度では仕上温度（通常８５０
°Ｃ程度）との温度差が小さくなりすぎて、本発明の要
点である仕−ヒ圧延後の大きな冷却速度を実際上与える
ことができなくなるためであり、同時に７００°Ｃ超で
捲取ると鋼板はα＋γの二相域で徐冷ぎれることになり
、これも本発明の主旨に反するためである。次に捲取温
度下限を５００℃に限定した理由は、５００°Ｃ未満の
捲取温度にすると熱延鋼板の強度が大きくなりすぎて、
特に板厚の大きい鋼板ではコイラーに捲取ることが困難
になるためであり、同時に前述した鋼板に発生する割れ
防止に不可欠な終点温度制御が困難になるためである。
：５２図は熱間圧江の仕ヒ圧延から捲取りまでの冷却速
度を７℃／ｓｅｃ 、 ２７℃／ｓｅｅ 、 ６０℃／
ｓｅｅに変化上杆てセ１、告１ｆ−１−！’ｉ鴨悟Ｉす
山０３らｔＣｌでムＣ泪ハ５ｆ帽板を酸洗後、７００℃
ＸｔＯ時間の球状化焼鈍し、次いで圧下率Ｏ〜６０％で
冷延したものの圧下率を変形抵抗（引張強さ）の関係を
示す、この図から冷延後の変形抵抗は圧下率に比例して
大きくなること、冷却速度の大きいものほど変形抵抗は
小さくなることがわかる。たとえば冷却速度７℃／ｓｅ
ｃの場合変形抵抗が１００ Ｋｇ／ｍＩＩ′になる冷延
圧下率は約４（Ｈテあルノニ対し、６０℃７ｓｅｃ（１
）場合は約８０％ ト大きくなっている。すなわち、あ
る冷延ミルの限界圧下量が圧延鋼板の変形抵抗最大１０
０ Ｋｇ／ｍ♂で規制されるとした場合は、冷却速度が
７℃／ｓｅｅの鋼板は最大４０駕までの圧下しかかけら
れないのに対し、６０℃／ｓｅｃでは最大８０％まで圧
下できることになり、冷間圧延作業が効率的に行うこと
ができ、また経済的な利益は非常に大きい。
度を７℃／ｓｅｃ 、 ２７℃／ｓｅｅ 、 ６０℃／
ｓｅｅに変化上杆てセ１、告１ｆ−１−！’ｉ鴨悟Ｉす
山０３らｔＣｌでムＣ泪ハ５ｆ帽板を酸洗後、７００℃
ＸｔＯ時間の球状化焼鈍し、次いで圧下率Ｏ〜６０％で
冷延したものの圧下率を変形抵抗（引張強さ）の関係を
示す、この図から冷延後の変形抵抗は圧下率に比例して
大きくなること、冷却速度の大きいものほど変形抵抗は
小さくなることがわかる。たとえば冷却速度７℃／ｓｅ
ｃの場合変形抵抗が１００ Ｋｇ／ｍＩＩ′になる冷延
圧下率は約４（Ｈテあルノニ対し、６０℃７ｓｅｃ（１
）場合は約８０％ ト大きくなっている。すなわち、あ
る冷延ミルの限界圧下量が圧延鋼板の変形抵抗最大１０
０ Ｋｇ／ｍ♂で規制されるとした場合は、冷却速度が
７℃／ｓｅｅの鋼板は最大４０駕までの圧下しかかけら
れないのに対し、６０℃／ｓｅｃでは最大８０％まで圧
下できることになり、冷間圧延作業が効率的に行うこと
ができ、また経済的な利益は非常に大きい。
さて以上のように高Ｃ鋼板の熱延後の冷却速度を大きく
することが、冷間圧延加工性をよくすることがわかった
が、この冷却速度は従来は高Ｃ鋼板にあってはランアウ
トテーブル上での過冷却によるマルテンサイトの発生、
ひいては圧延コイルの割れ発生防止の目的で低い値、た
とえば１０℃／ｓｅｃ以下にすることが常識的であった
。しかし第１図、第２図に示すように冷却速度を大きく
することは、冷間圧延加工性を向上させて後工程での作
業性および経済的利益を大きくすることがわかった。ま
た割れ発生の原因となるヤルテンサイトを発生させない
で高Ｃ熱延鋼板が製造される。
することが、冷間圧延加工性をよくすることがわかった
が、この冷却速度は従来は高Ｃ鋼板にあってはランアウ
トテーブル上での過冷却によるマルテンサイトの発生、
ひいては圧延コイルの割れ発生防止の目的で低い値、た
とえば１０℃／ｓｅｃ以下にすることが常識的であった
。しかし第１図、第２図に示すように冷却速度を大きく
することは、冷間圧延加工性を向上させて後工程での作
業性および経済的利益を大きくすることがわかった。ま
た割れ発生の原因となるヤルテンサイトを発生させない
で高Ｃ熱延鋼板が製造される。
本発明でＣの下限値を０．５ｇとした理由は、０．５ｚ
Ｃ未満の鋼板ではＣが低く、冷間圧延時の変形抵抗が熱
間圧延条件のいかんにかかわらず十分に小さいため、本
来冷延加工性が優れているので本発明を適用する必要が
ないためである。
Ｃ未満の鋼板ではＣが低く、冷間圧延時の変形抵抗が熱
間圧延条件のいかんにかかわらず十分に小さいため、本
来冷延加工性が優れているので本発明を適用する必要が
ないためである。
（実施例）
以下に本発明について実施例をもとに説明する。
通常の方法で転炉溶製、連続鋳造した第１表に示す成分
の供試材を、スラブ加熱、粗圧延し１次いで板厚３．２
ｇｍに熱間圧延後、それぞれ約１０℃／ｓｅｅと約５０
℃／ＳｅＣの平均冷却速度で冷却し、６５０℃で捲取っ
た。これらの熱延コイルを塩酸耐洗し、７００℃ＸｔＯ
時間球状化焼鈍後１スタンドレバースミルで冷間圧延し
たが、第１表に示すように３種類の供試材は冷却速度の
大きいものの方が、冷間圧延し得る限界最小板厚は小さ
くなっており、冷却速度の大きい方が冷延加工性が優れ
ていることがわかる。
の供試材を、スラブ加熱、粗圧延し１次いで板厚３．２
ｇｍに熱間圧延後、それぞれ約１０℃／ｓｅｅと約５０
℃／ＳｅＣの平均冷却速度で冷却し、６５０℃で捲取っ
た。これらの熱延コイルを塩酸耐洗し、７００℃ＸｔＯ
時間球状化焼鈍後１スタンドレバースミルで冷間圧延し
たが、第１表に示すように３種類の供試材は冷却速度の
大きいものの方が、冷間圧延し得る限界最小板厚は小さ
くなっており、冷却速度の大きい方が冷延加工性が優れ
ていることがわかる。
なお、高Ｃ冷延鋼板に要求される硬さ９強度。
靭性、＃摩耗性などを向上させる目的で、高Ｃ鋼にＣｒ
、Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｃｕなどを１％以下添加する
ことがあるが、これらの場合も熱延後の冷却速度を大き
くすることにより、球状化焼鈍後の冷延加工率がこれら
の元素を添加していないものと同様に大きくなる効果が
得られる。
、Ｎｉ 、Ｍｏ 、Ｃｕなどを１％以下添加する
ことがあるが、これらの場合も熱延後の冷却速度を大き
くすることにより、球状化焼鈍後の冷延加工率がこれら
の元素を添加していないものと同様に大きくなる効果が
得られる。
（発明の効果）
以上説明したように本発明方法によれば、熱間１Ｔ：延
の仕上圧延温度から捲取温度までの平均冷却速度を規定
することにより、従来困難とされていた冷間圧延変形抵
抗の小さい高Ｃ熱延鋼板を得ることが出来、その工業的
価値はきわめて大きい。
の仕上圧延温度から捲取温度までの平均冷却速度を規定
することにより、従来困難とされていた冷間圧延変形抵
抗の小さい高Ｃ熱延鋼板を得ることが出来、その工業的
価値はきわめて大きい。
第１図は熱延鋼板の引張り強さに及ぼす熱間仕」二圧速
から捲取り間の平均冷却速度の調査結果を示す図。第２
図は熱延鋼板を冷間圧延したさいの引張り強さに及ぼす
冷間圧延圧下率の調査結果を示す図。
から捲取り間の平均冷却速度の調査結果を示す図。第２
図は熱延鋼板を冷間圧延したさいの引張り強さに及ぼす
冷間圧延圧下率の調査結果を示す図。
Claims (1)
- 炭素を０．５％以上含有する高炭素熱延鋼板を熱間圧延
し、球状化焼鈍して製造するにあたり、熱間圧延の仕上
圧延温度から捲取温度までの鋼板の平均冷却速度が１５
℃／ｓｅｃ〜１００℃／ｓｅｃになるように冷却したの
ち５００〜７００℃で捲取りを行なうことを特徴とする
冷間圧延加工性が優れた高炭素熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60248757A JPH0639624B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60248757A JPH0639624B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62109929A true JPS62109929A (ja) | 1987-05-21 |
| JPH0639624B2 JPH0639624B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=17182923
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60248757A Expired - Lifetime JPH0639624B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0639624B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009197256A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-09-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炭素鋼板の製造方法 |
| JP2011530659A (ja) * | 2008-08-14 | 2011-12-22 | ポスコ | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5550427A (en) * | 1978-10-03 | 1980-04-12 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of hot rolled medium or high carbon steel strip suitable for use in precision punching |
| JPS5647930A (en) * | 1979-09-06 | 1981-04-30 | Agfa Gevaert Ag | Method of covering binderrcontaining magnetic dispersion on flexible substrate |
-
1985
- 1985-11-08 JP JP60248757A patent/JPH0639624B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5550427A (en) * | 1978-10-03 | 1980-04-12 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of hot rolled medium or high carbon steel strip suitable for use in precision punching |
| JPS5647930A (en) * | 1979-09-06 | 1981-04-30 | Agfa Gevaert Ag | Method of covering binderrcontaining magnetic dispersion on flexible substrate |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009197256A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-09-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炭素鋼板の製造方法 |
| JP2011530659A (ja) * | 2008-08-14 | 2011-12-22 | ポスコ | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0639624B2 (ja) | 1994-05-25 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |