JPS62109929A - 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 - Google Patents
冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法Info
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- JPS62109929A JPS62109929A JP24875785A JP24875785A JPS62109929A JP S62109929 A JPS62109929 A JP S62109929A JP 24875785 A JP24875785 A JP 24875785A JP 24875785 A JP24875785 A JP 24875785A JP S62109929 A JPS62109929 A JP S62109929A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造
法に関するものである。
法に関するものである。
(従来の技術)
一般に炭素(以下単にCという)を0.5z以上含有す
る炭素鋼は高炭素鋼といわれ、この炭素鋼は硬度が高く
、強度、靭性が大きく#庁耗性に優れているため、これ
らの特性を利用して刃物、ばねその他の各種機械部品等
の分野に広く利用されている。ところでこれらの各種用
途向けには所要厚み精度1表面性状、微細組織などの性
能が必要とされるために、冷間圧延鋼板が使用されるこ
とが多い。通常、Cの高い冷延鋼板は経験的にはAr3
変態点直下のたとえば700℃×10時間の球状化およ
び軟化焼鈍した熱延鋼板を素材として冷間圧延製造され
るが、その変形抵抗が普通鋼に比べて大きいために冷間
圧延加工性は劣る。すなわち、ある冷間圧延ミルで31
厚の熱延鋼板を冷間圧延できる最小板厚は、そのミルの
ロール径、潤滑、張力などが同じ条件であれば、たとえ
ば0.05%Cの普通鋼では3.5mm+であるのに対
し、0.8z高C鋼では1.2mmというように高Cf
i板の方が大巾に大きな値となるにの現象は前述したよ
うに高C!1の変形抵抗が普通鋼よりも大巾に大きいた
めにおこるが、高C鋼で所要の仕−ヒ厚みが1回のる延
で得られないときには、冷延後適当な温度X時間で焼鈍
し軟化してからあらためて冷延を行って目的の什[二厚
みにしなければならない。さらには目的の仕l−厚みか
薄手刃物用の0.3mmのように非常に薄い場合には、
冷延−焼鈍の製造工程を3回以上縁返す必要もある。こ
のように冷延−焼鈍の工程を何回も繰返すことは、それ
だけ製造工程数が増加することになり、生産性や経済上
に大きな不利益をもたらすことになる。
る炭素鋼は高炭素鋼といわれ、この炭素鋼は硬度が高く
、強度、靭性が大きく#庁耗性に優れているため、これ
らの特性を利用して刃物、ばねその他の各種機械部品等
の分野に広く利用されている。ところでこれらの各種用
途向けには所要厚み精度1表面性状、微細組織などの性
能が必要とされるために、冷間圧延鋼板が使用されるこ
とが多い。通常、Cの高い冷延鋼板は経験的にはAr3
変態点直下のたとえば700℃×10時間の球状化およ
び軟化焼鈍した熱延鋼板を素材として冷間圧延製造され
るが、その変形抵抗が普通鋼に比べて大きいために冷間
圧延加工性は劣る。すなわち、ある冷間圧延ミルで31
厚の熱延鋼板を冷間圧延できる最小板厚は、そのミルの
ロール径、潤滑、張力などが同じ条件であれば、たとえ
ば0.05%Cの普通鋼では3.5mm+であるのに対
し、0.8z高C鋼では1.2mmというように高Cf
i板の方が大巾に大きな値となるにの現象は前述したよ
うに高C!1の変形抵抗が普通鋼よりも大巾に大きいた
めにおこるが、高C鋼で所要の仕−ヒ厚みが1回のる延
で得られないときには、冷延後適当な温度X時間で焼鈍
し軟化してからあらためて冷延を行って目的の什[二厚
みにしなければならない。さらには目的の仕l−厚みか
薄手刃物用の0.3mmのように非常に薄い場合には、
冷延−焼鈍の製造工程を3回以上縁返す必要もある。こ
のように冷延−焼鈍の工程を何回も繰返すことは、それ
だけ製造工程数が増加することになり、生産性や経済上
に大きな不利益をもたらすことになる。
高Cfi椴は小口y)多品種であることが一般であるの
で、少品種多量生産に適しているタンデム冷間圧延ミル
で生産されることはまれで、大部分はレバース圧gミル
で生産される。レバース圧延ミルの生産性は目的の厚み
にするのに必要な往復圧延回故に反比例するが、高C鋼
ではその変形抵抗が大きいために1回の圧延圧下埴が普
通鋼に比へ大きくとれず、このために往復圧延回数が増
加してそれだけ生産性が悪くなる。さらに高CW4の変
形抵抗が大きいことは、冷延する際の圧延動カッ′)、
fh通鋼に比べて大きいという経済上の不利益の原因に
もなっている。
で、少品種多量生産に適しているタンデム冷間圧延ミル
で生産されることはまれで、大部分はレバース圧gミル
で生産される。レバース圧延ミルの生産性は目的の厚み
にするのに必要な往復圧延回故に反比例するが、高C鋼
ではその変形抵抗が大きいために1回の圧延圧下埴が普
通鋼に比へ大きくとれず、このために往復圧延回数が増
加してそれだけ生産性が悪くなる。さらに高CW4の変
形抵抗が大きいことは、冷延する際の圧延動カッ′)、
fh通鋼に比べて大きいという経済上の不利益の原因に
もなっている。
(発明か解決しようとする問題点)
以上に述へたように高Cwtの冷間圧延ではその変形抵
抗が大きいことが原因となって、杵通鋼に比へて冷江−
焼鈍工程数の増、レバース圧延ミルでの往復圧延回数の
増、冷延圧延動力の増加など作業上、経済上の不利益が
多い。したがって球状化焼鈍後の冷間圧延変形抵抗の小
さい高C熱延鋼板を開発すれば、以上で述べた高Cal
板冷延時の種々の不利益を解消できることになる。
抗が大きいことが原因となって、杵通鋼に比へて冷江−
焼鈍工程数の増、レバース圧延ミルでの往復圧延回数の
増、冷延圧延動力の増加など作業上、経済上の不利益が
多い。したがって球状化焼鈍後の冷間圧延変形抵抗の小
さい高C熱延鋼板を開発すれば、以上で述べた高Cal
板冷延時の種々の不利益を解消できることになる。
(問題点を解決するための手段)
本発明は球状化焼鈍後の冷間圧延変形抵抗が小さいとい
う性能を有する高C熱延鋼板を開発したもので、その技
術的骨子は熱間圧延仕上後、コイルに捲取られるまでの
鋼板の冷却速度を犬きくすることにある。すなわち、熱
間圧延機で0.52C以北の高C鋼板を仕上圧延後捲取
温度(CT)500〜700℃で捲取るが、このさい仕
上温度をF丁、仕上圧延出側から鋼板を捲取るまでのス
トリップ走行時間をt (see)としたとき、仕上圧
延から捲取まT−CAT での鋼板平均冷却速度(GR= −”O/5ec)を1
5し 〜100℃7secになるように冷却し球状化焼鈍する
と 玲通変形抵抗が小さく冷間圧延油r性のすぐhたl
’:+ll炭素延延21板製造するところにある。
う性能を有する高C熱延鋼板を開発したもので、その技
術的骨子は熱間圧延仕上後、コイルに捲取られるまでの
鋼板の冷却速度を犬きくすることにある。すなわち、熱
間圧延機で0.52C以北の高C鋼板を仕上圧延後捲取
温度(CT)500〜700℃で捲取るが、このさい仕
上温度をF丁、仕上圧延出側から鋼板を捲取るまでのス
トリップ走行時間をt (see)としたとき、仕上圧
延から捲取まT−CAT での鋼板平均冷却速度(GR= −”O/5ec)を1
5し 〜100℃7secになるように冷却し球状化焼鈍する
と 玲通変形抵抗が小さく冷間圧延油r性のすぐhたl
’:+ll炭素延延21板製造するところにある。
第1 +Nは(を取温度CTを500〜700℃に1仕
上圧江から捲取りまでの平均冷却速度を5〜bSecに
変化ネせて製造した3 、 5mm厚の0.95% C
の・・1°1”IC熱延鋼板を酸洗後、700℃×10
時間球状化焼鈍したものを、冷汗圧下率(= −) X
I Q OO (%)to:原板厚 t:冷延後厚) 40%(2,1
mm厚)で冷延したものについて、その変形抵抗を表わ
す引張強さTSを冷却速度で整理したものである。この
[Δから冷却速度が大きくなるほど変形抵抗は小きくな
ること、−力捲取温度は500〜700°Cの範囲では
変形抵抗に大きな)響を与えないことかわかる。
上圧江から捲取りまでの平均冷却速度を5〜bSecに
変化ネせて製造した3 、 5mm厚の0.95% C
の・・1°1”IC熱延鋼板を酸洗後、700℃×10
時間球状化焼鈍したものを、冷汗圧下率(= −) X
I Q OO (%)to:原板厚 t:冷延後厚) 40%(2,1
mm厚)で冷延したものについて、その変形抵抗を表わ
す引張強さTSを冷却速度で整理したものである。この
[Δから冷却速度が大きくなるほど変形抵抗は小きくな
ること、−力捲取温度は500〜700°Cの範囲では
変形抵抗に大きな)響を与えないことかわかる。
本発明で冷却速度の下限を15℃/seeとした理由は
、第1 [Nに示すように15℃/sec未満では変形
抵抗が大きくなるためであり、またヒ限を100℃/S
ecとした理由はこれ以−ヒの大きな冷却速度にしても
変形抵抗っ大巾な低ドは期待できなくなるだあまり大き
くしすぎると発生する、圧延鋼板割れの防止に不可欠な
冷却温度の終点制御が困難になるためである。
、第1 [Nに示すように15℃/sec未満では変形
抵抗が大きくなるためであり、またヒ限を100℃/S
ecとした理由はこれ以−ヒの大きな冷却速度にしても
変形抵抗っ大巾な低ドは期待できなくなるだあまり大き
くしすぎると発生する、圧延鋼板割れの防止に不可欠な
冷却温度の終点制御が困難になるためである。
また、捲取温度」二限を700°Cに限定した理由は、
700 ’Caの捲取温度では仕上温度(通常850
°C程度)との温度差が小さくなりすぎて、本発明の要
点である仕−ヒ圧延後の大きな冷却速度を実際上与える
ことができなくなるためであり、同時に700°C超で
捲取ると鋼板はα+γの二相域で徐冷ぎれることになり
、これも本発明の主旨に反するためである。次に捲取温
度下限を500℃に限定した理由は、500°C未満の
捲取温度にすると熱延鋼板の強度が大きくなりすぎて、
特に板厚の大きい鋼板ではコイラーに捲取ることが困難
になるためであり、同時に前述した鋼板に発生する割れ
防止に不可欠な終点温度制御が困難になるためである。
700 ’Caの捲取温度では仕上温度(通常850
°C程度)との温度差が小さくなりすぎて、本発明の要
点である仕−ヒ圧延後の大きな冷却速度を実際上与える
ことができなくなるためであり、同時に700°C超で
捲取ると鋼板はα+γの二相域で徐冷ぎれることになり
、これも本発明の主旨に反するためである。次に捲取温
度下限を500℃に限定した理由は、500°C未満の
捲取温度にすると熱延鋼板の強度が大きくなりすぎて、
特に板厚の大きい鋼板ではコイラーに捲取ることが困難
になるためであり、同時に前述した鋼板に発生する割れ
防止に不可欠な終点温度制御が困難になるためである。
:52図は熱間圧江の仕ヒ圧延から捲取りまでの冷却速
度を7℃/sec 、 27℃/see 、 60℃/
seeに変化上杆てセ1、告1f−1−!’i鴨悟Iす
山03らtClでムC泪ハ5f帽板を酸洗後、700℃
XtO時間の球状化焼鈍し、次いで圧下率O〜60%で
冷延したものの圧下率を変形抵抗(引張強さ)の関係を
示す、この図から冷延後の変形抵抗は圧下率に比例して
大きくなること、冷却速度の大きいものほど変形抵抗は
小さくなることがわかる。たとえば冷却速度7℃/se
cの場合変形抵抗が100 Kg/mII′になる冷延
圧下率は約4(Hテあルノニ対し、60℃7sec(1
)場合は約80% ト大きくなっている。すなわち、あ
る冷延ミルの限界圧下量が圧延鋼板の変形抵抗最大10
0 Kg/m♂で規制されるとした場合は、冷却速度が
7℃/seeの鋼板は最大40駕までの圧下しかかけら
れないのに対し、60℃/secでは最大80%まで圧
下できることになり、冷間圧延作業が効率的に行うこと
ができ、また経済的な利益は非常に大きい。
度を7℃/sec 、 27℃/see 、 60℃/
seeに変化上杆てセ1、告1f−1−!’i鴨悟Iす
山03らtClでムC泪ハ5f帽板を酸洗後、700℃
XtO時間の球状化焼鈍し、次いで圧下率O〜60%で
冷延したものの圧下率を変形抵抗(引張強さ)の関係を
示す、この図から冷延後の変形抵抗は圧下率に比例して
大きくなること、冷却速度の大きいものほど変形抵抗は
小さくなることがわかる。たとえば冷却速度7℃/se
cの場合変形抵抗が100 Kg/mII′になる冷延
圧下率は約4(Hテあルノニ対し、60℃7sec(1
)場合は約80% ト大きくなっている。すなわち、あ
る冷延ミルの限界圧下量が圧延鋼板の変形抵抗最大10
0 Kg/m♂で規制されるとした場合は、冷却速度が
7℃/seeの鋼板は最大40駕までの圧下しかかけら
れないのに対し、60℃/secでは最大80%まで圧
下できることになり、冷間圧延作業が効率的に行うこと
ができ、また経済的な利益は非常に大きい。
さて以上のように高C鋼板の熱延後の冷却速度を大きく
することが、冷間圧延加工性をよくすることがわかった
が、この冷却速度は従来は高C鋼板にあってはランアウ
トテーブル上での過冷却によるマルテンサイトの発生、
ひいては圧延コイルの割れ発生防止の目的で低い値、た
とえば10℃/sec以下にすることが常識的であった
。しかし第1図、第2図に示すように冷却速度を大きく
することは、冷間圧延加工性を向上させて後工程での作
業性および経済的利益を大きくすることがわかった。ま
た割れ発生の原因となるヤルテンサイトを発生させない
で高C熱延鋼板が製造される。
することが、冷間圧延加工性をよくすることがわかった
が、この冷却速度は従来は高C鋼板にあってはランアウ
トテーブル上での過冷却によるマルテンサイトの発生、
ひいては圧延コイルの割れ発生防止の目的で低い値、た
とえば10℃/sec以下にすることが常識的であった
。しかし第1図、第2図に示すように冷却速度を大きく
することは、冷間圧延加工性を向上させて後工程での作
業性および経済的利益を大きくすることがわかった。ま
た割れ発生の原因となるヤルテンサイトを発生させない
で高C熱延鋼板が製造される。
本発明でCの下限値を0.5gとした理由は、0.5z
C未満の鋼板ではCが低く、冷間圧延時の変形抵抗が熱
間圧延条件のいかんにかかわらず十分に小さいため、本
来冷延加工性が優れているので本発明を適用する必要が
ないためである。
C未満の鋼板ではCが低く、冷間圧延時の変形抵抗が熱
間圧延条件のいかんにかかわらず十分に小さいため、本
来冷延加工性が優れているので本発明を適用する必要が
ないためである。
(実施例)
以下に本発明について実施例をもとに説明する。
通常の方法で転炉溶製、連続鋳造した第1表に示す成分
の供試材を、スラブ加熱、粗圧延し1次いで板厚3.2
gmに熱間圧延後、それぞれ約10℃/seeと約50
℃/SeCの平均冷却速度で冷却し、650℃で捲取っ
た。これらの熱延コイルを塩酸耐洗し、700℃XtO
時間球状化焼鈍後1スタンドレバースミルで冷間圧延し
たが、第1表に示すように3種類の供試材は冷却速度の
大きいものの方が、冷間圧延し得る限界最小板厚は小さ
くなっており、冷却速度の大きい方が冷延加工性が優れ
ていることがわかる。
の供試材を、スラブ加熱、粗圧延し1次いで板厚3.2
gmに熱間圧延後、それぞれ約10℃/seeと約50
℃/SeCの平均冷却速度で冷却し、650℃で捲取っ
た。これらの熱延コイルを塩酸耐洗し、700℃XtO
時間球状化焼鈍後1スタンドレバースミルで冷間圧延し
たが、第1表に示すように3種類の供試材は冷却速度の
大きいものの方が、冷間圧延し得る限界最小板厚は小さ
くなっており、冷却速度の大きい方が冷延加工性が優れ
ていることがわかる。
なお、高C冷延鋼板に要求される硬さ9強度。
靭性、#摩耗性などを向上させる目的で、高C鋼にCr
、Ni 、Mo 、Cuなどを1%以下添加する
ことがあるが、これらの場合も熱延後の冷却速度を大き
くすることにより、球状化焼鈍後の冷延加工率がこれら
の元素を添加していないものと同様に大きくなる効果が
得られる。
、Ni 、Mo 、Cuなどを1%以下添加する
ことがあるが、これらの場合も熱延後の冷却速度を大き
くすることにより、球状化焼鈍後の冷延加工率がこれら
の元素を添加していないものと同様に大きくなる効果が
得られる。
(発明の効果)
以上説明したように本発明方法によれば、熱間1T:延
の仕上圧延温度から捲取温度までの平均冷却速度を規定
することにより、従来困難とされていた冷間圧延変形抵
抗の小さい高C熱延鋼板を得ることが出来、その工業的
価値はきわめて大きい。
の仕上圧延温度から捲取温度までの平均冷却速度を規定
することにより、従来困難とされていた冷間圧延変形抵
抗の小さい高C熱延鋼板を得ることが出来、その工業的
価値はきわめて大きい。
第1図は熱延鋼板の引張り強さに及ぼす熱間仕」二圧速
から捲取り間の平均冷却速度の調査結果を示す図。第2
図は熱延鋼板を冷間圧延したさいの引張り強さに及ぼす
冷間圧延圧下率の調査結果を示す図。
から捲取り間の平均冷却速度の調査結果を示す図。第2
図は熱延鋼板を冷間圧延したさいの引張り強さに及ぼす
冷間圧延圧下率の調査結果を示す図。
Claims (1)
- 炭素を0.5%以上含有する高炭素熱延鋼板を熱間圧延
し、球状化焼鈍して製造するにあたり、熱間圧延の仕上
圧延温度から捲取温度までの鋼板の平均冷却速度が15
℃/sec〜100℃/secになるように冷却したの
ち500〜700℃で捲取りを行なうことを特徴とする
冷間圧延加工性が優れた高炭素熱延鋼板の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60248757A JPH0639624B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP60248757A JPH0639624B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62109929A true JPS62109929A (ja) | 1987-05-21 |
JPH0639624B2 JPH0639624B2 (ja) | 1994-05-25 |
Family
ID=17182923
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60248757A Expired - Lifetime JPH0639624B2 (ja) | 1985-11-08 | 1985-11-08 | 冷間圧延加工性の優れた高炭素熱延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0639624B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009197256A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-09-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炭素鋼板の製造方法 |
JP2011530659A (ja) * | 2008-08-14 | 2011-12-22 | ポスコ | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5550427A (en) * | 1978-10-03 | 1980-04-12 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of hot rolled medium or high carbon steel strip suitable for use in precision punching |
JPS5647930A (en) * | 1979-09-06 | 1981-04-30 | Agfa Gevaert Ag | Method of covering binderrcontaining magnetic dispersion on flexible substrate |
-
1985
- 1985-11-08 JP JP60248757A patent/JPH0639624B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5550427A (en) * | 1978-10-03 | 1980-04-12 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of hot rolled medium or high carbon steel strip suitable for use in precision punching |
JPS5647930A (en) * | 1979-09-06 | 1981-04-30 | Agfa Gevaert Ag | Method of covering binderrcontaining magnetic dispersion on flexible substrate |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009197256A (ja) * | 2008-02-19 | 2009-09-03 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炭素鋼板の製造方法 |
JP2011530659A (ja) * | 2008-08-14 | 2011-12-22 | ポスコ | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0639624B2 (ja) | 1994-05-25 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
EXPY | Cancellation because of completion of term |