JPS6196035A - Method for setting temperature of continuous heating furnace - Google Patents

Method for setting temperature of continuous heating furnace

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JPS6196035A
JPS6196035A JP21577384A JP21577384A JPS6196035A JP S6196035 A JPS6196035 A JP S6196035A JP 21577384 A JP21577384 A JP 21577384A JP 21577384 A JP21577384 A JP 21577384A JP S6196035 A JPS6196035 A JP S6196035A
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temperature
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heated
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Kenji Ueda
植田　憲治
Natsuki Saikawa
斉川　夏樹
Shinichiro Muto
武藤　振一郎
Tadashi Kondo
正 近藤
Hisashi Ezure
江連　久
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Toshiba Corp
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Toshiba Corp
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    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments

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  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
  • Control Of Heat Treatment Processes (AREA)

Abstract

PURPOSE:To heat plural materials to be heated to temperature suitable to the respective following processes, by discriminating the restricted furnace temp. and operational min. restricted temp. of the other heating material existing in the furnace until extraction of the heating material, and varying the future furnace temp. of the heating material. CONSTITUTION:At respective times until extraction of the heating material Si in continuous heating furnace, upper and lower restricted furnace temperature and operational upper and lower min. restricted furnace temperatures are discriminated from approved furnace temperature of the heating material existing at the same controlling zone in furnace. Assuming that upper and lower furnace temperatures are maintained at the min. restricted furnace temp., future temperatures are determined to materials S1-Si-1. At the time point when temp. of the material Si heated based on the future temp. coincides with the aimed extracting temp., said future temp. is varied to upper and lower min. restricted furnace temperatures. Thus, the aimed extracting temp. is obtd. at predetermined extracting time of the material Si. In case insufficient baking is foreseen, changing to the approved furnace temp. is done earlier.

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の技術分野〕 本発明はスラブ等を加熱する連続加熱炉の炉温設定方法
に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [Technical Field of the Invention] The present invention relates to a furnace temperature setting method for a continuous heating furnace for heating slabs and the like.

〔発明の技術的背景とその問題点〕[Technical background of the invention and its problems]

スラブ等を加熱する連続加熱炉（以下、炉という〉では
、エネルギーｉｌ！Ｊ費量を最少に抑えながら被加熱材
料を後工程に適した温度に加熱するととしに、目標生産
量を確保するように操業することが要求される。この種
の炉を操業する上で最も大きな問題は、寸法の異なる複
数の被加熱材料を同じ炉で加熱処理する場合、炉内負荷
が変動することになるので、所定の加熱温度を得るため
に炉温をどのように設定するかということである。Continuous heating furnaces (hereinafter referred to as furnaces) that heat slabs, etc. are designed to heat the heated material to a temperature suitable for subsequent processes while minimizing energy consumption, and to ensure the target production volume. The biggest problem in operating this type of furnace is that when multiple materials with different dimensions are heat-treated in the same furnace, the load inside the furnace fluctuates. , how to set the furnace temperature to obtain a predetermined heating temperature.

このことを第３図を参照してより詳しく説明する。バー
ナ２を備えた炉１の内部には抽出口３側から装入口側に
向かって順に被加熱材料としてのスラブＳ１．Ｓ２．・
・・、Ｓ・、・・・、Ｓｎが配列され、スラブＳｉの寸
法、たとえば、厚さが他のスラブとは異なる場合、厚み
の薄いスラブ８１〜５Ｉ−１，Ｓｉ＋１〜Ｓｎを対象に
して炉温を設定すると、厚いスラブＳｉは焼は不足とな
って後工程に大きな支障を与える。逆に厚いスラブＳ・
を対象にして炉温を設定すると相対的に薄いスラブｓ　
　−ｓ、　　、ｓ、＋１〜ｓ、が焼は過ぎとなり、スケ
ールを増大させるだけでなくエネルギーを浪費すること
になる。This will be explained in more detail with reference to FIG. Inside the furnace 1 equipped with the burner 2, there are slabs S1. S2.・
..., S..., ..., Sn are arranged, and when the dimensions of slab Si, for example, the thickness, are different from other slabs, target the thin slabs 81 to 5I-1, Si+1 to Sn. When the furnace temperature is set, thick slabs of Si are insufficiently fired, which poses a major problem in subsequent processes. On the contrary, thick slab S・
If you set the furnace temperature to target the relatively thin slab s
−s, , s, +1 to s are overcooked, which not only increases the scale but also wastes energy.

周知のごとく、炉の実際温度が設定値に到達するまでに
はかなりの時間を必要とすることから、個々のスラブを
対象にしてそれぞれ温度設定をすることは不可能である
。As is well known, it is not possible to set the temperature for each individual slab, since it takes a considerable amount of time for the actual temperature of the furnace to reach the set value.

そのため従来は、炉の特性を考慮しながらスラブ８１１
〜Ｓｉ−１，Ｓｉ＋１〜Ｓｉのうち、スラブＳ・に近い
ものが焼は過ぎとなることを承知の上で、少なくともス
ラブＳ・が目標抽出温度に到達するように加熱炉の炉温
をオペレータが設定していた。Therefore, in the past, the slab 811 was
~Si-1, Si+1~With the understanding that those closer to the slab S will be overcooked, the operator adjusts the furnace temperature of the heating furnace so that at least the slab S reaches the target extraction temperature. was set.

このように、オペレータが炉温を設定する場合には、炉
内の全スラブに対して、寸法情報、現在の温度情報、目
標抽出温度情報、および抽出ピッチ情報等をことごとく
熟知していなければならず、オペレータの勘に頼る操業
には自ずと限界があり、綿密な炉温の設定は不可能であ
った。In this way, when the operator sets the furnace temperature, he must be familiar with all the dimensional information, current temperature information, target extraction temperature information, extraction pitch information, etc. for all slabs in the furnace. However, operations that rely on the operator's intuition naturally have limitations, and it has been impossible to precisely set the furnace temperature.

このような事情を考慮して、オペレータの勘に頼ること
なく、エネルギーの消費量を最低に抑えながら被加熱材
料を後工程に適した温度に加熱し、先行するスラブ中に
加熱上の炉温制限がある場合、あるいは、後行するスラ
ブ中に加熱上の炉温制限がある場合に、将来炉温を適切
に設定し得る連続加熱炉の炉温設定方法が本出願人によ
ってすでに提案されている（特開昭５８−４５３２５号
公報参照）。この炉温設定方法の概要を以下に説明する
。Taking these circumstances into account, the material to be heated is heated to a temperature suitable for subsequent processes without relying on the intuition of the operator, while minimizing energy consumption. The applicant has already proposed a furnace temperature setting method for a continuous heating furnace that can appropriately set the furnace temperature in the future when there are restrictions or when there are furnace temperature restrictions on heating in the succeeding slab. (Refer to Japanese Unexamined Patent Publication No. 58-45325). An outline of this furnace temperature setting method will be explained below.

一般に炉は熱容量および時定数が大きいため、フィード
バック制御によって炉温を制御したのでは適切な温度制
御結果を１ｑることができない。そこで現在時刻におけ
る炉の状態から将来時刻の炉の状態を予測して炉温を設
定するフィードフォワード制御が有効になる。Generally, a furnace has a large heat capacity and a large time constant, so controlling the furnace temperature by feedback control cannot achieve an appropriate temperature control result. Therefore, feedforward control is effective, in which the furnace temperature is set by predicting the furnace condition at a future time based on the furnace condition at the current time.

第４図は第３図に示したスラブ８１〜Ｓｎが順次抽出さ
れる状態を各タイミングごとに表わした図で、時刻ｔ　
はスラブＳ１が抽出口に到達した時刻を表わし、この時
刻ｔ１を説明上現在時刻とする。同様に時刻ｔ・はスラ
ブＳｉが抽出口に判御 達する将来時刻であり、時刻ｔ、　でスラブＳ。FIG. 4 is a diagram showing the state in which the slabs 81 to Sn shown in FIG. 3 are sequentially extracted at each timing.
represents the time when the slab S1 reaches the extraction port, and this time t1 is assumed to be the current time for the purpose of explanation. Similarly, time t is the future time when slab Si reaches the extraction port, and slab S reaches time t.

１＋１１ が抽出される。また、各時刻の間隔△１．が抽出ピッチ
であり、この抽出ピッチΔ１．は、後工程の圧延等に要
する時間、炉の能力、または、製品生産量等で決定され
、場合によっては、目標抽出温度を確保するために若干
引き延ばし得るものである。1+11 is extracted. Also, the interval between each time is △1. is the extraction pitch, and this extraction pitch Δ1. is determined by the time required for post-process rolling, furnace capacity, product production volume, etc., and may be slightly extended in some cases to ensure the target extraction temperature.

第４図に示すように、スラブＳ１は現在時刻ｔ　から将
来時刻ｔ２まで抽出口に在炉し、同様に、スラブＳ・は
将来時刻ｔｉから将来時刻ｔｉ＋１まで抽出口に在炉す
ることになる。As shown in FIG. 4, the slab S1 will be at the extraction port from the current time t to the future time t2, and similarly, the slab S will be at the extraction port from the future time ti to the future time ti+1. .

この場合、炉温を常時検出するとともに各スラブの装入
時の温度および在炉時間を測定すれば全スラブの現在温
度を粋出することができ、その後スラブＳ１が抽出口に
在炉する時間すなわち１　−１　　＝Δｔ　時間にこの
スラブＳ１を目標抽出温度に焼き上げるような将来炉温
を決定することができる。In this case, by constantly detecting the furnace temperature and measuring the temperature and time in the furnace when each slab is charged, it is possible to determine the current temperature of all the slabs, and then the time during which slab S1 is in the furnace at the extraction port. That is, it is possible to determine a future furnace temperature that will bake this slab S1 to the target extraction temperature in time 1 -1 = Δt.

このようにして、６１１時間の炉温が決定されるならば
、スラブＳ２が抽出口に到達する将来時刻ｔ２におｔフ
るスラブＳ２〜Ｓｎの将来温瓜を算出することができ、
その後スラブＳ２が抽出口に在炉する時間すなわち１　
−１２＝Δｔ２時間にこのスラブＳ２を目標抽出温度に
焼き上げるような将来炉温を決定することができる。In this way, if the furnace temperature for 611 hours is determined, it is possible to calculate the future temperature of the slabs S2 to Sn at the future time t2 when the slab S2 reaches the extraction port,
After that, the time period during which the slab S2 remains in the extraction port, that is, 1
It is possible to determine a future furnace temperature that will bake this slab S2 to the target extraction temperature in -12=Δt2 hours.

以下同様にして、スラブＳｉが抽出口に到達する将来時
刻ｔ、におけるスラブＳｉの将来温度を算出することが
でき、このスラブＳｉが抽出口に在炉する時間すなわち
１．　−１・＝Δｔ１時間＋＋１　　　＋　　　　＋ にこれが目標抽出温度に焼き１がるような将来炉温を算
出することができる。Similarly, the future temperature of the slab Si at the future time t when the slab Si reaches the extraction port can be calculated, and the time period during which the slab Si is in the extraction port, that is, 1. It is possible to calculate the future furnace temperature at which the temperature will rise to the target extraction temperature in -1.=Δt1 time + +1 + +.

なお、スラブ＄１〜Ｓｎの現在温度または将来炉温、な
らびに抽出口にそれぞれ在炉する時間の温度は周知のス
ラブ伝熱モデル式によって算出することかできる。Note that the current temperature or future furnace temperature of the slabs $1 to Sn, as well as the temperature during the time they are in the furnace at the extraction port, can be calculated using a well-known slab heat transfer model formula.

このスラブ伝熱モデル式としては次式が用いられる。The following equation is used as this slab heat transfer model equation.

−（θ　＋２７３）４）・・・・・・・・・・・・　（
１）ｑ　ニスラブが吸収する熱量 θｇ：炉温 θ　ニスラブの現在温度 σ　：ステファンボルツマン定数 φｏｇ：炉温とスラブに係わる熱吸収係数０８　（Δｔ
）：Δを時刻後のスラブ温度に１　ニスラブの性質、寸
法に係わる定数で、上記（１）式は炉温θ、とスラブの
現在温度θ、との関係を表わす輻射伝熱の式、（２）式
はスラブの温度を算出する式である。−(θ +273)4)・・・・・・・・・・・・ (
1)q Amount of heat absorbed by the varnish slab θg: Furnace temperature θ Current temperature of the varnish slab σ: Stefan Boltzmann constant φog: Heat absorption coefficient 08 (Δt) related to the furnace temperature and slab
): where Δ is the slab temperature after the time 1 It is a constant related to the properties and dimensions of the varnished slab, and the above equation (1) is the radiation heat transfer equation that expresses the relationship between the furnace temperature θ and the current temperature of the slab, ( Equation 2) is an equation for calculating the temperature of the slab.

このＣＩ＞、（２）式から明らかなようにスラブを炉に
装入する時点の各スラブのＩＩＩ、検出炉温および在炉
時間を与えることにより在炉する全スラブ３１〜Ｓｎの
現在温度を把握することが可能である。また、スラブＳ
１の現在温度および目標抽出温度ならびに抽出ピッチを
与えることにより、目標抽出温度を達成する将来炉温θ
　　を決９．２ 定することができる。As is clear from this CI>, equation (2), the current temperature of all slabs 31 to Sn in the furnace can be calculated by giving the III of each slab at the time of charging the slab into the furnace, the detected furnace temperature, and the furnace time. It is possible to understand. Also, slab S
By giving the current temperature, target extraction temperature, and extraction pitch of 1, the future furnace temperature θ that achieves the target extraction temperature is calculated.
9.2.

次に、スラブＳ２については、その現在温度、スラブＳ
１に対して決定された将来炉温、スラブＳ２の目標抽出
温度ならびに抽出ピッチを上記（１）、（２＞式に代入
すれば、このスラブｓ２の目標抽出温度を達成する将来
炉温θ　　が決定Ｑ、２ される。Next, regarding slab S2, its current temperature, slab S
By substituting the future furnace temperature determined for 1, the target extraction temperature of slab S2, and the extraction pitch into the above equations (1) and (2>, the future furnace temperature θ that achieves the target extraction temperature of slab s2 can be calculated. Decision Q, 2 is made.

以下、同様にして在炉する任意スラブＳ・が抽出口に在
炉する将来時間へｔ・の炉温を、スラブＳｉよりも抽出
口側に在炉するスラブ８１〜５ｊ−１に対して決定され
た将来炉温と、スラブＳｉの現在温度および目標抽出温
度と、スラブＳｉ〜ｓ　ｊ−ｉの各抽出予定時刻とから
決定することができる。Hereinafter, in the same manner, the furnace temperature at a future time t when any slab S in the furnace will be in the furnace at the extraction port is determined for slabs 81 to 5j-1 that are in the furnace closer to the extraction port than slab Si. It can be determined from the future furnace temperature, the current temperature and target extraction temperature of slab Si, and each scheduled extraction time of slabs Si to sj-i.

第５図はこのようにして算出された将来炉温θ。を、時
間ｔを横軸にして表わしたものである。Figure 5 shows the future furnace temperature θ calculated in this way. is expressed with time t on the horizontal axis.

ところで、在炉するスラブｓ１〜５１−４の厚みが比較
的小さく、これに続くスラブＳ・の１９みが先行するス
ラブＳ１〜Ｓト、に比して茗しく太きい場合には、第５
図に示したように、スラブＳ１〜Ｓトー１に対して決定
された将来炉温θ、１１゜θ　　、・・・、θ　・　は
平均して相対的に低くなＱ・２　　　　　ｇ、　＋−１ す、反対に、スラブＳ・に対して決定された将来炉温θ
　　は著しく高くなることがある。つまり、０．１ スラブＳｉが抽出口に在炉する時間の将来炉温を非常に
高い値θ　・に設定しないとそれに先行す９、す るスラブの目標抽出温度を達成できないことがある。By the way, if the thickness of the slabs s1 to 51-4 in the furnace is relatively small and the following slab S.19 is thicker than the preceding slabs S1 to S.
As shown in the figure, the future furnace temperatures θ, 11°θ, ..., θ・ determined for slabs S1 to Sto1 are relatively low on average Q・2g, +− 1 On the other hand, the future furnace temperature θ determined for the slab S
can be significantly higher. In other words, unless the future furnace temperature during the time when the 0.1 slab Si is in the extraction port is set to a very high value θ, the target extraction temperature of the preceding slab may not be achieved.

通常、炉では操業上許容できる最大炉温（以下許容炉温
という）θ　　　があり、θ　・〉（１，ｌａＸ　　　
　　　（１，１ θ　　　となった場合には実際炉温をθ　、までＱ、ｌ
ｌ１ａＸ　　　　　　　　　　　　　　　（１，１上胃
させる口とができず、したがってスラブＳ１が焼は不足
になることは明らかである。Usually, in a furnace, there is a maximum furnace temperature (hereinafter referred to as allowable furnace temperature) θ that is allowable for operation, and θ ・〉(1, laX
(If it becomes 1,1 θ, the actual furnace temperature should be increased to θ, Q, l
It is clear that the l1aX (1,1 upper stomach) cannot be formed and therefore the slab S1 will be under-fired.

このような焼は不足が生ずると予測された場合には、時
刻ｔ、よりも早く、許容炉温θ　　　に１　　　　　　
　　　　　　（１，ｍａＸ変更し、スラブＳｉよりも抽
出口間に在炉するいくつかのスラブが若干焼は過ぎたと
しても、この焼き過ぎとなるスラブを最少数に抑さえ、
かつ、スラブＳ　に対して目標抽出温度が胃られるよう
■ にしなければならない。この将来炉温を許容炉温θ　　
　に変更するタイミングは、次のようにしｇ、ｍａｘ で決定すればよい。If such firing is predicted to cause a shortage, the allowable furnace temperature θ is increased by 1 earlier than time t.
(1. By changing maX, even if some of the slabs located between the extraction ports are slightly over-fired than the slab Si, the number of over-fired slabs can be kept to a minimum,
In addition, the target extraction temperature must be maintained for the slab S. This future furnace temperature is the allowable furnace temperature θ
The timing of changing to g and max can be determined as follows.

第６図に示す曲１！ＪＢ（実Ｆｉｌ＞は焼は不足と予想
されたスラブＳ１の、現在時刻ｔ１から抽出時刻ｔ・　
までの予測温度軌跡を示し、曲線Ａ（点線）１÷１ は炉温を許容炉温に保持したと仮定し、スラブＳｉの抽
出予定時刻ｔ・　に目標抽出温度θ８．ｉ。Song 1 shown in Figure 6! JB (Actual File>
Curve A (dotted line) 1÷1 shows the predicted temperature trajectory until the target extraction temperature θ8. i.

１．１を得るべく抽出予定時刻ｔｉ＋１から現在時刻ｔ
１に向かってスラブＳｉの温度を時間に対応させて算出
した温度軌跡を示している。1.1 from the scheduled extraction time ti+1 to the current time t
1 shows a temperature trajectory calculated by making the temperature of the slab Si correspond to time.

通常、スラブＳｉの温度は曲線Ｂに示すように熱量を吸
収して上昇してゆくが、曲線Ａは目標抽出温度θｓ、ｉ
、ＲＥＦを出発点とし、将来時刻ｔｉ＋１から現在時刻
ｔ１に向かって熱を放出してゆくときの軌跡である。こ
のように熱を放出しながら降下するスラブの温度は前記
（２）式の右辺第１項から第２項を引き算すれば容易に
算出することができる。すなわち、（２）式に代えて次
式を使用すればよい。Normally, the temperature of slab Si increases by absorbing heat as shown in curve B, but curve A shows the target extraction temperature θs, i
, REF as a starting point, and is a trajectory when heat is released from future time ti+1 toward current time t1. The temperature of the slab, which decreases while emitting heat in this manner, can be easily calculated by subtracting the second term from the first term on the right side of equation (2). That is, the following equation may be used instead of equation (2).

Ｓ・を目標抽出温度に焼き上げるには、加熱炉を許容炉
温に保持したと仮定して、スラブＳｉの抽出予定時刻に
目標抽出温度θｓ、ｉ、ＲＥＦが得られるように、この
抽出予定時刻から現在時刻に向かってスラブＳ・の温度
を時間に対応させて立出し、この温度がスラブＳ　　−
Ｓｉ１に対して決定されま た将来ｆｉｉ温に基づいて加熱されるスラブＳ１の瀉麿
に一致した時点ｔＡＢで、スラブ＄１１〜Ｓｉ−１に決
定された将来炉温を許容炉温θｇ、＋＋＋ａｘに変更す
れば、焼は過ぎとなるスラブの数を最少に抑さえ、かつ
、スラブＳｉを目標抽出温度に焼き上げることができる
。To bake S to the target extraction temperature, assuming that the heating furnace is maintained at an allowable furnace temperature, set the scheduled extraction time so that the target extraction temperature θs, i, REF is obtained at the scheduled extraction time of the slab Si. The temperature of the slab S is set in correspondence with time from the time to the current time, and this temperature becomes the slab S −
At time tAB, which coincides with the temperature of slab S1, which has been determined for Si1 and will be heated based on the future fii temperature, the future furnace temperature determined for slab $11 to Si-1 is changed to the allowable furnace temperature θg, +++ax. By making this change, the number of unbaked slabs can be minimized and the slabs Si can be fired to the target extraction temperature.

一方、極端に厚いスラブや過去の加熱覆歴によっては前
述の温度軌跡を示す曲線Ａ、Ｂの交点が存在しない場合
があり得る。この場合は、現在時刻ｔ、より直らに許容
炉温θ　　　に上げても、ｌ　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　（１，ｌｌ１ａＸ抽出予定時刻ｔ　　
に目標抽出温度が確保できな１＋１ い。On the other hand, depending on an extremely thick slab or past heating history, there may be no intersection of curves A and B indicating the temperature trajectory described above. In this case, even if the current time t is raised to the allowable furnace temperature θ, l
(1, ll1aX scheduled extraction time t
1+1 The target extraction temperature cannot be ensured.

第７図に示すように、焼は不足と予測されるスラブＳｉ
に対して、その抽出予定時刻に目標抽出温度が得られる
ようにスラブＳｉの抽出予定時刻ｔ　　から現在時刻ｔ
１に向かって算出される温１＋１ 度軌跡Ａと、予め決定された将来炉温に塁づいて算出さ
れるスラブＳｉの温度軌跡Ｂとが交点を有しない場合、
すなわち、現在時刻ｔ１より直ちに許容炉温θ　　　に
上げても目標抽出温度が１４らｇ、ｍａｘ れない場合には、スラブＳ・を抽出口で持たせる以外に
方法がないことになる。換言すれば、スラブＳ・の抽出
予定時刻ｔ、　を延長することによってはじめて目標抽
出温度θ　・　　を確保するＳｉｌ、ＲＥＦ ことができる。As shown in Figure 7, the slab Si
, from the scheduled extraction time t of the slab Si to the current time t so that the target extraction temperature can be obtained at the scheduled extraction time.
If the temperature 1+1 degree trajectory A calculated toward 1 + 1 degrees and the temperature trajectory B of the slab Si calculated based on the predetermined future furnace temperature do not have an intersection,
That is, if the target extraction temperature is not 14g, max even if the furnace temperature is immediately raised to the allowable furnace temperature θ from the current time t1, there is no other way than to hold the slab S at the extraction port. In other words, the target extraction temperature θ can be ensured only by extending the scheduled extraction time t of the slab S.

しかしながら、抽出予定時刻を延長Ｊ゛る場合でも、後
工程との関連で、この延長時間はできる限り短く抑さえ
なりればならないので、この抽出時刻の延長処理は次の
手法によって行なわれる。However, even if the scheduled extraction time is extended, this extended time must be kept as short as possible in relation to the subsequent process, so the extraction time extension processing is performed by the following method.

まず、スラブ８１〜Ｓｉに対して決定された将来炉温を
すべて許容炉温に変更するとともに、現在時刻ｔ　から
許容炉温θ　　　で加熱したとき１　　　　　　　　　
　　　　ｇ、ｍａＸの温度（第７図の温度軌跡Ｃ）を時
間の関数として算出し、抽出予定時刻ｔ　　でのスラブ
温度１＋１ θ　・　を求める。First, all future furnace temperatures determined for slabs 81 to Si are changed to the allowable furnace temperature, and when heated at the allowable furnace temperature θ from the current time t, 1
The temperature of g, ma

Ｓｉ１．八 次に、スラブ温度θ　・　および目標抽出湿度ｓ、５Ａ θ　、　　を用いて、延長時間６丁を次式によっｓ、＋
、ＲＥＦ て算出する。Si1. Eighth, using the slab temperature θ ・ and the target extraction humidity s,5A θ, the extension time 6th is calculated by the following formula: s, +
, REF is calculated.

６エ＝びＬ舌しユ上りづ層上りし ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・　（４）
ただし、 ｑ：炉温とスラブ温度とで決まる伝達速度にニスラブの
物質値によって決まる係数である。6E = BiL tongue Shiyu rises and rises layer................................................................... (4)
However, q is a coefficient determined by the material value of the varnish slab in addition to the transmission speed determined by the furnace temperature and slab temperature.

かくして、焼は不足が予測されるスラブＳ・を目標抽出
温度に焼き上げるべく、これを抽出口で待たせたとして
も、待ち時間が最少に抑ざえられることになり、後工程
の処理時間を大幅に乱すという事態を未然に防ぐことが
できる。In this way, even if you have to wait at the extraction port to bake the slab S, which is expected to be in short supply, to the target extraction temperature, the waiting time will be kept to a minimum, and the processing time in the subsequent process will be significantly reduced. It is possible to prevent the situation from occurring.

ところで、実際の操業においては、現在Ｊ３よび将来に
おいて、スラブＳ１と同じ帯に在炉するスラブ中に加熱
上の制約を伴う場合がある。たとえば、特殊材の場合に
は材質上の制約から炉温の設定値に制限がある。By the way, in actual operation, heating constraints may be present in the slabs in the furnace in the same zone as the slab S1, both now in J3 and in the future. For example, in the case of special materials, there are restrictions on the set value of the furnace temperature due to restrictions on the material.

第８図に示すように、スラブＳｉよりも抽出口側に在炉
し、かつ、このスラブＳｉからに木目のスラブ５ｉ−Ｋ
が加熱上の制限を受けるものとし、スラブ５１−６の温
度を制限値以下に抑さえるための炉温をθｇ、１１ｍ１
とする。同様に、スラブＳ１よりも装入口側に在炉し、
このスラブＳｉと同一制御帯内に在炉し、かつ、スラブ
Ｓｉから１木目のスラブＳｉ＋Ｎが加熱上の制約を受け
るものとし、スラブＳｉ＋、！の温度を制限値以下に抑
えるための炉温をθｇ、ｌ１ｍ２とする。As shown in FIG.
is subject to heating restrictions, and the furnace temperature to suppress the temperature of the slab 51-6 below the limit value is θg, 11m1
shall be. Similarly, the furnace is located closer to the charging port than the slab S1,
Assume that the slab Si+N, which is located in the same control zone as this slab Si and is the first wood from the slab Si, is subject to heating restrictions, and the slab Si+,! The furnace temperature to keep the temperature below the limit value is θg and l1m2.

さらに、同様に、スラブＳｉが在炉する帯よりも装入口
側の帯に在炉し、かつ、スラブＳｉから（、ｌｌ＋ｍ）
木目のスラブＳｉ＋ｊ　＋ｒａが加熱上の制約を受ける
ものとし、スラブＳｉ＋ｊ＋ｌｌのａ　［を制限値以下
に抑えるための炉温をθｇ、ｌ１ｍ３とする。このよう
な場合、スラブＳ・の将来炉温を決定する際、スラブＳ
ｉと同一制御帯内に加熱上の制限を受ける先行スラブＳ
ｉ−におよび後続スラブ８１弓が在炉するため、許容炉
温θ　　　に炉温を設定ｇ、ｗａｘ することができない。先行スラブ５ｉ−ｋが抽出される
までは、先行スラブＳｉ−にの制限炉温θ。。Furthermore, similarly, the slab Si is in the furnace in a zone closer to the charging port than the zone in which it is in the furnace, and from the slab Si (,ll+m)
It is assumed that the wood grain slab Si+j +ra is subject to heating restrictions, and the furnace temperature for suppressing a[ of the slab Si+j+ll to below the limit value is θg and l1m3. In such a case, when determining the future furnace temperature of slab S,
Preceding slab S subject to heating restrictions within the same control zone as i
Since the subsequent slab 81 is in the furnace, the furnace temperature cannot be set to the allowable furnace temperature θ. Until the preceding slab 5i-k is extracted, the limiting furnace temperature θ for the preceding slab Si-. .

１　ｉｍｌおよび後続スラブＳ・　の制限炉温θ（１，
１ｉｌｌ１２１＋１ のうちの低い方の制限炉温（以下、最低制限炉温という
）に設定することが可能である。先行スラブ５ｉ−ｋが
抽出された後は、後続スラブＳｉ＋ｊの制限′Ｆｉ温θ
　　　が設定可能となる。さらに、スｇ、ｌ１ｉ２ ラブＳｉが在炉している帯よりも装入口側の帯に在炉し
て加熱上の制限を受けるスラブＳｉ＋ｕ＋ｌＩｌがスラ
ブＳ・と同じ制御帯に在炉すると、その時刻からスラブ
Ｓｉが抽出されるまでは、後続スラブＳｉ　の制限炉温
θ。、１１□２と後続スラブＳｉ＋ｆＪ＋ｒｎ１＋１ の制限炉温θ。、１１ｍ３のうちの低い方の最低制限炉
温に設定することが可能となる。したがって、この場合
には、スラブＳｉ−にの抽出予定時刻ｔ　　　以前は、
制限炉温θ　　　と制限炉温＋−に＋１　　　　　　　
　　　　ｇ、　ｌ　ｉｍｌθｇ、ｌ１ｍ２の最低制限炉
温に、スラブ５１−１の抽出予定時刻ｔ、　　以後から
、スラブＳｉ　　がス＋−に＋１　　　　　　　　　　
　＋＋Ｎ　＋ｔａラブＳｉと同一制御帯内に在炉する時
刻ｔ、までは制限炉温θｇ、１１ｍ２に、さらに、時刻
ｔ１．ｌ以降は、制限炉温θ。、１ｉ１１１２と制限炉
温θ。、ｌ１ｍ３のうちの最低制限炉温にそれぞれ保持
したと仮定して、スラブＳ・の抽出予定時刻し・　に目
標抽出温度１１＋１ θ　・　　が得られるようにスラブＳ・の温度をＳ・１
・ＲＥＦ　　　　　　　　　　　　　＋時間に対応させ
て算出し、この温度がスラブＳ１〜５１−１に対して決
定された将来炉温に基づいて加熱されるスラブＳ・の温
度に一致した時点でス■ ラブＳ　１〜Ｓｉ−１に対して決定された将来炉温を、
スラブＳ　　の抽出予定時刻ｔ・　　以前は制限＋−ｋ
　　　　　　　　　＋−に＋１ 炉温θ　　　と制限炉温θ　　　のうちの最低利ｇ、　
ｌ　ｉｍｌ　　　　　　　ｇ、　ｌ　ｉｍ２限炉温に、
スラブＳｉ−にの抽出予定時刻ｔｉ−に＋１から時刻ｔ
　までは制限炉温θｇ、１１ｍ２に、時刻ｔ　以降は制
限炉温θ　　　とｉ、ｌＪ限炉炉温ｇ、ｌ１ｍ３ｒｔ＋
　　　　　　　　　　　　　ｇ、ｌ１ｉ２のうちの最低
制限炉温に、それぞれ変更すればよい。1 iml and the limiting furnace temperature θ(1,
It is possible to set the lower limit furnace temperature (hereinafter referred to as the minimum limit furnace temperature) of 1ill121+1. After the preceding slab 5i-k is extracted, the limit ′Fi temperature θ of the succeeding slab Si+j
can be set. Furthermore, if the slab Si+u+lIl, which is in the furnace in the zone closer to the charging port than the zone in which the slab Si is in the furnace and is subject to heating restrictions, is in the same control zone as the slab S, then at that time Until the slab Si is extracted from the limiting furnace temperature θ of the subsequent slab Si. , 11□2 and the limiting furnace temperature θ of the subsequent slab Si+fJ+rn1+1. , 11m3, whichever is lower. Therefore, in this case, before the scheduled extraction time t to the slab Si-,
+1 for limit furnace temperature θ and limit furnace temperature +-
At the lowest limit furnace temperature of g, l imlθg, l1m2, scheduled extraction time t of slab 51-1, from then on, slab Si will increase +1 to +1.
++N +taThe limit furnace temperature θg is 11 m2 until time t, when the furnace is in the same control zone as the love Si, and further, at time t1. After l, the limit furnace temperature θ. , 1i1112 and the limiting furnace temperature θ. , l1m3, the temperature of the slab S is set to S・1 so that the target extraction temperature of 11+1 θ is obtained at the scheduled extraction time of the slab S・.
・Calculated according to REF + time, and when this temperature matches the temperature of the slab S, which will be heated based on the future furnace temperature determined for the slabs S1 to 51-1, the slab S 1 ~The future furnace temperature determined for Si-1,
Scheduled extraction time t of slab S. Previously limit +-k
+1 to +− The lowest profit g between the furnace temperature θ and the limit furnace temperature θ,
l iml g, l im2 limited furnace temperature,
+1 to scheduled extraction time ti- to slab Si- to time t
Until time t, the limit furnace temperature θg, 11m2, and after time t, the limit furnace temperature θ, i, lJ limit furnace temperature g, l1m3rt+
g, l1i2, respectively, may be changed to the lowest limit furnace temperature.

第９図は、この将来炉温の変更タイミングを示した図で
、曲線へは、スラブＳｉｉ＋ｍがスラブＳ・と同じ制御
帯内に入ってくる時刻ｔ、とスラ暢 ブＳｉの抽出予定時刻ｔｉ＋１との間を制限炉温θｇ、
１１ｍ２と制限炉温θｇ、ｌ１ｍ３のうらの最低制限炉
温に、スラブＳｉにの抽出予定時刻ｔ　、−、＋１ｂＸ
ら時刻ｔ　までを制限炉温θ。、ｌ１ｍ２に、スラブＳ
ｉ−にの抽出予定時刻ｔｉ−に＋１以前は制限炉温θ。FIG. 9 is a diagram showing the timing of changing the furnace temperature in the future. The limit furnace temperature θg is between
11m2 and the limit furnace temperature θg, the minimum limit furnace temperature on the back of l1m3, the scheduled extraction time t, -, +1bX for the slab Si.
The furnace temperature is limited from θ to time t. , l1m2, slab S
The limit furnace temperature θ is before +1 at the scheduled extraction time ti- at i-.

、１１１と制限炉温θ。、ｌ１ｍ２のうちの最低制限炉
温にそれぞれ保持したものと仮定し、スラブＳ。, 111 and the limiting furnace temperature θ. , l1m2, respectively, and the slab S.

の抽出予定時刻ｔ、　に目標抽出温度θｓ、ｉ、ＲＥＦ
１＋１ が得られるように抽出予定時刻ｔｉ＋１から現在時刻ｔ
１に向かってスラブＳ・の温度を時間に対応させて算出
した温度軌跡を示し、曲線Ｂは、スラブＳ　””５ｉ−
１に対して予め決定された将来炉温に基づいて算出され
るスラブＳｉの温度軌跡を示している。The target extraction temperature θs,i,REF is set at the scheduled extraction time t,
1+1 is obtained from the scheduled extraction time ti+1 to the current time t.
Curve B shows the temperature trajectory calculated by making the temperature of the slab S.
1 shows a temperature trajectory of slab Si calculated based on a future furnace temperature determined in advance for No. 1.

かくして、曲線Ａと曲線Ｂとが交わる時刻ｔＡＢにおい
で、スラブ８１１〜Ｓｉ−１に対して予め決定されｌこ
将来炉温を制限炉温θ　　　と制限炉温ｇ、１１ｍ１ θｇ、１１ｍ２のうちの最低ルリ限炉温に、スラブＳｉ
ｋが抽出される時刻ｔ、　　においてスラブ８１〜＋−
に＋１ ８１−１に対して予め決定された将来炉温を制限炉温θ
　　　に、スラブＳ　　　がスラブＳｉと同ｇ、ｌ１ｍ
２　　　　　　　＋ｉ　＋ｍ　　　　　　＋じ制御帯内
に在炉する時刻ｔＩＩｌにおいてスラブ８１１〜Ｓｉ−
１に対して予め決定された将来炉温を制限炉温θｇ、１
１ｍ２と制限炉温θｇ、１１ｍ３のうちの最低ゐり限炉
温に、それぞれ変更づれば、スラブＳ・　、スラブＳ・
　およびスラブＳｉ　　の焼＋−ｋ　　　　　　＋Ｊ　
　　　　　　　ｕｎ　＋ｍけ過ぎを確実に防止し、かつ
、スラブＳｉの目標抽出温度を確保することができる。Thus, at time tAB where curve A and curve B intersect, the future furnace temperature determined in advance for slabs 811 to Si-1 is set to the limit furnace temperature θ and the limit furnace temperature g, 11m1 θg, 11m2. Slab Si at the lowest furnace temperature
At time t, when k is extracted, slabs 81 to +-
+1 Limit the future furnace temperature determined in advance for 81-1 to the furnace temperature θ
, slab S has the same g and l1m as slab Si.
2 +i +m + At time tIIl when the slabs are in the same control zone, the slabs 811 to Si-
The future furnace temperature determined in advance for 1 is the limiting furnace temperature θg, 1
If the furnace temperature is changed to the lowest of 1m2, the limit furnace temperature θg, and 11m3, slab S・, slab S・
and calcination of slab Si +-k +J
Un

以上の炉２＆２設定方法においては、加熱上の制約を伴
うスラブとして、炉温制限値を容易に指定できるスラブ
を対象としているが、実際の加熱炉の操業においては、
加熱上の制約を伴うスラブとして、炉温制限値を容易に
指定することの困難なスラブが存在する。前述の炉温設
定方法においては、このような、炉温制限値を容易に指
定することの困難なスラブに対しては、加熱上の制約を
満足さ仕ることが困難となる。In the above furnace 2 & 2 setting method, the target is a slab whose furnace temperature limit value can be easily specified as a slab with heating restrictions, but in actual operation of a heating furnace,
There are slabs with heating restrictions for which it is difficult to easily specify a furnace temperature limit value. In the above-described furnace temperature setting method, it is difficult to satisfy the heating constraints for such slabs for which it is difficult to easily specify the furnace temperature limit value.

〔発明の目的〕[Purpose of the invention]

本発明は以上述べた不都合を除去するためになされたも
ので、炉温制限値を容易に指定することの困難な被加熱
材料に対して、加熱上の制約を満足しながら目標抽出温
度に焼き上げるための、上部および下部の将来炉温をよ
り適切に設定し得る連続加熱炉の炉温設定方法を提供す
ることを目的とするものである。The present invention has been made to eliminate the above-mentioned disadvantages, and is capable of baking materials to a target extraction temperature while satisfying heating constraints, for which it is difficult to easily specify a furnace temperature limit value. It is an object of the present invention to provide a furnace temperature setting method for a continuous heating furnace that can more appropriately set the future furnace temperatures of the upper and lower parts.

（発明の概要） 上記目的を達成するために本発明は、加熱炉内に抽出側
から装入側に向かって順に多数の被加熱材料ＳｉＳ２．
・・・、Ｓｉ−、、Ｓｉ　　Ｓ。(Summary of the Invention) In order to achieve the above object, the present invention provides a heating furnace in which a large number of materials to be heated, SiS2.
..., Si-,, Si S.

１　　　　　　　　　　　１・　１＋１・　・Ｓｉ＋ｊ
　・Ｓｉ＋ｊｌ　＋１・””　Ｓｉ＋ｊ）　＋ｍ・”°
・Ｓｎが存在するものとして、特定の被加熱材料Ｓｉに
注目し、それよりも抽出側に在炉する被加熱材料８１〜
５１−１に対して決定された上部および下部の将来炉温
と、前記被加熱材料Ｓｉの現在湿度と、この被加熱材料
Ｓｉの目標抽出温度と、被加熱材料Ｓｉ−Ｓｉの抽出予
定時刻とに基づいて、被加熱材料Ｓ　の抽出までに在炉
する時間中の上部および下部の将来′Ｆｉ温を設定する
連続加熱炉の炉温設定方法において、被加熱材料Ｓｉが
抽出されるまでの各時刻において、被加熱材料Ｓｉと同
じ制御帯に在炉する被加熱材料の上部および下部の許容
炉温の中から上部および下部の制限炉温ならびに操業上
の上部および下部の最低制限炉温を判別し、」二部およ
び下部の炉温かそれぞれ前記上部および下部の最低制限
炉温に保持されたものと仮定して、被加熱材料Ｓ１の抽
出予定時刻に目標抽出温度が得られるようにその将来の
抽出予定時刻から現在時刻に向かって被加熱材料Ｓ　〜
５１−１に対して決定された上部および下部の将来炉温
に基づいて加熱される被加熱材料Ｓｉの温度に一致した
時点で、被加熱材料Ｓ　〜５１−１に対して決定された
上部ａ３よび下部の将来炉温を前記上部Ｊ３よび下部の
最低制限炉温に変更することを特徴どするものである。1 1・ 1+1・ ・Si+j
・Si+jl +1・””Si+j) +m・”°
・Assuming that Sn is present, focus on a specific material to be heated, Si, and the material to be heated 81~ which is in the furnace on the extraction side.
The future furnace temperature of the upper and lower parts determined for 51-1, the current humidity of the heated material Si, the target extraction temperature of this heated material Si, and the scheduled extraction time of the heated material Si-Si. In the furnace temperature setting method for a continuous heating furnace that sets the future 'Fi temperature of the upper and lower parts during the time that the material to be heated S remains in the furnace until the material to be heated S is extracted, At the time, determine the upper and lower upper limit furnace temperatures and the operational upper and lower minimum limit furnace temperatures from among the upper and lower allowable furnace temperatures of the heated material in the same control zone as the heated material Si. Assuming that the furnace temperatures of the second part and the lower part are maintained at the minimum limit furnace temperatures of the upper part and the lower part, respectively, the future temperature is adjusted so that the target extraction temperature is obtained at the scheduled extraction time of the material to be heated S1. Heated material S from the scheduled extraction time to the current time
At the time when the temperature of the material to be heated Si matches the temperature of the material to be heated Si to be heated based on the future furnace temperature of the upper and lower parts determined for 51-1, the temperature of the material to be heated S is determined to be the upper part a3 determined for 51-1. The present invention is characterized in that the future furnace temperature of the upper and lower parts is changed to the minimum limit furnace temperature of the upper part and the lower part.

（発明の実施例〕 以下、図面を参照して本発明をさらに詳細に説明する。(Embodiments of the invention) Hereinafter, the present invention will be explained in more detail with reference to the drawings.

前記第９図の将来温度の変更タイミングにおいで、曲線
Ａは、スラブＳＩ＋Ｎ＋ＩｌｌがスラブＳ・と同し制御
帯内に入ってくる時刻ｔ１．ｌとスラブＳｉの抽出予定
時刻ｔ・　との時間間隔（ｔ　〜１．　　）ｕｌ　　　
　　　　　　　　　　　　　　ｌｌ１）→１において、
炉温が制限炉温θｇ、１１ｍ２と制限炉温θ。、ｌ１ｍ
３から決まる最低制限炉温に保持されたちのと仮定して
、スラブＳ・の抽出予定時刻ｔｉ＋１■ に目標抽出温度θ　、　　が得られるように抽出Ｓｉ＋
、ＲＥＦ 予定時刻ｔ、　から時刻ｔＩ１１に向がってスラブ１＋
１ Ｓｉの温度を時間に対応させて算出した温度軌跡である
。In the future temperature change timing shown in FIG. 9, the curve A is at the time t1. when the slab SI+N+Ill enters the same control band as the slab S. The time interval (t ~ 1.) ul between l and the scheduled extraction time t of slab Si
ll1)→1,
The furnace temperature is the limit furnace temperature θg, 11 m2 and the limit furnace temperature θ. , l1m
Assuming that the furnace temperature is maintained at the minimum limit determined from 3, the extraction is performed so that the target extraction temperature θ, is obtained at the scheduled extraction time ti+1■ of the slab S.
, REF Scheduled time t, Slab 1+ towards time tI11
1 is a temperature trajectory calculated by making the temperature of Si correspond to time.

本発明の一実施例として、スラブＳｉ　　の温１＋ρ　
十ｍ 度を制限値以下に抑えるための上記制限炉温θｇ、１１
ｍ３を直接に指定することが困難な場合を考え、ここで
は、制限炉温θ。、１１ｍ３の代わりに、スラブＳｉ＋
Ｊｌ＋ｌＩｌの上部および下部の表面温度の上限埴θ８
，１□ｌａｘを指定し、指定した表面温度の上限値から
制限炉温θｇ、ｌ１ｍ３を算出するものとし、その方法
を以下に示ず。As an embodiment of the present invention, the temperature of the slab Si is 1+ρ
The above-mentioned limit furnace temperature θg to keep the temperature below the limit value, 11
Considering the case where it is difficult to directly specify m3, here, the limiting furnace temperature θ is used. , instead of 11m3, slab Si+
Upper limit of surface temperature of upper and lower surface of Jl+lIl θ8
, 1□lax, and calculate the limit furnace temperature θg, l1m3 from the specified upper limit value of the surface temperature.

第１図に、現在時刻ｔ　がらスラブｓｉ＋Ｊｌ＋ｍの抽
出時刻ｔｉ＋、＋Ｉ１１＋１まテノスラフｓｉ＋Ｊ＋ｌ
ｌｌノ予測温度軌跡を示す。曲線Ｂ１はスラブｓｉ＋ｊ
　＋ｉの上部と下部表面温度および下部表面温度の軌跡
（ここでは、上部と下部がらり加熱を等しくしているた
め上部表面温度の軌跡と下部表面温度の軌跡は一致して
いる）、曲１！ＪＢ２はスラブｓｉ＋ｊ！　＋＋＋＋の
平均温度の軌跡を示す。また、図中の曲線Ａ１は、スラ
ブＳ：１．。１の表面温度が上限値θ　　　より３３、
ｌａＸ 高くなる時間間隔（ｔ”　ｔｉ＋ｊ　＋ｍ＋１）におい
て上限値θＳＳｉｌａＸから算出される制限炉温θ。、
ｌ１ｇｍ３に炉温が保持され、時間間隔（ｔ′Ａ８〜ｔ
Ｃ）においては許容炉温θ。、ＩａＸに炉温が保持され
たと仮定し、スラブＳｉ＋Ｎ＋ＩＩｌの抽出予定時刻ｔ
ｉ＋ｊ　＋ｒａ＋１に目標抽出温度θｓ、ｉ＋ｊ　＋ｍ
、ＲＥＦを得るべく抽出定時刻ｔｉ＋ｊｌ　＋ｍ＋１か
ら現在時刻ｔ１に向がってスラブＳｉ　　の上部表面温
度および下部表面温＋＋４！　＋ｍ 度を時間に対応させて算出した温度軌跡を示す。In Fig. 1, the current time t is the extraction time ti+, +I11+1 of the slab si+J+l.
The predicted temperature trajectory is shown below. Curve B1 is slab si+j
+i's upper and lower surface temperatures, and the locus of the lower surface temperature (here, the upper and lower surfaces are heated equally, so the locus of the upper surface temperature and the locus of the lower surface temperature match), song 1! JB2 is slab si+j! The locus of the average temperature of +++++ is shown. In addition, curve A1 in the figure indicates slab S:1. . The surface temperature of 1 is 33 from the upper limit θ,
The limit furnace temperature θ calculated from the upper limit value θSSilaX at the time interval (t” ti+j +m+1) where laX increases.
The furnace temperature is maintained at l1gm3, and the time interval (t'A8~t
In C), the allowable furnace temperature θ. , assuming that the furnace temperature is maintained at IaX, the scheduled extraction time t of slab Si+N+IIl
Target extraction temperature θs at i+j +ra+1, i+j +m
, REF from the extraction fixed time ti+jl +m+1 to the current time t1, the upper and lower surface temperatures of the slab Si ++4! +m The temperature trajectory calculated by correlating degrees with time is shown.

同様に曲線Ａ　はスラブＳｉ　　の抽出予定時刻２　　
　　　　＋＋ｆＪ　＋ｍ ｔｉ＋Ｊｌ　＋ｅ＋１から現在時刻ｔ１に向かって計算
したスラブＳ・　　の平均温度の温度軌跡を示ず。時１
＋１＋曽 ＩＩ　ｔ　　はスラブＳ・　　の上部表面温度および下
ＣＩ１十ｍ 部表面温度が上限値θ　　　より高くなる時刻を５ＳＩ
ＩＩｌａ× 示す。Similarly, curve A is the scheduled extraction time 2 of slab Si.
The temperature trajectory of the average temperature of the slab S・ calculated from ++fJ +m ti+Jl +e+1 to the current time t1 is not shown. hour 1
+1 + So II t is the time when the upper surface temperature of the slab S and the lower CI10m surface temperature become higher than the upper limit value θ.
IIla× shown.

ここで、時刻ｔ　と、スラブＳｉ　　の抽出子Ｃ１弓　
十ｍ 定時刻ｔｉｎ　＋ｍ＋１との間にある時刻１ｊに注目す
ると、時刻ｔ、から一定時間間隔Δｔ（抽出ピッチ）前
のスラブＳ・　　の平均温度θＳＲ（ｔｊ−＋＋ｊｌ　
　＋ｍ Δｔ）は前述の（３）式から θＳＨ（ｔｊ−Δｔ） （ｑ　＋（１，１） ＝０８）１（ｔｊ）−Δｔ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・　（５）
ただし、θ３．（１ｊ）：　１ｊ時刻のスラブ平均温度 Δｔコニ一時間間隔（抽出ピッチ） ｑｌｌ　：下部伝熱量 ｑｌ：下部伝熱量 に１　ニスラブの性質、寸法に係わる定数と表わすこと
ができる。Here, at time t and the extractor C1 bow of slab Si
If we pay attention to time 1j between 10 m fixed time tin + m+1, the average temperature θSR (tj−++jl
+m Δt) is obtained from the above equation (3) as θSH(tj−Δt) (q + (1, 1) =08)1(tj)−Δt ・・・・・・・・・・・・・・・・・・... (5)
However, θ3. (1j): Slab average temperature Δt at time 1j One hour interval (extraction pitch) qll: Lower heat transfer amount ql: Lower heat transfer amount 1 It can be expressed as a constant related to the properties and dimensions of the varnish slab.

このとき、時刻ｔ・のスラブｓｉ＋Ｊ　＋ｍの上部表面
温度θｓｓ、ｕ（ｔｊ）は熱伝導解析により、スラブ平
均＋ａｒｇ、θＳ□（ｔｊ）と上部伝熱量ｑＵがらθ、
ｕ（１ｊ）＝０８）ｌ（ｔｊ）十に２ｑｕ・・・・・・
・・・・・・・・・　　（６）ただし、Ｋ２　ニスラブ
によって決まる定数と表わすことができる。同様に、下
部表面温度θ３３．ρ　（１ｊ）はスラブ平均温度θ８
Ｈ（ｔｊ）と下部伝熱ｆｆ１ｑ、を用いて θｓｓ、　ｊ　（ｔｊ　）−θ５Ｈ（ｔｊ）十に２ｑ１
・・・・・・・・・・・・・・・　　（７）と表わすこ
とができる。ここで、上部表面温度が上限値θｓｓ、　
ｍａｘになった場合の上部伝熱ｍｑ、は（６）式から１
ｊ時刻のスラブ平均温度θ５Ｈ（１ｊ）と上部表面温度
上限値θ３３．　ｌａＸを用いて、と表わすことができ
る。同様に、下部表面温度が上限値θｓｓ、　ｗａｘに
なった場合の下部伝熱量ｑ、は（７）式から、ｔ１時刻
のスラブ平均温度θ３Ｈ（シ）と下部表面温度上限値θ
ｓｓ、ｍａｘを用いて、と表わすことができる。At this time, the upper surface temperature θss, u(tj) of the slab si+J +m at time t is determined by heat conduction analysis to be θ,
u(1j)=08)l(tj) 2qu in ten...
(6) However, K2 can be expressed as a constant determined by the nislab. Similarly, the lower surface temperature θ33. ρ (1j) is the slab average temperature θ8
Using H(tj) and lower heat transfer ff1q, θss, j (tj) − θ5H(tj) 10 to 2q1
It can be expressed as (7). Here, the upper surface temperature is the upper limit value θss,
The upper heat transfer mq when it reaches max is 1 from equation (6).
Slab average temperature θ5H (1j) at time j and upper surface temperature upper limit value θ33. It can be expressed as using laX. Similarly, when the lower surface temperature reaches the upper limit value θss, wax, the lower heat transfer amount q is calculated from equation (7) by the slab average temperature θ3H (shi) at time t1 and the upper limit value of the lower surface temperature θ.
It can be expressed as using ss and max.

一方、炉からスラブへの輻射伝熱間ｑを考えると、輻射
伝熱Ｎｑは、ステファン・ボルツマンの法則に従い、炉
温θ　とスラブ表面温度θ３．を用いて、前述の（１）
式から ｑ−σφＣｇ（（θ。’＋２７３）’ −（θ、＋２７３）４）　　制・・・・・　（１ｏ）と
表わすことができる。On the other hand, considering the radiation heat transfer time q from the furnace to the slab, the radiation heat transfer Nq follows the Stefan-Boltzmann law and depends on the furnace temperature θ and the slab surface temperature θ3. Using (1) above,
From the equation, it can be expressed as q-σφCg((θ.′+273)′−(θ,+273)4) Control (1o).

この（１０）式は、炉温θ。とスラブ表面温度θ５．の
間の鴨川に注目した式″ｃあるが、通常の加熱炉操業を
考えると、表面温度θ５．の代わりに、スラブ平均温度
θ、Ｈを用いた次式を用いることにより、精度の良い近
似で伝熱１ｑを計詐し得ることがシミュレーションで明
らかになっている。すなわち、スラブ平均温度θＳＨを
用いた伝熱量の式％式％）： ただし、Ｋ３ニスラブの種類と平均温度で決まる定数 で表わされる （１１）式に上部炉温θ　　とスラブ平均温度９、ｕ ・　（１−に３）　　・・・・・・・・・・・・　（１
２）と表わされる。同様に、下部伝熱ｆｆ１ａｌは下部
炉・　（１−に３）　　・・・・・・・・・・・・・・
・　（１３）と表わせる。This equation (10) is based on the furnace temperature θ. and slab surface temperature θ5. There is a formula "c" that focuses on the Kamogawa River between Simulations have revealed that it is possible to falsify the heat transfer 1q using the slab average temperature θSH. The upper furnace temperature θ and average slab temperature 9, u ・ (1-3) ...................................... (1
2). Similarly, the lower heat transfer ff1al is the lower furnace (1-3)...
・It can be expressed as (13).

（１２）式から、上部炉温は、上部伝熱ｆｆ１ａ。From equation (12), the upper furnace temperature is upper heat transfer ff1a.

とスラブ平均温度θ、Ｈ（ｔｊ）を用いて−２７３・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・　　（１４）
と表わされる。同様に（１３）式より、Ｆ部炉温は、下
部伝熱ｆｆｉ　ｑｌとスラブ平均温度θ５Ｈ（ｔｊ）を
用いて −２７３・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
　（１５）と表わされる。Using the slab average temperature θ, H(tj), -273...
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ (14)
It is expressed as Similarly, from equation (13), the furnace temperature of section F can be calculated as -273 using lower heat transfer ffi ql and average slab temperature θ5H (tj). ...
(15).

以上の関係式を利用すれば、時刻（１，−Δｔ）と時刻
ｔ・間の制限炉温θｇ、ｌ１ｍ３の値を、スラブＳ・　
　の表面温度上限値θ　　　から算出する＋４４１　＋
ＩＩ　　　　　　　　　　ＳＳｉ１ｌａＸことができる
。その算出に際しては、まず、（８）、（９）式から、
スラブ表面温度を上限値θｓｓ、　ｌａｘにした時の上
部伝熱ｆｆ１ｃ＋Ｕおよび下部伝熱ｆｆ１ｑｌを求める
。次に、上記で求めた上部伝熱量ｑ　、下部伝熱ｍｑ、
および時刻１ｊのスラブ平均温度ｅ８．（ｔｊ）を用い
て（５）式から、時刻（１，−Δｔ）のスラブ平均温度
θＳＲ（ｔｊ−Δｔ）を求める。同様に、上部伝熱ｆｆ
１ｑ、　、下部伝熱ｆｆ１ｑｌおよび時刻ｔ・のスラブ
平均温度θ８Ｈ（１ｊ）を用いて（１４）、（１５）式
から、上部および下部の炉温を計算し、この炉温を制限
炉温θｇ、１１ｍ３とする。Using the above relational expression, the value of the limit furnace temperature θg, l1m3 between time (1, -Δt) and time t can be calculated as follows:
Calculated from the surface temperature upper limit θ of +441 +
II SSi1laX can be done. When calculating it, first, from equations (8) and (9),
The upper heat transfer ff1c+U and lower heat transfer ff1ql are determined when the slab surface temperature is set to the upper limit values θss and lax. Next, the upper heat transfer amount q, the lower heat transfer mq,
and slab average temperature e8 at time 1j. Using (tj), the average slab temperature θSR (tj−Δt) at time (1,−Δt) is determined from equation (5). Similarly, upper heat transfer ff
1q, , the upper and lower furnace temperatures are calculated from equations (14) and (15) using the lower heat transfer ff1ql and the slab average temperature θ8H (1j) at time t, and this furnace temperature is set as the limiting furnace temperature θg. , 11m3.

上記の実施例においては、スラブＳ・　　の上＋＋Ｊｌ
　＋ｒａ 部表面温度の上限値と下部表面温度の上限値の両方をθ
ｓｓ、　ｍａｘとしているが、上部表面温度上限値をθ
ＳＳｉ　１１．　ｌａＸに、下部表面温度上限値をθ５
．。In the above example, the top of the slab S ++Jl
+ra Both the upper limit value of the surface temperature of the part and the upper limit value of the lower part surface temperature are θ
ss, max, but the upper surface temperature upper limit value is θ
SSi 11. In laX, set the upper limit of the lower surface temperature to θ5
．． .

ｊ）、ｌ１ｌａｘにそれぞれ独立に指定しても、上記と
同じ手順により上部炉温制限値θ。、ｕ、１１ｍ３及び
下部炉温制限値θ。、Ｊ、１１ｍ３をそれぞれ独立に算
出することができる。j) and l1lax independently, the upper furnace temperature limit value θ is determined by the same procedure as above. , u, 11 m3 and lower furnace temperature limit value θ. , J, and 11m3 can be calculated independently.

第２図は本発明による炉温設定方法を実施する温度設定
装置の構成を示すものである。この温度設定範囲は、後
工程に応じて在炉する全スラブの抽出予定時刻を演算す
る抽出ピッチ演算装＠１１、被加熱材料が加熱炉に装入
された時点から全スラブの現在温度を演算するスラブ温
度演算装置１２、抽出口に近いスラブから順次将来炉温
を算出する将来炉温演算装置１３、スラブが目標抽出温
度に焼けるか否かを判定する焼は不足判定装置１４、ス
ラブの上部表面温度の上限値の指定値および下部表面温
度の上限値の指定値を記憶するスラブ表面温度上限値テ
ーブル１５、このスラブ表面温度上限値テーブル１５に
記憶されているスラブ表面温度上限値から制限炉温を算
出する制限炉温演算装置１６、操業上許容される許容炉
温と、表面温度上限値が指定されていない特殊スラブの
制限炉温を記憶する炉温テーブル１７、制限炉温演綺装
置１６によって算出される制限炉温および炉温テーブル
１５に記憶されている許容炉温ならびに制限炉温から在
炉する全スラブが抽出されるまでの各時刻における最低
の制限炉温を算出する最低制限炉温算出装置１８、焼は
不足と判定されたスラブについて、予め決定された将来
炉温を最低制限炉温に変更するタンミングを決定し、現
在時刻から最低制限炉温に変更しても目標抽出温度が得
られないスラブの抽出予定時刻の変更を行う炉温変更タ
イミング演算装置１９、将来炉温を記憶する記憶装置２
０、および、この記憶装置２０に記憶された将来炉温を
加熱炉２２に出力する出力装置２１から成っている。FIG. 2 shows the configuration of a temperature setting device for carrying out the furnace temperature setting method according to the present invention. This temperature setting range includes the extraction pitch calculation unit @11 that calculates the scheduled extraction time of all slabs in the furnace according to the post-process, and the current temperature of all slabs calculated from the time when the material to be heated is charged into the heating furnace. A future furnace temperature calculation device 13 that calculates the future furnace temperature sequentially from the slab closest to the extraction port, a baking shortage determination device 14 that determines whether the slab can be baked to the target extraction temperature, and an upper part of the slab. A slab surface temperature upper limit value table 15 stores the specified value of the upper limit value of the surface temperature and the specified value of the upper limit value of the lower surface temperature. A furnace temperature calculation device 16 that calculates the temperature, a furnace temperature table 17 that stores the operationally permissible furnace temperature and the furnace temperature limit of special slabs for which no upper limit surface temperature is specified, and a furnace temperature calculation device 16 that calculates the temperature. Calculated limit furnace temperature, minimum limit furnace temperature for calculating the lowest limit furnace temperature at each time until all slabs in the furnace are extracted from the allowable furnace temperature and limit furnace temperature stored in the furnace temperature table 15 The calculation device 18 determines tamping to change the predetermined future furnace temperature to the minimum limit furnace temperature for the slab determined to be insufficiently fired, and determines that the target extraction temperature will not change even if the furnace temperature is changed from the current time to the minimum limit furnace temperature. A furnace temperature change timing calculation device 19 that changes the scheduled extraction time of slabs that cannot be obtained, and a storage device 2 that stores future furnace temperatures.
0, and an output device 21 that outputs the future furnace temperature stored in the storage device 20 to the heating furnace 22.

以下、第２図に示した炉温設定装置の作用を説明する。The operation of the furnace temperature setting device shown in FIG. 2 will be explained below.

スラブを抽出する抽出信号もしくは一定時間ごとに発生
する信号を始動信号Ｇとして抽出ピッチ演ｐ装置１１お
よびスラブ温度演算装置１２に加えると、抽出ピッチ演
算装置１１は後工程の種類および所要時間等に応じて全
スラブの抽出ピッチを演算し、一方、スラブ温度演算装
置１２は検出炉温および各スラブの在炉時間に基づいて
全スラブの現在温度を算出する。When an extraction signal for extracting a slab or a signal generated at regular intervals is applied as a starting signal G to the extraction pitch calculation device 11 and the slab temperature calculation device 12, the extraction pitch calculation device 11 adjusts the type and required time of the subsequent process, etc. Accordingly, the extraction pitch of all the slabs is calculated, and on the other hand, the slab temperature calculation device 12 calculates the current temperature of all the slabs based on the detected furnace temperature and the furnace time of each slab.

次に、将来炉温演算装置１３は、抽出ピッチ演算装置１
１およびスラブ温度演算装置１２の信号、ならびに各ス
ラブ目標抽出温度を基にして、まず抽出口に近いスラブ
から、これが抽出口に在炉する時間の将来炉温を′決定
し、ざらにこれに続くスラブが将来抽出口に在炉する時
間の将来炉温を順次決定する。この場合、スラブＳ１が
抽出口に在炉する時間の将来炉温はスラブＳ１の現在温
度、スラブＳ　の目標抽出温度１、スラブＳ１の抽出量
定時刻により決定され、スラブＳ２が抽出口に在炉する
時間の将来炉温はスラブＳ１に対して決定された将来炉
温、スラブＳ２の現在炉温、スラブＳ　の目標抽出温度
、スラブＳ　、Ｓ２の抽出量定時刻によって決定される
。以下、同様にして全スラブの将来炉温カ決定される。Next, the future furnace temperature calculation device 13 is the extraction pitch calculation device 1.
1 and the signals from the slab temperature calculation device 12, as well as the target extraction temperature of each slab, first determine the future furnace temperature of the slab closest to the extraction port for the time it will be in the furnace, and then roughly calculate the temperature. The future furnace temperature for the time that the subsequent slabs will stay at the extraction port in the future is determined in sequence. In this case, the future furnace temperature during the time when slab S1 is in the extraction port is determined by the current temperature of slab S1, the target extraction temperature 1 of slab S, and the fixed time of the extraction amount of slab S1, and the time when slab S2 is in the extraction port. The future furnace temperature of the furnace time is determined by the future furnace temperature determined for the slab S1, the current furnace temperature of the slab S2, the target extraction temperature of the slab S, and the extraction amount fixed time of the slabs S and S2. Thereafter, the future furnace temperatures of all slabs are determined in the same manner.

一方、スラブ表面温度に制限がある場合、もしくは、ス
ラブに対して炉温制限がある場合、スラブ表面温度上限
値テーブル１５に記憶されているスラブ表面温度上限値
から制限炉温演算装置１６により算出される制限炉温と
、炉温テーブル１７に記憶された許容炉温および制限炉
温から最低制限炉温算出装置１８によって最低制限炉温
を決定する。On the other hand, if there is a limit to the slab surface temperature or if there is a furnace temperature limit for the slab, the limit furnace temperature calculation device 16 calculates the slab surface temperature upper limit value stored in the slab surface temperature upper limit value table 15. The minimum furnace temperature calculation device 18 determines the minimum furnace temperature from the furnace temperature limit, the allowable furnace temperature, and the furnace temperature stored in the furnace temperature table 17.

焼は不足判定装置１４は、将来炉温演算装置１３によっ
て決定された将来炉温と、最低制限炉温算出装置１８に
よって決定された最低制限炉温を比較し、将来炉温が最
低制限炉温を超える場合、このスラブを焼は不足と判定
し、炉温変更タイミング演算装置１９に将来炉温の変更
を指令する。The insufficiency determination device 14 compares the future furnace temperature determined by the future furnace temperature calculation device 13 with the minimum limit furnace temperature determined by the minimum limit furnace temperature calculation device 18, and determines whether the future furnace temperature is the minimum limit furnace temperature. If the value exceeds , it is determined that the slab is insufficiently fired, and the furnace temperature change timing calculating device 19 is instructed to change the furnace temperature in the future.

かくして、炉温変更タイミング演算装置１９は、焼は不
足と判定されたスラブＳ・の抽出予定時刻■ に目標抽出温度が得られるように、この抽出予定時刻か
ら現在時刻に向かってスラブＳ・の温度を時間に対応さ
せて算出し、この温度がスラブＳ１１〜Ｓｉ−１に対し
て予め決定された将来の炉温に基づいて加熱されるスラ
ブＳｉの温度に一致した時点で最低制限炉温算出装置１
８によって決定された最低制限炉温に変換する。ただし
、スラブＳ。Thus, the furnace temperature change timing calculation device 19 adjusts the temperature of the slab S from the scheduled extraction time toward the current time so that the target extraction temperature can be obtained at the scheduled extraction time ■ of the slab S, which has been determined to be under-fired. Temperature is calculated in correspondence with time, and when this temperature matches the temperature of slab Si to be heated based on the future furnace temperature determined in advance for slabs S11 to Si-1, the minimum limit furnace temperature is calculated. Device 1
Convert to the minimum limiting furnace temperature determined by 8. However, slab S.

の将来炉温が最低制限炉温を超え、かつ、現在時刻から
最低制限炉温に保持したとしても目標抽出温度が確保で
きない場合には、スラブ８１１〜Ｓｉ−１に対して決定
された将来炉温をすべて最低制限炉温に変更するととも
にスラブＳｉが目標抽出温度に到達するようにこのスラ
ブＳｉが抽出口に在炉する時間を延長する。If the future furnace temperature exceeds the minimum limit furnace temperature and the target extraction temperature cannot be secured even if the furnace temperature is maintained at the minimum limit from the current time, the future furnace temperature determined for slabs 811 to Si-1 All temperatures are changed to the lowest limit furnace temperature, and the time that the slab Si remains in the furnace at the extraction port is extended so that the slab Si reaches the target extraction temperature.

次に、記憶装置２０は変更された将来炉温も含めた全ス
ラブの将来炉温、および、変更された抽出予定時刻を含
めた全スラブの抽出予定時刻を記憶して、これを出力装
置２１に与えるとと６に、将来炉温演算装置１３にフィ
ードバックして、これらのスラブに続くスラブの将来炉
温決定のためのデータとする。Next, the storage device 20 stores the future furnace temperature of all the slabs including the changed future furnace temperature and the scheduled extraction time of all the slabs including the changed scheduled extraction time, and sends these to the output device 21. and 6 are fed back to the future furnace temperature calculation device 13 and used as data for determining future furnace temperatures of slabs following these slabs.

かくして、第９図および第１図を用いて説明した、スラ
ブの表面温度に制限があるスラブを目標抽出温度に焼き
上げる炉温の設定方法を実施することができる。In this way, it is possible to implement the furnace temperature setting method for baking a slab whose surface temperature is limited to the target extraction temperature, as explained using FIGS. 9 and 1.

〔発明の効果〕〔Effect of the invention〕

以上詳述したように、本発明の炉温設定方法によれば、
在炉するスラブ中に表面温度の上限値が制限されている
スラブが存在する場合においても、表面温度を上限値以
下に保ちながらスラブを目標抽出温度に焼き上げること
が可能となる。As detailed above, according to the furnace temperature setting method of the present invention,
Even if there is a slab whose surface temperature has a limited upper limit among the slabs in the furnace, it is possible to bake the slab to the target extraction temperature while keeping the surface temperature below the upper limit.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は本発明の炉温設定方法を説明するための時間と
４度との関係を示した線図、第２図は本発明の炉温設定
方法を実施する炉温設定装置の構成を示すブロック図、
第３図は一般的な連続加熱炉の被加熱材料の配置状態を
示した断面図、第４図は第３図の被加熱材料の配置状態
の変化を示した説明図、第５図、第６図、第７図および
第９図は従来の炉温設定方法を説明するための時間と温
度との関係を示した１１図、第８図は先行する被加熱材
料および後行する被加熱材料に炉温が制限されている被
加熱材料がある場合の被加熱材料の配置状態を示した断
面図である。 １・・・連続加熱炉、２・・・バーナ、Ｓｉ〜Ｓｎ・・
・被加熱材料、１１・・・抽出ピッチ演ｎＨ調、１２・
・・スラブ温度演算装置、１３・・・将来炉温演綽装回
、１４・・・焼は不足判定装置、１５・・・スラブ表面
温度上限値テーブル、１６・・・スラブ表面温度上限値
からの制限炉温演算装置、１７・・・炉温テーブル、１
８・・・最低制限炉温演算装置、１９・・・炉温変更タ
イミング演算装置、２０・・・記憶装置、２１・・・出
力装置、２２・・・連続加熱炉。 出願人代理人　　猪　　股　　　　肯 第４図 第６図Figure 1 is a diagram showing the relationship between time and 4 degrees to explain the furnace temperature setting method of the present invention, and Figure 2 shows the configuration of a furnace temperature setting device that implements the furnace temperature setting method of the present invention. Block diagram shown,
Fig. 3 is a sectional view showing the arrangement of materials to be heated in a general continuous heating furnace, Fig. 4 is an explanatory diagram showing changes in the arrangement of materials to be heated in Fig. 3, Figs. Figures 6, 7, and 9 show the relationship between time and temperature to explain the conventional furnace temperature setting method. Figure 11 and Figure 8 show the preceding material to be heated and the following material to be heated. FIG. 2 is a cross-sectional view showing the arrangement of heated materials in a case where there are heated materials whose furnace temperature is restricted. 1... Continuous heating furnace, 2... Burner, Si~Sn...
・Material to be heated, 11...Extraction pitch performance nH key, 12.
... Slab temperature calculation device, 13... Future furnace temperature calculation system, 14... Insufficiency determination device for baking, 15... Slab surface temperature upper limit value table, 16... From slab surface temperature upper limit value Limited furnace temperature calculation device, 17... Furnace temperature table, 1
8... Minimum limit furnace temperature calculation device, 19... Furnace temperature change timing calculation device, 20... Memory device, 21... Output device, 22... Continuous heating furnace. Applicant's agent Ken Inomata Figure 4 Figure 6

Claims (1)

【特許請求の範囲】 加熱炉内に抽出側から装入側に向かって順に多数の被加
熱材料Ｓ＿１、Ｓ＿２、・・・、Ｓ＿ｉ＿−＿ｋ、Ｓ＿
ｉ、Ｓ＿ｉ＿＋＿１、・・・、Ｓ＿ｉ＿＋＿ｌ、Ｓ＿ｉ
＿＋＿ｌ＿＋＿１、・・・、Ｓ＿ｉ＿＋＿ｌ＿＋＿ｍ、
・・・、Ｓ＿ｎが存在するものとして、特定の被加熱材
料Ｓ；に注目し、それよりも抽出側に在炉する被加熱材
料Ｓ＿１〜Ｓ＿ｉ＿−＿１に対して決定された上部およ
び下部の将来炉温と、前記被加熱材料Ｓ＿ｉの現在温度
と、この被加熱材料Ｓ＿ｉの目標抽出温度と、被加熱材
料Ｓ＿１〜Ｓ＿ｉの抽出予定時刻とに基づいて、被加熱
材料Ｓ；の抽出までに在炉する時間中の上部および下部
の将来炉温を設定する連続加熱炉の炉温設定方法におい
て、 被加熱材料Ｓ＿ｉが抽出されるまでの各時刻において、
被加熱材料Ｓ；と同じ制御帯に在炉する被加熱材料の上
部および下部の許容炉温の中から上部および下部の制限
炉温ならびに操業上の上部および下部の最低制限炉温を
判別し、上部および下部の炉温がそれぞれ前記上部およ
び下部の最低制限炉温に保持されたものと仮定して、被
加熱材料Ｓ；の抽出予定時刻に目標抽出温度が得られる
ようにその将来の抽出予定時刻から現在時刻に向かって
被加熱材料Ｓ＿１〜Ｓ＿ｉ＿−＿１に対して決定された
上部および下部の将来炉温に基づいて加熱される被加熱
材料Ｓ；の温度に一致した時点で、被加熱材料Ｓ＿１〜
Ｓ＿ｉ＿−＿１に対して決定された上部および下部の将
来炉温を前記上部および下部の最低制限炉温に変更する
ことを特徴とする連続加熱炉の炉温設定方法。[Claims] A large number of materials to be heated S_1, S_2, ..., S_i_-_k, S_ are placed in the heating furnace in order from the extraction side to the charging side.
i, S_i_+_1, ..., S_i_+_l, S_i
＿＋＿l＿＋＿１、...、S_i＿＋＿l＿＋＿m、
..., S_n exists, focusing on a specific material to be heated S;, and the future of the upper and lower parts determined for the materials to be heated S_1 to S_i_-_1 located in the furnace on the extraction side. Based on the furnace temperature, the current temperature of the material to be heated S_i, the target extraction temperature of the material to be heated S_i, and the scheduled extraction time of the materials to be heated S_1 to S_i, the current temperature until the extraction of the material to be heated S; In the furnace temperature setting method for a continuous heating furnace that sets the future furnace temperature of the upper and lower parts during the furnace time, at each time until the material to be heated S_i is extracted,
Determine the upper and lower upper and lower upper limit furnace temperatures and the operational upper and lower minimum limit furnace temperatures from among the upper and lower allowable furnace temperatures of the heated material in the same control zone as the heated material S; Assuming that the upper and lower furnace temperatures are maintained at the upper and lower minimum limit furnace temperatures, respectively, the future extraction schedule is set so that the target extraction temperature is obtained at the scheduled extraction time of the material to be heated S; When the temperature of the material to be heated S matches the temperature of the material to be heated based on the future furnace temperatures of the upper and lower parts determined for the materials to be heated S_1 to S_i_-_1 from the time to the current time, the material to be heated is S_1~
A furnace temperature setting method for a continuous heating furnace, characterized in that the future upper and lower furnace temperatures determined for S_i_-_1 are changed to the upper and lower minimum furnace temperatures.
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KR101220573B1 (en) 2010-12-27 2013-01-10 주식회사 포스코 Method and apparatus for setting furnace temperatures of heating furnace
JP2013095982A (en) * 2011-11-02 2013-05-20 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Setting method and control system for furnace temperature of continuous heating furnace, continuous heating furnace, and method for producing metal material

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