JPS6192701A - Rolling method of rough h-shaped steel piece - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To roll efficiently and stably a slab into a rough shaped slab by subjecting the slab to rolling reduction in conformity with the conditions of the slab by using specific calibers in edging the slab in its width direction into the rough shaped slab by using box calibers. CONSTITUTION:Double wedge calibers K1-K3 having each a projection with a multistepped slant face are used for calibers in edging. Plural calibers formed by keeping the dimensions of the 1st slant faces at their central pats constant, decreasing the angles theta1-theta3 from a roll axial-line to the 2nd slant faces adjoining to the 1st slant faces in sequence, and increasing their grooved-bottom widths B1-B3 in sequence are used. By edging a slab in accordance with the enlarging order of the grooved-bottom widths of these double-box calibers, a rough H-shaped steel piece is obtained by rolling the so-called dog-bone-shaped rough-shaped slab. In this way, the rolling is performed without leaving laps on the flange face and with rolls less damaged.

Description

【発明の詳細な説明】 「発明のｂ的」 本発明はＨ形粗形窟片の圧延方法に係り、連続鋳造スラ
ブを幅方向にエツジング圧延し、ドツグボーン状の粗形
銅片を安定して効率よく圧延することのできる方法を得
ようとするものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION ``Object B of the Invention'' The present invention relates to a method for rolling an H-shaped rough piece, in which a continuous cast slab is edge-rolled in the width direction, and a dog-bone-like rough piece is stably produced. The purpose is to obtain a method that allows efficient rolling.

産業上の利用分野 Ｈ形鋼などを得るためのＨ形粗形鋼片の圧延技術。Industrial applications Rolling technology for H-shaped rough shaped steel slabs to obtain H-shaped steel etc.

従来の技術 スラブ状素材をボックス孔型を用いて、幅方向にエツジ
ング圧延を行い粗形鋼片を得ることについては相当数の
提案がなされている。これらの中で基本的な方法として
は溝底の平坦なフラットデツクス孔凰てエツジングを行
い溝底幅を徐々に広くして行く方法がある。BACKGROUND OF THE INVENTION A considerable number of proposals have been made regarding obtaining rough-shaped steel slabs by edging rolling a slab-like material in the width direction using a box hole die. Among these methods, the basic method is to drill a flat index hole with a flat groove bottom and perform etching to gradually widen the width of the groove bottom.

又このような基本的方法の問題点を解消する方法として
は、ボックス孔型の溝底中央部を突出させたテーパ溝底
のウェッジボックス孔型でスラブ幅端部を割り込みなが
ら押し拡げる方法と特公昭５６−４１００２号公報のよ
うにフラン）ｙｌ−’ツクス孔型の溝底中央に突起を設
けてセンタリング性を良好にする方法、更に特公昭５９
−１８１２４号公報のようにデツクス孔型忙三角形状の
突部を設け、該突部をｊ胆次太きくしてスラブ端部にス
リットを入れる方法など？；ある。In addition, as a method to solve the problems of such a basic method, there is a method in which the wedge box hole type with a tapered groove bottom in which the central part of the groove bottom of the box hole type protrudes is used to push and expand the width of the slab while cutting in the width end of the slab. A method of providing good centering property by providing a protrusion at the center of the groove bottom of a furan) yl-' tux hole type as in Japanese Publication No. 56-41002, and a method of improving centering property, and furthermore,
- Is there a method of providing a protrusion in the shape of a triangular hole like the one disclosed in Japanese Patent No. 18124, making the protrusion thicker and making a slit at the end of the slab? ;be.

発明が解決しようとする問題点 ところが上記した従来のものにおいてはそれぞれに問題
点を有している。即ちＭｉＪ記した基本的方法ではスラ
ブをエツジングして所謂ドツグボーン形状材とするとき
の材料幅端部における盛シ上シ（ドッグゴーンフランノ
幅広がり）が小さく、又材料先後端部の非定常変形部が
大きく、先後端部のフランジ幅狭現象やウェブ増肉現象
（定常部のウェブは数チ減肉する）によりクロップロス
が大きく、更には薄肉広幅スラブの二ツジング時に第１
２図に示すような座屈を発生し易い。Problems to be Solved by the Invention However, each of the above-mentioned conventional devices has its own problems. In other words, in the basic method described in MiJ, when a slab is etched into a so-called dog-bone shaped member, the build-up (dog-gone flange width widening) at the material width end is small, and unsteady deformation at the leading and trailing ends of the material occurs. The crop loss is large due to the narrowing of the flange width at the leading and trailing ends and the web thickening phenomenon (the web in the steady section is thinned by several inches), and when joining two thin-walled and wide slabs, the first
Buckling as shown in Figure 2 is likely to occur.

この不利を好けるためのチー１？溝底のウェブボックス
孔型で割シ込み、押し広げる方法ではドツグボーンフラ
ンツ幅拡がシ′は大きいが材料のセンタリング性に稚魚
があり、第１３図に示すようなセンタリング不良を来す
。特公昭５６−４１００２号公報のものはセンタリング
性はよいとしてもドッグボーンフシンソ幅の拡がりが不
充分であシ、又先後端のクロップロスも大きくなる。又
特公昭５９−１８１２４号公報のものもセンタリング性
は好ましいが広幅のフランジを成形することが困難であ
ると共にスリット面を平たんにするときの変形が滑らか
に行われず、更に三角形突部の頂角が小さく、ロールが
損傷し易い等の欠点がある。Chi 1 to take advantage of this disadvantage? In the method of splitting and pushing out the groove bottom with a web box hole type, the width of the dogbone flannel is large, but the centering properties of the material are poor, resulting in poor centering as shown in Figure 13. Although the product disclosed in Japanese Patent Publication No. 56-41002 has good centering properties, the width of the dogbone is insufficiently widened, and the crop loss at the leading and trailing ends is also large. In addition, the product disclosed in Japanese Patent Publication No. 59-18124 has good centering properties, but it is difficult to form a wide flange, the deformation is not smooth when flattening the slit surface, and the top of the triangular projection is difficult to form. It has disadvantages such as small corners and easy damage to the roll.

「発明の構成」 問題点を解決するための手段 本発明は上記したよりな従来のものの技術的問題点を解
消するようにされたもので、スラブ状鋼片を幅方向にエ
ツジング圧延し、所謂ドツグボーン形状の粗形鋼片を圧
延しＨ形粗形釧片とするに当ｐ１前記エツジング圧延用
孔だに多段の斜面をもった突起を有するダブルボックス
孔型を用い、該ダブルボックス孔型における中央部第１
斜面の寸法が一定で、しかもこれに統く第２斜面のロー
ル軸線からの角度を１唄次小さくすると同時にｒｒミ底
幅を順次に拡大させた複数個の孔型の用い、これらのダ
ブルボックス孔型における溝底幅の拡大した順序に・従
い銅片のエツジング圧延することを特徴とするＨ形ゲ；
→粗形鋼片の圧延方法でちる。``Structure of the Invention'' Means for Solving the Problems The present invention is designed to solve the technical problems of the above-mentioned conventional products. In order to roll a dogbone-shaped rough-shaped steel piece into an H-shaped rough-shaped piece, a double box hole type having a protrusion with a multi-step slope is used in the above-mentioned edging rolling hole, and in the double box hole type. Central part 1
The dimensions of the slope are constant, and the angle from the roll axis of the second slope leading to this slope is made smaller by one step, while at the same time the width of the bottom of the bottom is sequentially increased.These double boxes An H-shaped gage characterized in that the copper piece is edge-rolled in the order in which the groove bottom width in the gutter increases;
→ Chilled by rolling method of rough shaped steel billet.

作用 中央部に突起を有するウェッジ孔型のロールで圧延する
ことによυドッグピーンにおける７ランノ咄の拡がりを
犬にするが、このような孔型に多段の斜面をもった突起
を採用することによってウェブ・ゾ角の大きい条件下で
の幅広がり犬で、クロップロスが少く、又エツジング圧
延の少い仔利な圧延を行わしめ、しかも材料に対するセ
ンタリング性を確保し、然して該ダブルボックス孔型に
おける中央部第１斜面の寸法が一定で且つそれに続く第
２ｆｉ面のロール軸線からの角度を順次小さくすると共
に溝底幅を順次に拡大し、を複数個の孔型Ｋ　％−いて
、それらダブルボックス孔型における１偉底幅の拡大し
た順序に従い鋼片のエツジング圧延することによシフラ
ンジ面に之ッグ疵を残さず、又ロール損傷の少い圧延を
行わしめる。By rolling with a wedge hole type roll having a protrusion at the center of the action, the spread of 7 runs in the υ dog peen is made into a dog, but it is necessary to use a protrusion with multi-step slopes in such a hole type. This makes it possible to perform efficient rolling with a wide spread dog under conditions of large web and groove angles, with less crop loss and less edge rolling, and to ensure centering of the material, and with the double box hole type. The dimension of the first slope in the central part is constant, and the angle of the subsequent second fi surface from the roll axis is sequentially decreased, and the groove bottom width is sequentially expanded, and a plurality of hole types K%- are formed, and these double By edge-rolling the steel billet in the order in which the width of the bottom of the steel billet is increased in the box-hole die, no scratches are left on the sifting flange surface, and rolling is performed with less damage to the rolls.

実施例 上記したような本発明の詳細な説明すると、本発明は広
幅薄肉の連続鋳造スラブからＨ形粗形鋼片を高能率、高
歩留で安定して製造するために創案されたもので、先ず
スラブをエツジングした場合の基本的な特性について述
べると、第２図（、）に示すように厚さｔｏ、幅Ｈｏの
スラブ１を、同図（ｂ）の如くにウェッジ角θのウェッ
ジロールでエツジングして後、同図（Ｃ）のようにフラ
ットロールで端面を平らにするときと、スラブを直接フ
ラットロールでエツジングするとキトのドッグボーンフ
ランジベ畠Ｂの拡が９、すなわちドツグボーン***率（
Ｂｏ　　　ｔｏ　　）　ＡＨ（但しここでΔＨ＝Ｈｏ−
１（）は、１例としてスラブノ♀ｔ０＝２２０！＋ＩＩ
Ｉ＋１スラブ＠ＨＯ＝９００〜１５００餌、エツジング
量ΔＨ＝３００〜４６０団、ロール径Ｄ＝１０００〜１
１００劇の場合については第３図に要約して示す如くで
あって、ウェッジロールを使用した方が、フラットロー
ル使用の場合よシ大きくなり、また１・やス当りでは帷
圧下のエツジング程大きくなる。EXAMPLE To explain in detail the present invention as described above, the present invention was devised to stably produce H-shaped rough shaped steel slabs from wide, thin-walled continuous casting slabs with high efficiency and high yield. First, to describe the basic characteristics when a slab is etched, a slab 1 with a thickness to and a width Ho as shown in Fig. 2 (,) is wedged with a wedge angle θ as shown in Fig. 2 (b). When the end face is flattened with a flat roll as shown in the same figure (C) after being etched with a roll, and when the slab is directly etched with a flat roll, the expansion of the dog bone flange base B of Quito is 9, that is, the dog bone protrusion. rate(
Bo to ) AH (However, here ΔH=Ho−
1() is, for example, Slavno♀t0=220! +II
I+1 slab @ HO = 900-1500 bait, etching amount ΔH = 300-460 group, roll diameter D = 1000-1
In the case of 100 plays, as summarized in Figure 3, the size is larger when using a wedge roll than when using a flat roll, and the edging under sheet pressure is larger at 1. Become.

さらにスラブ１をフラットロールと、ウェッジ角の異な
るウェッジロールでエツゾングした鳴合の特注１直は次
の第１嚢に示す如くである。Furthermore, a custom-made first shift of Nairao, in which the slab 1 was etched with a flat roll and a wedge roll with a different wedge angle, is as shown in the following first bag.

すなわちこの第１辰のものにおける圧延条件は、スラブ
厚２２０＋＋ｓ、スラブ幅１２００＋ｎ、ウェッジロー
ル径１１００鵡、１／ｆスＩＥ　下！６０ｍでろるが、
クロッグロスは造形孔型ロール圧延の最終粗形材におけ
る値であり、倒れの特性値についてもウェッジ角が大き
い程有利になることは明らかである。なお二ツソング荷
重が小さいことは、材料の座屈に対しても有利であるこ
とｆｉ嶺然である。That is, the rolling conditions for this first category are: slab thickness 220++s, slab width 1200+n, wedge roll diameter 1100mm, 1/f square IE lower! It's 60m, but
The clog loss is the value in the final rough shape material of the shaped hole type roll rolling, and it is clear that the larger the wedge angle is, the more advantageous it is also regarding the characteristic value of inclination. It goes without saying that a small two-song load is also advantageous against buckling of the material.

本発明はこれらの基本的特性関係を１ｆａｔえ、実地検
討と推考を重ねて創案されたものであり、第１図にはこ
のような本発明法によるロール孔型配列とスラブの断面
形状変化の関係を要約して示している。すなわち高さＨ
８で厚さｔｏのスラブ１を圧延する社−ツクス孔型は纂
１図（ｂ）〜（、）の如くであって、２段のクエツジン
グ用斜面を形成したダブルウェッジ孔型に１〜に、をも
った覆数の圧延用ロールとフラン・ゾ面仕上用のフラッ
ト♂ツクス孔ＷＫ４をもつ九ロールとから成シ、前記し
たダブルウェッジ孔型に１〜に、の平均ウェッジ角をθ
、からθ、に到るに従い順次小さくシ、しかもそれら孔
型の中央部における第１突起部分の寸法は同じで、ボッ
クス孔型の溝底幅はＢ１からＢ４に到るに従って順次に
大きくするものである。然してこれらの第１図（ｂ）〜
（ｅ）に示すようなγｇボックス孔型よってドッグビー
ン型状とされた材料は、同図（ｆ）のような造形孔型に
、によって最終粗形材に圧延される。The present invention was created based on these basic characteristic relationships, and after repeated practical studies and speculations. It summarizes the relationships. That is, the height H
The hole type for rolling a slab 1 with a thickness of 0 at 8 is as shown in Figures 1 (b) to (,), and the double wedge hole type with a two-stage ques- ing slope is formed in 1~. , and nine rolls having a flat ♂ tux hole WK4 for finishing the furan-zo surface.
, to θ, and the dimensions of the first protrusion in the center of these hole shapes are the same, and the width of the groove bottom of the box hole shape is gradually increased from B1 to B4. It is. However, these Figure 1(b)~
The material formed into a dog bean shape using the γg box hole die as shown in FIG. 2(e) is rolled into a final rough profile using the shaping hole die as shown in FIG. 1(f).

ところでζこにおいて本発明の重要：ケポイントヲなす
ダブルウェッジの適正な角度と寸法について説明すると
、第４図に孔型谷部の寸法に関する記号を辰示するが、
このような孔型で第・５図の如く材料１０が偏心当りを
した場合において、該材料１０をセンタリングするため
の力の釣合を考えると、この第５メにおいて作用力ＦＡ
１ＦＢの間にはＦＡ≧ＦＢの［−′４係が必要であり、
又擦触力と）（リカ〃１らこの条件を考えると第６図の
ような力の関係より ＦＡ＝Ｐ１　（ｈａ　　ｔａｎφＬ　Ｆ２　＝Ｐｔ　（
ｔａｎ７９＋−φ）となる（但しφは摩簾角鶴−１μ　
で、μは厚部係数とする）。By the way, to explain the proper angle and dimensions of the double wedge, which is the important point of the present invention, Fig. 4 shows the symbols related to the dimensions of the hole-shaped valley.
When the material 10 hits eccentrically as shown in FIG.
Between 1FB, FA≧FB [-'4 section is required,
Considering this condition, FA=P1 (ha tanφL F2 =Pt (
tan79+-φ) (however, φ is Masen Kakutsuru-1μ
where μ is the thick part coefficient).

一般にｐ、＞ｐ！であるがＰ、＝Ｐ、とした場合のセン
タリング条件Ｆ　ｌ：）　Ｆ　Ｂは鋤α−ｂｎ　／’　
＞　２　ｔ、、Ｉφ。Generally p, >p! However, when P and = P, the centering condition F l:) F B is the plow α-bn /'
>2t,,Iφ.

ｂ、ｎα：＞　２ｔＸＩｓφ＋ｔａｎβとなる。なおこ
こではφ士１７°（即ちμ中０．３）と考えてよい。b, nα:> 2tXIsφ+tanβ. Here, it may be considered that φ is 17° (that is, μ is 0.3).

さらに材料１０の幅拡がシに対する抵抗を無くすために
は平均ウェッジ角θを第４図において、θ〉φとする。Furthermore, in order to eliminate the resistance to the widening of the material 10, the average wedge angle θ is set to θ>φ in FIG.

一方第７図の如く、材料１０の変形抗力から考えて、ダ
ブルウェッジの高さにおける中央突起部高さｄとその両
側部高さＣとの間にはｄ〉Ｃとする必要がらり、前のウ
ェッジ孔型との相対関係ではウェッジ先端における噛込
み時の位置はｇ≧１／２・ｄが必要である。On the other hand, as shown in Fig. 7, considering the deformation resistance of the material 10, it is necessary to set d>C between the height d of the central protrusion and the height C of both sides at the height of the double wedge. In relation to the wedge hole type, the position of the wedge tip at the time of biting must be g≧1/2·d.

また、先端ウェッジ高さｄは材料センタリング性の点か
らは大きい方がよいが、最終粗形鋼片のフランジ面に「
へこみ」を残さないためにはｄは小さい方がよい。試験
結果によると、このウェッジ高さｄはスラブ厚ｔ０に対
してｄ中０．２５ｔ０であり、又ウェッジ幅ａはａ中０
．５前後が適正値である。In addition, the tip wedge height d should be larger from the point of view of material centering, but it should be noted that
In order to avoid leaving dents, it is better to make d smaller. According to the test results, the wedge height d is 0.25t0 in d with respect to the slab thickness t0, and the wedge width a is 0.25t0 in a.
．． An appropriate value is around 5.

先端ウェッジ角αは、７ランノ面にラップ疵として残さ
ないためにはα〈６０°とすべきことが試験によって確
められており、又ロール損傷を防ぐためにもαは小さい
方がよい。Tests have confirmed that the tip wedge angle α should be α<60° in order to avoid leaving lap scratches on the 7-run surface, and it is better to have a smaller α in order to prevent roll damage.

以上の条件の他に、第８図の如く平均ウェッジ角θを徐
々に小さくするために（θ４）＝β８（θ４は架空の角
度）、０３キβ２、θ！中β重、（θ、は決まる）とし
又各カリバーの溝底幅Ｂｌ＋Ｂ！　ｖ　、Ｂ３　ｅ　Ｂ
４　を順次はぼ等分に拡げるものとして、スラブ厚ｔ。In addition to the above conditions, in order to gradually reduce the average wedge angle θ as shown in FIG. Medium β weight, (θ is determined) and groove bottom width Bl+B of each caliber! v , B3 e B
4 is gradually expanded into equal parts, and the slab thickness is t.

＝　２２０　ｒｔｓからドッグゾーンフランジ＠Ｂ４＝
５００ｍ＋に成形する場合について求めた結果の例は次
の第２表に示す如くである。= 220 rts to dog zone flange @B4=
An example of the results obtained when molding to 500 m+ is shown in Table 2 below.

第２表 注Ｂｌ”ｌｄｌ　α、β、θは第４図の示量記号による
。Table 2 Note Bl”ldl α, β, θ are according to the quantitative symbols in FIG.

次に圧下スケジュールの適正化について説明すると、第
２図および第３図について既に説明したように、ドッグ
ゾーン材のフランジ幅Ｂは、ウェッジ角θが大きいため
１パス軽圧下によるエツジングはど大きくなる。このこ
とは、大きい７ランジ厚の製品に対しては、反対にウェ
ッジ角の小さな孔型で１パス強圧下のエツジングを加え
ることを示している。なぜなら、第９図に示す如く、エ
ツジングによシ△Ｈ圧下された素材の断面ＰＡｓとドッ
グゾーン材のフランジ部の断面積Ｓ′の両断面積は材料
の長手伸びを考えなければ等しくなければならず（Ｓ中
Ｓ／）、このことはドッグゾーンフランジ幅Ｂが小さな
圧延条件ではフランジ厚ｔ！は厚くなることを示してい
る。然して材料の長手伸びを考慮した場合においても、
その傾向としては同じである。Next, to explain the optimization of the reduction schedule, as already explained with reference to Figs. 2 and 3, the flange width B of the dog zone material has a large wedge angle θ, so the edging due to one pass light reduction becomes large. . This indicates that for products with a large 7-lunge thickness, on the contrary, edging should be applied in one pass under heavy pressure using a hole type with a small wedge angle. This is because, as shown in Figure 9, the cross-sectional area PAs of the material reduced by △H by etching and the cross-sectional area S' of the flange portion of the dog zone material must be equal unless the longitudinal elongation of the material is taken into account. (S in S/), which means that under rolling conditions where the dog zone flange width B is small, the flange thickness t! indicates that it becomes thicker. However, even when considering the longitudinal elongation of the material,
The trend is the same.

従って７ランジ厚ｔ！の厚い製品に対しては、第１図（
ｂ）のウェッジ孔型に１によシスラブの中央に割込みを
入れた後、同図（ｃ）の孔型に、を使用せず、ウェッジ
角の小さなウェッジ孔型Ｋ。Therefore, 7 lunge thickness t! For thick products, see Figure 1 (
After making an incision in the center of the cis slab in the wedge hole type 1 in b), a wedge hole type K with a small wedge angle is made without using the hole type in the same figure (c).

ないしフラットボックス孔型に４に！、Ｑ強圧下エツジ
ングする方法を採る方がよいことになるこの場合、孔型
のウェッジ角が小さいと、圧延梳、後端の非定常部が増
大し易いため、圧延材の先後端部のみウェッジ孔ｆｆ、
　Ｋ　、も使用して圧延することにより、クロップロス
の増大を防止するこ七が可能である。すなわち、７ラン
ジ厚の比較的薄い製品と厚い製品エツジングに対しては
、次の第３表に示すような孔型および圧下量の選択を行
なうことが望ましい。Or flat box hole type 4! In this case, if the wedge angle of the hole shape is small, unsteady parts at the rolling edge and trailing edge tend to increase, so it is better to use the method of edging with strong rolling pressure. Hole ff,
By rolling using K, it is possible to prevent an increase in crop loss. That is, for a relatively thin product with a 7-range thickness and a thick product, it is desirable to select the hole type and reduction amount as shown in Table 3 below.

なお、圧延材の先・後端部だけを圧下する方法としては
、圧死中のロール開度を変更する方法や、圧延を途中で
止めて材料を戻す方法等がある。Note that methods for rolling down only the leading and trailing ends of the rolled material include a method of changing the opening degree of the rolls during rolling, a method of stopping rolling halfway and returning the material, and the like.

次の第４表にはＨ型鋼７００Ｘ３００サイズの薄物材と
厚物材とを第２図の寸法の孔型でエツジング圧延すると
きの圧下スケジュール例が比較的に示されている。即ち
薄物材に対してはその圧下量が２０〜４０鱈、特に３０
咽を主体とした軽圧下であるのに対し、厚物材に対して
は一般的に５０〜６０ｍのような強圧下が採用されるこ
ととなる。The following Table 4 comparatively shows an example of a rolling schedule when thin and thick H-beam steels of 700 x 300 size are edge-rolled in a hole having the dimensions shown in FIG. 2. That is, for thin materials, the amount of reduction is 20 to 40 degrees, especially 30 degrees.
While light pressure is mainly applied to the throat, strong pressure of 50 to 60 m is generally used for thick materials.

単位間、△ｈは１パスの圧下量 然して第１０図にはこのようなＨ形粗形鋼片の先端形状
を示す。一般に非定常部たる先端部はフランツ幅Ｂが狭
く、ウェブ厚が厚いものとなるが、本発明のダブルウェ
ッジ？ツクス孔型の使用によってこの非定常部を小さく
することができることは明かである。即ち第１１図には
Ｈ７００Ｘ３００薄物サイズ用粗形鋼片を第２表の寸法
の孔型によって、第４表の圧下スケジュールに従って圧
延した場合と、従来のフラットロール孔型により圧延し
た場合の先端部フランジ幅変化とウェブ厚変化の比較を
示す。すなわち本発明によるならば従来法に比し、フラ
ンジ幅の狭小化が２分の１以下となり、一方つニブ厚の
増加は３分の１以下となっていて非定常部減少効果が明
瞭である。The unit interval, Δh, is the reduction amount in one pass. FIG. 10 shows the tip shape of such an H-shaped rough shaped steel piece. Generally, the Franz width B of the tip, which is an unsteady part, is narrow and the web thickness is thick, but the double wedge of the present invention? It is clear that this unsteady part can be made smaller by using the Tuxhole type. In other words, Fig. 11 shows the tip end of a H700x300 thin-sized rough-shaped steel billet rolled using a hole with the dimensions shown in Table 2 and according to the rolling schedule shown in Table 4, and when it was rolled using a conventional flat roll hole. A comparison of flange width change and web thickness change is shown. In other words, according to the present invention, compared to the conventional method, the narrowing of the flange width is less than one-half, while the increase in nib thickness is less than one-third, and the effect of reducing unsteady parts is clear. .

「発明の効果」 以上説明したような本発明によれば特異なウェッジロー
ル孔型を用い且つ素材鋼片の状態に即応せしめた圧下を
なすことによシ目的の粗形鋼片を効率よく安定して得し
めることは明かであり、工業的にその効果の大きい発明
でちる。``Effects of the Invention'' According to the present invention as explained above, a target rough-shaped steel billet can be efficiently stabilized by using a unique wedge roll hole shape and performing a reduction that responds immediately to the condition of the raw steel billet. It is obvious that this invention can be obtained by doing so, and it is an invention that has great industrial effects.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

図面は本発明の技術的内容を示すものでちって、第１図
は本発明方法の全般的関係をロール孔型配列と材料の断
面変形過程を以て段階的に示した説明図、第２図はロー
ル形状と材料変形に関する概略説明図、第３図はドツグ
ボーン***率についてのロール形状如何によるエツジン
グ量との関係を要約して示した図表、第４図は本発明に
よるダブルウェッジ孔型の寸法説明図、第５図は材料の
孔型に対する偏心接触関係の説明図、第６図はウェッジ
面接触力の関係を分析的に示した説明図、第７図は孔型
と前孔型圧延材料との寸法関係の説明図、第８図は本発
明における各ロール孔型の関係を要約して示した説明図
、第９図はドツグボーン状材料の素材スラブからの変形
関係についての説明図、第１０図は圧延された粗形鋼片
における先端部形状についての平面的および側面的形状
を併せて示した説明図、第１１図はそのフランジ幅およ
びウェブηについて本発明法と従来法によるものの状態
を要約して示した図表、第１２図は材料の圧延時におけ
る座屈状態説明図、第１３図はその材料センタリング不
良の状態についての説明図である。 然してこれらの図面において、１はスラブ、１０は材料
を示し、又に１〜に３け圧延ロールにおけるダブルデツ
クス孔型、Ｋ４はフラットロール孔型を示すものである
。 特許出制御人　日大鋼管株式会社 発　　明　　者　　平　　沢　　猛　　志同　　　　　
　　　　　日　　中　　　　　　捻回　　　　　　　　
　　義　　之　　鷹　　椎間　　　　　　　　　森　　
岡　　清　　孝同　　　　　　　　　鈴　　木　　義　
　大同　　　　　　　　　　井　　出　　　哲　　成夷
　　４　圓 準　　、５′　　圓 第　　イ　１ ７ト０　　　（幻 咋　タ　Ｖ７′１１　　　帛　、ｒ０５Ｊ第　／／′ご ｍ） Ｌ４戸陽真膚汰−）The drawings are intended to illustrate the technical content of the present invention, and Figure 1 is an explanatory diagram showing the general relationship of the method of the present invention step by step with the roll hole arrangement and the cross-sectional deformation process of the material. A schematic explanatory diagram regarding roll shape and material deformation. Figure 3 is a diagram summarizing the relationship between the dog bone elevation rate and the amount of edging depending on the roll shape. Figure 4 is an explanation of the dimensions of the double wedge hole type according to the present invention. Figure 5 is an explanatory diagram of the relationship between eccentric contact with the groove shape of the material, Figure 6 is an explanatory diagram analytically showing the relationship between the wedge surface contact force, and Figure 7 is an explanatory diagram of the relationship between the groove shape and the front groove rolled material. FIG. 8 is an explanatory diagram summarizing the relationship of each roll hole type in the present invention. FIG. 9 is an explanatory diagram of the deformation relationship of the dogbone-like material from the raw slab. The figure is an explanatory view showing both the planar and lateral shapes of the tip end shape of a rolled rough-shaped steel piece, and Fig. 11 shows the flange width and web η of the inventive method and the conventional method. FIG. 12 is an explanatory diagram of the buckling state of the material during rolling, and FIG. 13 is an explanatory diagram of the state of poor centering of the material. In these drawings, 1 indicates the slab, 10 indicates the material, the double-dex hole type in 1 to 3 rolling rolls, and K4 the flat roll hole type. Patent controller: Nihon University Steel Tube Co., Ltd. Inventor: Takeshi Hirasawa
daytime twisting
Yoshiyuki Taka Shiima Mori
Kiyoshi Oka Takatoshi Suzuki
Daido Ide Tetsu Seiji 4 Enjun, 5' Endai I 1 7 to 0 (Genkui Ta V7'11 帛, r05J No.//'gom) L4 Toyo Makata-)

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] スラブ状鋼片を幅方向にエッジング圧延し、所謂ドッグ
ボーン形状の粗形鋼片を圧延しＨ形相形鋼片とするに当
り、前記エッジング圧延用孔型に多段の斜面をもった突
起を有するダブルボックス孔型を用い、該ダブルボック
ス孔型における中央部第１斜面の寸法が一定で、しかも
これに続く第２斜面のロール軸線からの角度を順次小さ
くすると同時に溝底幅を順次に拡大させた複数個の孔型
の用い、これらのダブルボックス孔型における溝底幅の
拡大した順序に従い鋼片のエッジング圧延することを特
徴とするＨ形粗形鋼片の圧延方法。When edging a slab-shaped steel piece in the width direction and rolling a so-called dogbone-shaped coarse steel piece to form an H-shape steel piece, the edging rolling hole has a protrusion with a multi-stage slope. A double box hole type is used, and the dimension of the first slope in the center of the double box hole type is constant, and the angle of the second slope from the roll axis is gradually decreased, and at the same time, the groove bottom width is sequentially expanded. A method for rolling an H-shaped rough-shaped steel billet, characterized in that a plurality of double box pits are used, and the billet is edging-rolled in the order in which the groove bottom widths of these double box pits increase.