JP2723790B2 - H-section web width expansion method - Google Patents
H-section web width expansion methodInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、Ｈ形鋼のウエブ高さを
サイズフリーに熱間圧延する技術に関し、特にウエブ内
幅を拡幅する方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a technology for hot rolling the web height of an H-section steel in a size-free manner, and more particularly to a method for widening the inner width of a web.
【０００２】[0002]
【従来の技術】Ｈ形鋼のウエブ高さをサイズフリーに圧
延する方法としては、仕上ユニバーサル圧延機の垂直ロ
ールによる縮小圧延方式、及び粗ユニバーサル圧延時又
は粗ユニバーサル圧延後にウエブ内幅を拡幅する専用ミ
ルで拡幅した後、仕上圧延する方式が一般に知られてい
る。一方、これらの別技術として仕上ユニバーサル圧延
機でウエブ拡幅する技術もあり、特開昭６０−１１８３
０１号公報、特開昭５８−１３５７０５号公報、特開平
３−２５８４０１号公報等に開示されている。そこで、
仕上ウユニバーサル・ミルでウエブ拡幅が行われる圧延
機列の一例を図２に示し、図２〜５に基づき、一般的に
Ｈ形鋼を製造する例を以下に説明する。2. Description of the Related Art As a method for rolling a web height of an H-section steel in a size-free manner, a reduction rolling method using a vertical roll of a finishing universal rolling mill, and a method of widening an inner width of a web at the time of or after the rough universal rolling are performed. It is generally known that finishing is performed by widening with a special mill, followed by finish rolling. On the other hand, as another technique, there is a technique of widening a web by a finishing universal rolling mill.
No. 01, JP-A-58-135705, JP-A-3-258401 and the like. Therefore,
FIG. 2 shows an example of a rolling mill row in which web widening is performed by a finishing universal mill. An example of generally manufacturing an H-section steel will be described below with reference to FIGS.
【０００３】まず、加熱炉１において１２５０℃〜１３
２０℃に加熱・均熱された圧延素材（通常Ｈ形粗形鋼片
又は連続鋳造製スラブ）が、ブレークダウン・ミル（粗
圧延機）２によって、図３（ア）で示す断面のＨ形粗形
にサイジングされる。その際、圧延素材８の先・尾端の
クロップ形状は、図４（ア）に示すように、ウエブとフ
ランジに延び差を生じ、一般に粗圧延時の圧下率が大き
いウエブ部が延び、タング（舌）と称される形状にな
る。そして、このタングは、通常、タングカットソー３
によって図４（イ）のＡ−Ａ、Ｃ−Ｃで示す位置で切断
される。引き続いて、そのタングを切断除去された上記
Ｈ形粗形の圧延素材８は、次工程の粗ユニバーサル・ミ
ル５、エッジャー・ミル６へと送られ、両ミル間で複数
回の往復圧延を実施した後、仕上ユニバーサル・ミル７
に送られ、そこで最終的に成形圧延されてＨ形鋼とされ
る。その際、仕上ユニバーサル・ミル７の上下水平ロー
ル７ａ、７ｂとしては、幅可変のロールが利用されて、
ウエブ内幅Ｗ2 は、図３（エ）に示すように、自在に変
更可能である。[0003] First, in a heating furnace 1 at 1250 ° C to 13
A rolled material (usually an H-shaped rough steel slab or a continuously cast slab) heated and soaked at 20 ° C. is broken down by a breakdown mill (rough rolling mill) 2 into an H-shaped cross section shown in FIG. Sized to coarse shape. At this time, as shown in FIG. 4A, the crop shape at the leading end and the trailing end of the rolling material 8 causes a difference in extension between the web and the flange. It has a shape called (tongue). And this tongue is usually tongue cut 3
As a result, it is cut at the positions indicated by AA and CC in FIG. Subsequently, the H-shaped rough rolled material 8 from which the tongue has been cut and removed is sent to a rough universal mill 5 and an edger mill 6 in the next step, and reciprocating rolling is performed a plurality of times between both mills. After finishing, finish universal mill 7
Where it is finally formed and rolled into an H-beam. At that time, as the upper and lower horizontal rolls 7a and 7b of the finishing universal mill 7, rolls of variable width are used,
Web inner width W 2, as shown in FIG. 3 (d), can be changed freely.
【０００４】しかしながら、上記のタングカット方式を
採用して、圧延素材８を従来通りの粗ユニバーサル・ミ
ルで圧延すると、以下のような問題が生じる。すなわ
ち、図５（ア）に示すように、仕上ユニバーサル・ミル
７の水平ロール幅Ｗ2 は粗ユニバーサル・ミル５のロー
ル幅Ｗ1 よりも広く設定されるので、素材先端部の曲が
りやウエブ内幅の狭まりが発生することが多い。なお、
図５（ア）は平面図であり、水平ロール７ａ，７ｂを点
線で、垂直ロール７ｃ，７ｄを実線で描いてある。仕上
ユニバーサル・ミル７では、ウエブタングｎ部（図５
（ア）参照）が、他の部分より早く水平ロール７ａ、７
ｂで圧下され、ウエブ高さ方向に動けなくなった状態
で、フランジ先端ｍ部（図５（ア）参照）が水平ロール
７ａ、７ｂのウエブ相当部に噛み込んでしまうので（図
５（イ）参照）、圧延不能になるトラブルがしばしば起
こっていた。これは、圧延素材先端部の形状（タング）
が非定常域であり、材料の曲り、左・右フランジの延び
長さ差及び割れ等の局部変形があるからで、Ｈ形断面の
材料をより内幅の広い水平ロールを有する仕上ユニバー
サル・ミル７に正しく誘導する事が困難であるためであ
る。[0004] However, when the rolling material 8 is rolled by a conventional coarse universal mill using the above-mentioned tongue cutting method, the following problems occur. That is, as shown in FIG. 5 (A), finishing since the horizontal roll width W 2 of the Universal Mill 7 is set wider than the roll width W 1 of the crude Universal mill 5, material tip of bending and the web Narrowing often occurs. In addition,
FIG. 5A is a plan view in which the horizontal rolls 7a and 7b are drawn by dotted lines, and the vertical rolls 7c and 7d are drawn by solid lines. In the finishing universal mill 7, the webbing n part (FIG. 5)
(See (a)), but the horizontal rolls 7a, 7
In the state in which it is lowered by b and cannot be moved in the web height direction, the front end m of the flange (see FIG. 5A) bites into the web equivalent portion of the horizontal rolls 7a and 7b (FIG. 5A). See), troubles that could not be rolled often occurred. This is the shape of the tip of the rolled material (tongue)
Is an unsteady region, and there is local deformation such as bending of material, difference in extension length of left and right flanges, and cracks. This is because it is difficult to correctly lead to 7.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる事情
を鑑み、粗ユニバーサル・ミルでの圧延に際し、圧延素
材先端部のＨ形断面形状を扇状に拡げ、より広い幅の水
平ロールを使用する仕上ユニバーサル・ミルに、容易に
且つ正しく圧延素材を噛み込ませることのできるＨ形鋼
ウエブ内幅の拡幅方法の提供を目的としている。In view of such circumstances, the present invention expands the H-shaped cross section of the leading end of the rolled material into a fan shape and uses a horizontal roll having a wider width when rolling with a rough universal mill. It is an object of the present invention to provide a method for widening an inner width of an H-section steel web, which can easily and correctly bit a rolled material into a finishing universal mill.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】発明者は、上記目的を達
成するため鋭意検討し、以下の知見を得た。通常のＨ形
鋼圧延用ユニバーサル・ミルは、駆動する上下水平ロー
ルと、無駆動の左右垂直ロールとがほぼ同軸に位置する
構成であり、圧延素材はそのウエブ部とフランジ部の圧
下率差や先端部の延び長さの差によって圧延後に変形し
ており、特に圧延素材８先端部が該ミルから出てくる時
の形状はさまざまに変化する。本発明は、この変形する
特性を有効に活用することに着眼してなされたものであ
る。Means for Solving the Problems The inventor has made intensive studies to achieve the above object and has obtained the following findings. An ordinary universal mill for rolling H-beams has a configuration in which the upper and lower horizontal rolls to be driven and the non-driven left and right vertical rolls are located substantially coaxially. Due to the difference in the extension length of the tip, the tip is deformed after rolling. In particular, the shape when the tip of the rolled material 8 comes out of the mill changes variously. The present invention has been made with an eye to effectively utilizing this deformable characteristic.
【０００７】すなわち、本発明は、圧延素材をブレーク
ダウン・ミル、粗ユニバーサル・ミルで順次圧延した
後、仕上ユニバーサル・ミルの水平ロール幅を粗ユニバ
ーサル・ミルの水平ロール幅より広く設定して圧延する
Ｈ形鋼ウエブ内幅の拡幅方法において、上記圧延素材の
先端部を、ブレークダウン・ミルでの圧延後の粗ユニバ
ーサル・ミルでの圧延前に、フランジとウエブ全断面が
切断面となるよう切り揃え、次工程の粗ユニバーサル・
ミルの最終圧延パス前までの合計圧下率は（フランジの
圧下率）＞（ウエブの圧下率）、さらに粗ユニバーサル
・ミルでの最終圧延パスでは（ウエブ圧下率）＞（フラ
ンジ圧下率）の条件で圧延することを特徴とするＨ形鋼
ウエブ内幅の拡幅方法である。また、その効果を促進す
るため、本発明は、ブレークダウン・ミルでの圧延時、
圧延素材の最先端部のみ、その後方部分よりウエブ厚み
を薄くすることを特徴とする請求項１記載のＨ形鋼ウエ
ブ内幅の拡幅方法でもある。That is, according to the present invention, after the rolling material is sequentially rolled by a breakdown mill and a coarse universal mill, the horizontal roll width of the finishing universal mill is set to be wider than the horizontal roll width of the coarse universal mill. In the method of widening the inner width of the H-section steel web, the front end of the above-mentioned rolled material is cut so that the entire cross section of the flange and the web becomes a cut surface before rolling in a coarse universal mill after rolling in a breakdown mill. Rough universal, next process
The total draft before the final rolling pass of the mill is (flange draft)> (web draft), and in the final rolling pass of the coarse universal mill, (web draft)> (flange draft). This is a method for widening the inner width of the H-section steel web, characterized in that the rolling is carried out at the same time. Also, in order to promote the effect, the present invention, when rolling in a breakdown mill,
2. The method according to claim 1, wherein only the foremost portion of the rolled material has a smaller web thickness than a rear portion thereof.
【０００８】[0008]
【作用】本発明では、ブレークダウン・ミルでの粗圧延
で生じた圧延素材先端部の不揃いを切り揃え、次工程の
粗ユニバーサル・ミルの最終圧延パス前まではフランジ
の圧下量をウエブの圧下量よりも大きめに圧延するよう
にしたので、フランジがウエブより延びた所謂ネガティ
ブタング形状（図６（ア）参照）となる。また、本発明
では、先端がこの形状の圧延素材を、粗ユニバーサル・
ミルでの最終圧延パスでウエブの圧下量をフランジの圧
下量よりも大きくなるようにしたので、より延びたフラ
ンジ部は垂直ロールに沿うように圧延機の出口で左・右
に広がるようになり、さらに、引き続きウエブを強圧下
するようにしたので、ウエブは長手方向への延びをフラ
ンジ部に抑制され、その高さ方向と厚みの復元に作用す
るようになる。According to the present invention, the unevenness of the leading end of the rolled material caused by the rough rolling in the breakdown mill is trimmed, and the reduction amount of the flange is reduced until the final rolling pass of the rough universal mill in the next process. Since the rolling is performed to be larger than the amount, the flange has a so-called negative tongue shape extending from the web (see FIG. 6A). Further, in the present invention, the rolled material having the tip having this shape is used as a rough universal material.
In the final rolling pass in the mill, the rolling amount of the web was made larger than the rolling amount of the flange, so that the extended flange portion spread left and right at the exit of the rolling mill along the vertical roll. Further, since the web is continuously pressed down, the web is restrained from extending in the longitudinal direction by the flange portion, and acts to restore the height and thickness of the web.
【０００９】その結果、圧延素材Ｈ形断面の先端部は、
扇状に広がったウエブ内幅の分布になると同時に定常域
でも若干、ウエブ内幅が広くなる。従って、先端部がか
かる形状の圧延素材を仕上げユニバーサルミルで圧延す
ると、定常域のウエブ内幅よりはるかに大きい水平ロー
ル幅に対しても、先端部のウエブ内幅の方を大きくする
ことが可能である。そして、フランジの内面を水平ロー
ルが押し広げる位置は、圧延素材をある程度進入させた
位置であり、フランジが水平ロールのウエブに相当する
位置に噛み込むことなく、圧延素材先端部の水平ロール
への噛み込みが行えるようになる。As a result, the tip of the H-shaped cross section of the rolled material is
At the same time as the distribution of the fan inner width of the web becomes wider, the inner width of the web slightly increases even in the steady region. Therefore, when the rolled material having such a shape at the tip is rolled by a finishing universal mill, the inner width of the web at the tip can be made larger even for a horizontal roll width much larger than the web width in the steady area. It is. The position where the horizontal roll pushes the inner surface of the flange is the position where the rolling material has entered to some extent, and the flange does not bite into the position corresponding to the web of the horizontal roll, and Biting can be performed.
【００１０】また、フランジ幅の長手方向の安定や形状
の都合で、粗ユニバーサル・ミルでの圧延時にウエブと
フランジの圧下バランスを最適にコントロールして先端
クロップ形状を制御しにくい場合には、ブレークダウン
・ミルでの粗圧延段階で圧延素材先端部のみウエブを薄
くしておき、先端切り揃えを実施すれば、そのウエブの
厚み差の程度によって、粗ユニバーサル圧延の初期の段
階で（フランジ圧下率）＞（ウエブ圧下率）の条件が先
端部で起こるため、ウエブネガティブ形状に調整する事
が可能となる。本発明では、この現象も第２番目の本発
明として利用している。以下、図実施例において、本発
明の内容を捕足、説明する。If the width of the flange is difficult to control by optimally controlling the rolling balance between the web and the flange during rolling in a coarse universal mill due to the stability of the flange width in the longitudinal direction and the shape, If the web is thinned only at the leading end of the rolled material at the rough rolling stage in the down mill and the leading edge is trimmed, depending on the thickness difference of the web, the initial stage of rough universal rolling (flange reduction rate) Since the condition of>) (web rolling reduction) occurs at the tip, it is possible to adjust the web to a negative shape. In the present invention, this phenomenon is also used as the second present invention. Hereinafter, the contents of the present invention will be described with reference to the illustrated embodiment.
【００１１】本発明では、先端部のタングカットを図４
（イ）のＢ−Ｂの位置で、フランジを含めた圧延素材先
端部の全断面がカット面となるように切断すること、粗
ユニバーサル・ミルにおけるウエブとフランジの圧下比
率をフランジ＞ウエブとすることによって先端部のクロ
ップ形状が所謂ウエブネガティブのものとする。その
際、ウエブネガティブの量をコントロールする応用手段
としてブレークダウン・ミル２での圧延で先端部のみを
薄く噛み戻し圧延し、図１（ア）に示すような先端薄厚
ウエブクロップ９を設けた後、全断面が切断面となるよ
うにタングカットし、図１（イ）で示す先端形状にすれ
ば、より効果的である。According to the present invention, the tongue cut at the tip is shown in FIG.
(A) At the position of B-B, cut so that the entire cross section of the leading end of the rolled material, including the flange, becomes a cut surface. The reduction ratio between the web and the flange in the rough universal mill is defined as flange> web. In this way, a so-called web-negative crop shape is formed at the tip. At this time, as an application means for controlling the amount of web negative, only the tip portion is thinly bitten back-rolled by rolling in a breakdown mill 2, and a thin tip web crop 9 as shown in FIG. It is more effective if the tongue is cut so that the entire cross section becomes a cut surface and the tip is shaped as shown in FIG.
【００１２】さらに、本発明では、粗ユニバーサル・ミ
ルでの最終圧延パスでは、ウエブ圧下率＞フランジ圧下
率の条件で、ウエブ波を発生させない圧下バランスの範
囲でウエブの圧下を大きくすると、図７に示すような先
端部が扇状に広がったクロップ形状を得ることができ
る。この形状であれば、仕上ユニバーサル・ミル７のロ
ール幅Ｗ2 が粗ユニバーサル・ミル５のロール幅Ｗ1 よ
り広い場合でも、図６（ア）で示すように、フランジ先
端のｍ、ｍ’部が水平ロール７ａ、７ｂのウエブ相当部
に噛み込むことなく、しかも曲がりがあっても垂直ロー
ル７ｃ、７ｄに早期に接触するため、所謂自己センタリ
ング性が向上して左右のフランジ先端部ｍ、ｍ’の位置
がずれていても、水平ロール７ａ、７ｂのウエブ相当部
に噛み込むことが防止できるのである。Further, in the present invention, in the final rolling pass in the coarse universal mill, the web reduction is increased within the range of the reduction balance in which the web wave is not generated under the condition of web reduction> flange reduction. As shown in the figure, it is possible to obtain a crop shape in which the tip portion is spread in a fan shape. With this shape, finishing even when the roll width W 2 of the universal mill 7 is wider than the roll width W 1 of the crude Universal mill 5, as shown in FIG. 6 (A), the flange tips of m, m 'section Does not bite into the web equivalent portions of the horizontal rolls 7a and 7b, and contacts the vertical rolls 7c and 7d early even if there is a bend, so that the so-called self-centering property is improved and the right and left flange tips m and m It is possible to prevent the horizontal rolls 7a and 7b from biting into the web equivalent portion even if the position of 'is shifted.
【００１３】[0013]
【実施例】具体的な実施例として、鋼種ＳＭ４９０のス
ラブを用いて、断面サイズが６５０×２００×９×１２
（単位はｍｍ）のＨ形鋼を製造した。各圧延工程での圧
延素材８のサイズの数値は以下の通りである。粗ユニバ
ーサル・ミルでの圧延前のウエブ厚ｔｗ0 は７０．０ｍ
ｍ、フランジ平均厚ｔｆ0 は１０２．０ｍｍであり、同
じ粗ユニバーサル・ミルでの最終圧延パス前でのウエブ
厚ｔｗ1 は９．３ｍｍ、フランジ厚みｔｆ1 は１２．８
ｍｍである。そして、この間の粗ユニバーサル・ミルで
の複数回往復圧延では、ウエブの圧下率とフランジ圧下
率の関係は、８６．７％＜８７．５％である。一方、そ
の粗ユニバーサル・ミルでの最終圧延パスでは、ウエブ
厚ｔｗ1 ＝９．１ｍｍ、フランジ厚ｔｆ1 ＝１２．７５
ｍｍとし、この最終パスでの圧下率はウエブ２．１５％
＞＞フランジ０．３９％とした。EXAMPLE As a specific example, a slab of steel type SM490 was used, and its sectional size was 650 × 200 × 9 × 12.
(Unit: mm) H-shaped steel was manufactured. The numerical values of the size of the rolling material 8 in each rolling step are as follows. The web thickness tw 0 before rolling in the coarse universal mill is 70.0 m
m, the average flange thickness tf 0 is 102.0 mm, the web thickness tw 1 before the final rolling pass in the same coarse universal mill is 9.3 mm, and the flange thickness tf 1 is 12.8.
mm. In the meantime, in the reciprocating rolling a plurality of times by the coarse universal mill, the relationship between the rolling reduction of the web and the rolling reduction of the flange is 86.7% <87.5%. On the other hand, in the final rolling pass in the rough universal mill, the web thickness tw 1 = 9.1 mm, the flange thickness tf 1 = 12.75
mm and the rolling reduction in this final pass is 2.15% web
>>> The flange was set to 0.39%.
【００１４】また、仕上げユニバーサル・ミルの水平ロ
ール幅Ｗ2 は、粗ユニバーサルＷ1の６２１．０ｍｍに
対して、６３０．４ｍｍに設定し，粗ユニバーサル圧延
を終え、仕上ユニバーサル圧延機に送られる被圧延素材
のウエブ内幅は、図７に示す位置でＸ0 は約６２１．７
ｍｍ、Ｘ1 は約６３４．９ｍｍであった（熱寸換算
値）。The horizontal roll width W 2 of the finishing universal mill is set to 630.4 mm, compared to 621.0 mm of the coarse universal W 1. The inner width of the web of the rolled material was X 0 at the position shown in FIG.
mm, X 1 was about 634.9Mm (Netsusun converted value).
【００１５】本発明に係るウエブ内幅の拡幅方法を上記
条件で実施した結果は、フランジ先端の幅変化角度θは
従来の図５（イ）に示す角度より大きくなって図６
（イ）のようになり、フランジ先端が水平ロール７ａ、
７ｂに噛み込むのを抑止して円滑な操業ができた。As a result of executing the method for widening the inner width of the web according to the present invention under the above conditions, the width change angle θ of the flange tip becomes larger than the conventional angle shown in FIG.
(A), the tip of the flange is a horizontal roll 7a,
7b was prevented from biting and smooth operation was possible.
【００１６】[0016]
【発明の効果】以上に述べたように、本発明によれば、
ブレークダウン・ミルでの粗圧延後に、圧延素材先端の
クロップを全断面が切断面となるよう切りそろえ、粗ユ
ニバーサル圧延でのフランジとウエブの圧下配分を適正
にすることで、先端が扇状に広がったウエブ内幅の分布
にしたため、粗ユニバーサル圧延に比べ広い幅の仕上ユ
ニバーサル圧延機ロールであっても容易に噛み込みが可
能となり、圧延素材のウエブ内幅を拡大する圧延が行え
るようになった。また、粗圧延で先端部のみ噛み戻しを
実施してウエブ厚を薄くすれば、粗ユニバーサル・ミル
での圧延に際しても所謂圧延素材先端部をネガティブ形
状のウエブにコントロールが可能である。さらに、本発
明によれば、圧延素材先端フランジ幅の立ち上げ角度が
大きくなり、フランジがくさび状に仕上ユニバーサル圧
延機水平ロールのウエブ相当部へ噛み込んでゆくのを抑
止することができた。As described above, according to the present invention,
After rough rolling in a breakdown mill, the crop at the tip of the rolled material was trimmed so that the entire cross-section was a cut surface, and the tip was spread in a fan shape by optimizing the rolling reduction of the flange and web in rough universal rolling. Due to the distribution of the inner web width, even a finishing universal rolling mill roll having a wider width than that of the coarse universal rolling can be easily engaged, and the rolling to expand the inner web width of the rolled material can be performed. In addition, if the web thickness is reduced by performing biting back only at the leading end in the rough rolling, the so-called leading end of the rolled material can be controlled to a negative-shaped web even during rolling by a rough universal mill. Further, according to the present invention, the rising angle of the width of the front flange of the rolled material is increased, and it is possible to prevent the flange from wedge-likely biting into the web equivalent portion of the horizontal roll of the finishing universal rolling mill.
【図１】本発明に係るブレークダウン・ミルでの粗圧延
後のクロップ形状説明図であり、（ア）が切断前の斜視
図、（イ）が切断後の斜視図である。FIG. 1 is an explanatory view of a crop shape after rough rolling by a breakdown mill according to the present invention, wherein (A) is a perspective view before cutting, and (A) is a perspective view after cutting.
【図２】Ｈ形鋼製造に用いるミル配列の一例を示す図で
ある。FIG. 2 is a diagram showing an example of a mill arrangement used for manufacturing an H-section steel.
【図３】従来方法による各圧延機で圧延される圧延素材
の断面とロール形状を示し、（ア）はブレークダウン・
ミル圧延後、（イ）は粗ユニバーサル・ミル圧延の途
中、（ウ）は粗ユニバーサル・ミルでの最終圧延パス
時、（エ）は仕上ユニバーサル・ミルでの状況を示す。FIG. 3 shows a cross section and a roll shape of a rolled material rolled by each rolling mill according to a conventional method.
After mill rolling, (a) shows the situation in the course of rough universal mill rolling, (c) shows the final rolling pass in the coarse universal mill, and (d) shows the situation in the finished universal mill.
【図４】図４は、ブレークダウン・ミルでの粗圧延後の
クロップ形状の説明図であり、（ア）は斜視図、（イ）
は平面図である。FIG. 4 is an explanatory view of a crop shape after rough rolling in a breakdown mill, where (A) is a perspective view and (A)
Is a plan view.
【図５】従来法による仕上ユニバーサル・ミルでの圧延
で、フランジ先端が水平幅可変ロールに噛み止まる状況
の説明図であり、（ア）は平面図、（イ）は側面図であ
る。5A and 5B are explanatory views of a situation in which the end of a flange is caught and stopped by a horizontal width variable roll in rolling by a finish universal mill according to a conventional method, wherein FIG. 5A is a plan view and FIG. 5A is a side view.
【図６】本発明の適用による仕上ユニバーサル・ミルで
の自己センタリング性を示す図であり、（ア）は平面
図、（イ）は側面図である。FIGS. 6A and 6B are diagrams showing self-centering properties in a finish universal mill according to the present invention, wherein FIG. 6A is a plan view and FIG. 6A is a side view.
【図７】本発明を適用して粗ユニバーサル・ミルでの最
終圧延段階で得た圧延素材先端のウエブ形状図である。FIG. 7 is a web shape diagram of a leading end of a rolled material obtained in a final rolling stage in a rough universal mill by applying the present invention.
１ 加熱炉 ２ 粗圧延機 ３ タングカットソー ５ 粗ユニバーサル・ミル ６ エッジャー・ミル ７ 仕上ユニバーサル・ミル ８ 圧延素材 ９ クロップタング ２ａ、２ｂ ブレークダウン・ミル用の水平ロール ５ａ、５ｂ 粗ユニバーサル・ミル用の水平ロール ５ｃ、５ｄ 粗ユニバーサル・ミル用の垂直ロール ６ａ、６ｂ エッジャー・ミル用の垂直ロール ７ａ、７ｂ 仕上ユニバーサル・ミル用の水平幅可変ロ
ール ７ｃ、７ｄ 仕上ユニバーサル・ミル用の垂直ロール θ フランジ幅立上り角度 ｍ フランジ先端部 ｎ ウエブタング先端部 ｔｗ ウエブ厚 ｔｆ フランジ厚 Ｗ1 、Ｗ2 ロール幅 Ｘ0 、Ｘ1 ウエブ内幅DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Heating furnace 2 Rough rolling mill 3 Tung cut saw 5 Rough universal mill 6 Edger mill 7 Finishing universal mill 8 Rolled material 9 Crop tongue 2a, 2b Horizontal roll for breakdown mill 5a, 5b For rough universal mill Horizontal rolls 5c, 5d Vertical rolls for coarse universal mills 6a, 6b Vertical rolls for edger mills 7a, 7b Horizontal width variable rolls for finished universal mills 7c, 7d Vertical rolls for finished universal mills θ Flange width rising angle m flange tip n Uebutangu tip tw web thickness tf flange thickness W 1, W 2 roll width X 0, X 1 web inner width
Claims (2)
ニバーサル・ミルで順次圧延した後、仕上ユニバーサル
・ミルの水平ロール幅を粗ユニバーサル・ミルの水平ロ
ール幅より広く設定して圧延するＨ形鋼ウエブ内幅の拡
幅方法において、 上記圧延素材先端部を、ブレークダウン・ミルでの圧延
後の粗ユニバーサル・ミルでの圧延前に、フランジとウ
エブ全断面が切断面となるよう切り揃え、次工程の粗ユ
ニバーサル・ミルの最終圧延パス前までの合計圧下率は
（フランジの圧下率）＞（ウエブの圧下率）、さらに粗
ユニバーサル・ミルでの最終圧延パスでは（ウエブ圧下
率）＞（フランジ圧下率）の条件で圧延することを特徴
とするＨ形鋼ウエブ内幅の拡幅方法。1. An H-section steel rolled by rolling a rolled material sequentially with a breakdown mill and a coarse universal mill, and then setting the horizontal roll width of the finishing universal mill wider than the horizontal roll width of the coarse universal mill. In the method of widening the inner width of a web, the leading end of the rolled material is trimmed so that the entire cross section of the flange and the web becomes a cut surface before rolling in a coarse universal mill after rolling in a breakdown mill, and The total rolling reduction before the final rolling pass of the coarse universal mill is (flange rolling reduction)> (web rolling reduction), and in the final rolling pass of the coarse universal mill, (web rolling reduction)> (flange reduction) Rate), wherein the inner width of the H-section steel web is widened.
素材の最先端部のみ、その後方部分よりウエブ厚みを薄
くすることを特徴とする請求項１記載のＨ形鋼ウエブ内
幅の拡幅方法。2. The method for widening the inner width of an H-section steel web according to claim 1, wherein, at the time of rolling in a breakdown mill, only the foremost portion of the rolled material has a smaller web thickness than a rear portion thereof. .
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|---|---|---|---|
| JP30013393A JP2723790B2 (en) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | H-section web width expansion method |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30013393A JP2723790B2 (en) | 1993-11-30 | 1993-11-30 | H-section web width expansion method |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07148504A JPH07148504A (en) | 1995-06-13 |
| JP2723790B2 true JP2723790B2 (en) | 1998-03-09 |
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Cited By (2)
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-
1993
- 1993-11-30 JP JP30013393A patent/JP2723790B2/en not_active Expired - Fee Related
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|---|---|
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