JPS6169917A - フエライト系ステンレス鋼の製造方法 - Google Patents
フエライト系ステンレス鋼の製造方法Info
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- JPS6169917A JPS6169917A JP19144284A JP19144284A JPS6169917A JP S6169917 A JPS6169917 A JP S6169917A JP 19144284 A JP19144284 A JP 19144284A JP 19144284 A JP19144284 A JP 19144284A JP S6169917 A JPS6169917 A JP S6169917A
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- ferritic stainless
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「発明の目的」
本発明はフェライト系ステンレス鋼の製造方法に係シ、
高靭性を有するフェライト系ステンレス鋼を的確に製造
することのできる方法を提供しようとするものである。
高靭性を有するフェライト系ステンレス鋼を的確に製造
することのできる方法を提供しようとするものである。
産業上の利用分野
フェライト系ステンレス鋼の製造技術。
従来の技術
フェライト系ステンレス鋼は耐応力腐食割れ性に優れ、
特に塩素イオンを含む環境に強く、又高価なＮｉ ′
ｆｒ：含まないことなどのオーステナイト系ステンレス
鋼に求め得ない特徴を有するものとして従来から知られ
ている。しかしこのようなフェライト系ステンレス鋼に
おいては靭性がＣ，Ｎ量によって大きく左右され、Ｃｒ
量が高いほど高靭性を得るために許容できるＣ１Ｎ量が
減少する。そこでこのようなフェライト系ステンレス鋼
の靭性改善策として従来においてａ■ＶＯＤ （Ｖａｃ
ｕｕｍ Ｏｘｙｇｅｎ ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚｉｎｇ
）、ＡＯＤ （Ａｒｇｏｎ Ｏｘｙｇｅｎ ｄ＠ｃａｒ
ｂｕｒｉｚｉｎｇ ） などの技術を用いてＣ，Ｎを
極端に低くする（例えばＣ＋Ｎ≦７０ ｐｐｍ ）方法
や、■Ｎｂ 、 Ｔｉの添加によりｃ、Ｎを固着する方
法が採用されている。
特に塩素イオンを含む環境に強く、又高価なＮｉ ′
ｆｒ：含まないことなどのオーステナイト系ステンレス
鋼に求め得ない特徴を有するものとして従来から知られ
ている。しかしこのようなフェライト系ステンレス鋼に
おいては靭性がＣ，Ｎ量によって大きく左右され、Ｃｒ
量が高いほど高靭性を得るために許容できるＣ１Ｎ量が
減少する。そこでこのようなフェライト系ステンレス鋼
の靭性改善策として従来においてａ■ＶＯＤ （Ｖａｃ
ｕｕｍ Ｏｘｙｇｅｎ ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚｉｎｇ
）、ＡＯＤ （Ａｒｇｏｎ Ｏｘｙｇｅｎ ｄ＠ｃａｒ
ｂｕｒｉｚｉｎｇ ） などの技術を用いてＣ，Ｎを
極端に低くする（例えばＣ＋Ｎ≦７０ ｐｐｍ ）方法
や、■Ｎｂ 、 Ｔｉの添加によりｃ、Ｎを固着する方
法が採用されている。
発明が解決しようとする問題点
ところが上記■の方法は、それによってＣ１Ｎを極端に
低減することがコスト面から困難であり、又■の方法は
Ｎｂ 、 ７Ｚの添加によシ形成されるＮｂ（Ｃ，Ｎｌ
、７４Ｎ自体が腐食の発生源となる場合がらシ、成程Ｃ
，Ｎを低減又は固着できても工業的に好ましい方法とな
し得ない。
低減することがコスト面から困難であり、又■の方法は
Ｎｂ 、 ７Ｚの添加によシ形成されるＮｂ（Ｃ，Ｎｌ
、７４Ｎ自体が腐食の発生源となる場合がらシ、成程Ｃ
，Ｎを低減又は固着できても工業的に好ましい方法とな
し得ない。
「発明の構成」
問題点を解決するための手段
本発明は上記したような従来のものの問題点を解消する
ように創案されたもので、 Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、ＳＬ： ０．３ ｗｔ％以下
、Ｍｎ ： Ｑ、５ ｗｔ％以下、 Ｐ ニー０．０２
ｗｔ％以下Ｃｒ ： １６〜３５ ｗｔ％、ｓｏｔ、
Ａｌ ： ０．０２〜０．３０ｗｔ％Ｎ ： ０．０３
ｗｔ ％以下 全含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、し
かも前記Ｃ′ｊｋ１Ｎ量、Ｃｒ 量の間に次のＩ又は
■式の関係を有する鋼を加熱してから８５０℃以上で圧
延を終了し、該圧延終了後ただちに１０℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で加速冷却すること全特徴とするフェライト
系ステンレス鋼の製造方法。
ように創案されたもので、 Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、ＳＬ： ０．３ ｗｔ％以下
、Ｍｎ ： Ｑ、５ ｗｔ％以下、 Ｐ ニー０．０２
ｗｔ％以下Ｃｒ ： １６〜３５ ｗｔ％、ｓｏｔ、
Ａｌ ： ０．０２〜０．３０ｗｔ％Ｎ ： ０．０３
ｗｔ ％以下 全含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、し
かも前記Ｃ′ｊｋ１Ｎ量、Ｃｒ 量の間に次のＩ又は
■式の関係を有する鋼を加熱してから８５０℃以上で圧
延を終了し、該圧延終了後ただちに１０℃／ｓｅｃ以上
の冷却速度で加速冷却すること全特徴とするフェライト
系ステンレス鋼の製造方法。
Ｃ１％Ｉ−）−Ｎ（％ｌ≦−０，００１５（％Ｃｒ ）
＋０．０５５〔Ｃｒ≦３０％〕・・・・・・Ｉ Ｃｆ％ｌ＋Ｎｆ％ｌ≦０．０１０ 〔Ｃｒ ）３
０９６ ］ −−ｎ２よび、 Ｃ： ０．０３ ｗｔ ％以下、３４ ： ０．３ ｗ
ｔ ％以下、Ｍｎ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｐ：０．
０２ｗｔ％以下Ｃｒ：１６〜３５ｖｔ％、ｔＩｏＬＡｌ
： ０．０２−ｖＯ，３０ｗｔ％、Ｎ：０．０３ｗｔ
％以下 を含有すると共に Ｍｏ： ５ ｗｔ ％以下、 Ｃｕ： １ ｗｔ
９６以下、Ｎｉ：１ｗｔ％以下、 Ｎｂ： ０．５
ｗｔ％以下、几： ０．５ ｗｔ％以下、 の何れか１種又は２種以上を含有し、残部が鉄および不
可避的不純物からなシ、シかも前記Ｃ量、Ｎ・量、Ｃｒ
量の間に次のＩ又は■式の関係を有する鋼を加熱してか
ら８５０℃以上で圧延を終了し、該圧延終了後ただちに
１０℃／就以上の冷却速度で加速冷却することｆ、ｔＦ
ｊ黴とするフェライト系ステンレス鋼の製造方法である
。
＋０．０５５〔Ｃｒ≦３０％〕・・・・・・Ｉ Ｃｆ％ｌ＋Ｎｆ％ｌ≦０．０１０ 〔Ｃｒ ）３
０９６ ］ −−ｎ２よび、 Ｃ： ０．０３ ｗｔ ％以下、３４ ： ０．３ ｗ
ｔ ％以下、Ｍｎ： ０．５ ｗｔ％以下、 Ｐ：０．
０２ｗｔ％以下Ｃｒ：１６〜３５ｖｔ％、ｔＩｏＬＡｌ
： ０．０２−ｖＯ，３０ｗｔ％、Ｎ：０．０３ｗｔ
％以下 を含有すると共に Ｍｏ： ５ ｗｔ ％以下、 Ｃｕ： １ ｗｔ
９６以下、Ｎｉ：１ｗｔ％以下、 Ｎｂ： ０．５
ｗｔ％以下、几： ０．５ ｗｔ％以下、 の何れか１種又は２種以上を含有し、残部が鉄および不
可避的不純物からなシ、シかも前記Ｃ量、Ｎ・量、Ｃｒ
量の間に次のＩ又は■式の関係を有する鋼を加熱してか
ら８５０℃以上で圧延を終了し、該圧延終了後ただちに
１０℃／就以上の冷却速度で加速冷却することｆ、ｔＦ
ｊ黴とするフェライト系ステンレス鋼の製造方法である
。
Ｃ（％ｌ＋Ｎ１％）≦−０，００１，５（％Ｃｒ ｌ
＋０．０５５〔Ｃｒ５３０％」・・；・・・Ｉ Ｃ（％）＋Ｎ（％）≦０．０１Ｑ 〔Ｃｒ〉３
（１％］−＝−１１作用 ｗｉ ％（以下単にチという）でＣ：０．０３％以丁
、ｓｔ： ０．３ ％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２０％以下、Ｃｒ：１６
〜３５％、！Ｉｏ１．Ｍ ： ０．０２〜０．３０チ、
Ｎ ： ０．０３％以下を含有し、残部がＦａｈよび不
可避的不純物から成す、シかもＣｒ が３０％以下で
あるか或いは３０％以上であるかによって■弐又は■式
の関係を満足する特定組成の鋼を用いることにより冷却
中に生ずる析出物の粗大化を回避し、Ｃｒ 炭窒化物
析出の駆動力を制御して靭性改善を図シ、父上記組成の
鋼を８５０℃以上で圧延終了し且つ直ちに１０℃／就以
上の冷却速度で力ロ速冷却することにより歪誘起析出を
低減すると共に冷却中におけるＣｒ炭望化物の粒界への
析出をも抑制し、それらの結果としても高靭性化を確保
する。Ｍｏ ： ５ ％以下、Ｃｕ ： １％以下、Ｎ
ｉ：１％以下、Ｎｂ：Ｑ、５％以下、７２ ： ０．５
１ｒ以下の何れか１穏又は２種以上を含有する場合にお
いても同様の作用が得られる。
＋０．０５５〔Ｃｒ５３０％」・・；・・・Ｉ Ｃ（％）＋Ｎ（％）≦０．０１Ｑ 〔Ｃｒ〉３
（１％］−＝−１１作用 ｗｉ ％（以下単にチという）でＣ：０．０３％以丁
、ｓｔ： ０．３ ％以下、Ｍｎ：０．５％以下、Ｐ：
０．０２％以下、Ｓ：０．００２０％以下、Ｃｒ：１６
〜３５％、！Ｉｏ１．Ｍ ： ０．０２〜０．３０チ、
Ｎ ： ０．０３％以下を含有し、残部がＦａｈよび不
可避的不純物から成す、シかもＣｒ が３０％以下で
あるか或いは３０％以上であるかによって■弐又は■式
の関係を満足する特定組成の鋼を用いることにより冷却
中に生ずる析出物の粗大化を回避し、Ｃｒ 炭窒化物
析出の駆動力を制御して靭性改善を図シ、父上記組成の
鋼を８５０℃以上で圧延終了し且つ直ちに１０℃／就以
上の冷却速度で力ロ速冷却することにより歪誘起析出を
低減すると共に冷却中におけるＣｒ炭望化物の粒界への
析出をも抑制し、それらの結果としても高靭性化を確保
する。Ｍｏ ： ５ ％以下、Ｃｕ ： １％以下、Ｎ
ｉ：１％以下、Ｎｂ：Ｑ、５％以下、７２ ： ０．５
１ｒ以下の何れか１穏又は２種以上を含有する場合にお
いても同様の作用が得られる。
実施例
上記したような本発明について更に説明すると、本発明
は含有Ｃｒ量に応じて制御された（Ｃ＋Ｎｌｉを含有せ
しめたフェライトステンレス鋼を加熱後に圧延するに際
し、靭性に悪影響を及ぼす粗大な粒界析出物が歪誘起析
出しないような温度域で圧延を終了することにより組織
を微細にし、更にその後引続き特定冷却速度で急冷し、
冷却中において粗大な析出の発生を抑制することにより
高靭性を有する７エライト系ステンレスを製造するもの
である。
は含有Ｃｒ量に応じて制御された（Ｃ＋Ｎｌｉを含有せ
しめたフェライトステンレス鋼を加熱後に圧延するに際
し、靭性に悪影響を及ぼす粗大な粒界析出物が歪誘起析
出しないような温度域で圧延を終了することにより組織
を微細にし、更にその後引続き特定冷却速度で急冷し、
冷却中において粗大な析出の発生を抑制することにより
高靭性を有する７エライト系ステンレスを製造するもの
である。
即ち本発明はＣ：０．０３チ以下、３２０．３％以下、
Ｍｎ：υ、５チ以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０
０２％以下、Ｃｒ ： １’６〜３５％、Ｓｏｌ、Ａシ
： ０．０２〜０．３０ ％、Ｎ：０．０３％以下、残
部鉄及び不可避不純物からなり、しかも前記Ｃ量、Ｎ量
、Ｃｒ 量の間に下記のｆｉｔ又は０式の関係を有す
るｆｉ′４（片）を加熱後、８５０℃以上で圧延を終了
する圧延を行い圧延終了後速ちに１０℃／禦以上の冷却
速度で加速冷却すること金行畝とするフェライト系ステ
ンレス塔の裏遣方法に関する。又、本発明は上記した組
成鋼に更に必要に応じて５％以下のＭｏ 、１ ％以Ｆ
のＣｕ、１−以下のＮｂ、０．５％以下の几の１種又は
２穏以上を含有せしめ得る。
Ｍｎ：υ、５チ以下、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０
０２％以下、Ｃｒ ： １’６〜３５％、Ｓｏｌ、Ａシ
： ０．０２〜０．３０ ％、Ｎ：０．０３％以下、残
部鉄及び不可避不純物からなり、しかも前記Ｃ量、Ｎ量
、Ｃｒ 量の間に下記のｆｉｔ又は０式の関係を有す
るｆｉ′４（片）を加熱後、８５０℃以上で圧延を終了
する圧延を行い圧延終了後速ちに１０℃／禦以上の冷却
速度で加速冷却すること金行畝とするフェライト系ステ
ンレス塔の裏遣方法に関する。又、本発明は上記した組
成鋼に更に必要に応じて５％以下のＭｏ 、１ ％以Ｆ
のＣｕ、１−以下のＮｂ、０．５％以下の几の１種又は
２穏以上を含有せしめ得る。
Ｃ（％ｌ＋Ｎ（％ｌ≦−〇、００１５ ＸＣｒ（％）＋
０．０５５〔Ｃｒ：３０％以下のとき］ＩＣｆ％ ｌ＋Ｎ＋％）６０．０１０％ ’〔Ｃｒ：３０％を
超えるとき〕・・・■然してこれをより具体的に説明す
るならば、 添附図面第１図として次の第１表に示す成分を有する銅
片を１２００℃に加熱してから仕上り温度９５０℃で６
胃に圧延し、直ちに１５℃／ｓ−ｃで加速冷却した場合
の靭性を比較・材（１１００℃加熱後水冷の溶体化処理
材）と共に示した。
０．０５５〔Ｃｒ：３０％以下のとき］ＩＣｆ％ ｌ＋Ｎ＋％）６０．０１０％ ’〔Ｃｒ：３０％を
超えるとき〕・・・■然してこれをより具体的に説明す
るならば、 添附図面第１図として次の第１表に示す成分を有する銅
片を１２００℃に加熱してから仕上り温度９５０℃で６
胃に圧延し、直ちに１５℃／ｓ−ｃで加速冷却した場合
の靭性を比較・材（１１００℃加熱後水冷の溶体化処理
材）と共に示した。
即ち同一〇＋Ｎｉｔで比較した場合に２いては、何れの
Ｃ＋Ｎ量に２いても比較材に河しｖＴｓが１０℃以上低
く、時にＣ＋Ｎ＝０．０１２ｓ附近では６０℃と大喝に
靭性が改菩されている。このことはＣ＋Ｎを極端に低く
した極低Ｃ，Ｎ鋼、に２いても本発明法は効果を有して
いるばかりでなく、従来はＮｂ 、几を飽加し、Ｃ，Ｎ
を固着しなければ高靭性の得られなかったＣ＋Ｎ＝０．
０１２％の領域においてもこれらの固着元素を添加せず
に高靭性が得らｎる大きな利点を有することが明かでる
る。然しＣ＋Ｎ≧０．０１５％では靭性が急激に劣るこ
とは第１図の通りであって本発明法によっても高靭性化
の効果は小さい、 然して本＠携による効果がＣ＋Ｎ ＝ ０．０１２％′
附肛で最大となるのは、従来の溶体化材では粗゛粒（ｄ
α≧１００μ）のため析出サイトが少く、従って？ｌ中
に生ずる仇出物のサイズが粗大となるのに対し、不発明
法では析出は生じるものの細粒（ｄα≦２０μ）のため
析出サイトか多く、析出物の粗大化が生じないためと認
められる。
Ｃ＋Ｎ量に２いても比較材に河しｖＴｓが１０℃以上低
く、時にＣ＋Ｎ＝０．０１２ｓ附近では６０℃と大喝に
靭性が改菩されている。このことはＣ＋Ｎを極端に低く
した極低Ｃ，Ｎ鋼、に２いても本発明法は効果を有して
いるばかりでなく、従来はＮｂ 、几を飽加し、Ｃ，Ｎ
を固着しなければ高靭性の得られなかったＣ＋Ｎ＝０．
０１２％の領域においてもこれらの固着元素を添加せず
に高靭性が得らｎる大きな利点を有することが明かでる
る。然しＣ＋Ｎ≧０．０１５％では靭性が急激に劣るこ
とは第１図の通りであって本発明法によっても高靭性化
の効果は小さい、 然して本＠携による効果がＣ＋Ｎ ＝ ０．０１２％′
附肛で最大となるのは、従来の溶体化材では粗゛粒（ｄ
α≧１００μ）のため析出サイトが少く、従って？ｌ中
に生ずる仇出物のサイズが粗大となるのに対し、不発明
法では析出は生じるものの細粒（ｄα≦２０μ）のため
析出サイトか多く、析出物の粗大化が生じないためと認
められる。
然しＣｆＮ＞０．０１５％では細粒化してもＣｆＮ量の
増大によるＣｒ 炭窒化物析出の駆動力が増し、冷却
中に粒界へ粗大に析出するため本発明の効果は小さくな
る。なお極低Ｃ，Ｎ化した場合は溶体化材、本発明材と
も冷却中に析出は生じないが、本発明材の方が細粒のた
め靭性が改善されている。
増大によるＣｒ 炭窒化物析出の駆動力が増し、冷却
中に粒界へ粗大に析出するため本発明の効果は小さくな
る。なお極低Ｃ，Ｎ化した場合は溶体化材、本発明材と
も冷却中に析出は生じないが、本発明材の方が細粒のた
め靭性が改善されている。
第２図には前記した第１表の銅２を用い、圧延仕上温度
、冷却速度を変化させた場合の靭性変化を示した。仕上
板厚は何れも８剛であシ、圧延後１５℃／就で急冷した
場合においても圧延仕上温度が８００℃ではｖＴａ ＝
２７℃となり高靭性は得られないが、８５０℃以上の
圧延仕上温度ではｖＴｓ ） ０℃の高靭性が得られて
いる。
、冷却速度を変化させた場合の靭性変化を示した。仕上
板厚は何れも８剛であシ、圧延後１５℃／就で急冷した
場合においても圧延仕上温度が８００℃ではｖＴａ ＝
２７℃となり高靭性は得られないが、８５０℃以上の
圧延仕上温度ではｖＴｓ ） ０℃の高靭性が得られて
いる。
これは８５０℃未満で圧延を行った場合は歪訪起析出が
生じ、粗大なＣｒ 炭窒化物が形成されるためである
。又８５０℃以上で仕上げた場合においても冷却速度が
１０℃／奈未溝では急激に靭性が劣化しており、これは
１０℃／気未満では冷却中のＣｒ 炭窒化物の粒界へ
の析出が抑制できず、粗大析出物が形成されるためであ
る。
生じ、粗大なＣｒ 炭窒化物が形成されるためである
。又８５０℃以上で仕上げた場合においても冷却速度が
１０℃／奈未溝では急激に靭性が劣化しており、これは
１０℃／気未満では冷却中のＣｒ 炭窒化物の粒界へ
の析出が抑制できず、粗大析出物が形成されるためであ
る。
これらのことから圧延仕上温度は８５０℃以上で且つ圧
延後の冷却速度は１０℃／に以上とすることが不可欠で
ある。
延後の冷却速度は１０℃／に以上とすることが不可欠で
ある。
次に本発明において圧延に先行して行う鋼の加熱はＣｒ
炭化物をはじめとする析出物を充分に固溶させる目的を
有するもので、少くとも１０００℃以上とする必要があ
る。但しＭｏ ｔ″４チ以上含有する場合においてはσ
相をはじめとする金属間化合物の形成を避ける九め１０
５０℃以上で加熱することが好ましい。又本発明におけ
る圧延行程は単に所定寸法の製品を得るという目的の他
に組織微細化作用をも併せて有するものであって、余）
に小さな圧下ではこの効果を得ることができない。即ち
少くとも素材寸法に対して３０％以上の累積圧下をとる
ように圧延することが望まれる。
炭化物をはじめとする析出物を充分に固溶させる目的を
有するもので、少くとも１０００℃以上とする必要があ
る。但しＭｏ ｔ″４チ以上含有する場合においてはσ
相をはじめとする金属間化合物の形成を避ける九め１０
５０℃以上で加熱することが好ましい。又本発明におけ
る圧延行程は単に所定寸法の製品を得るという目的の他
に組織微細化作用をも併せて有するものであって、余）
に小さな圧下ではこの効果を得ることができない。即ち
少くとも素材寸法に対して３０％以上の累積圧下をとる
ように圧延することが望まれる。
更に第３図にはＣｒ量、Ｃ＋Ｎｉを変化させた場合にお
いて本発明法を適用した場合、ｖＴｓ （０℃の高靭性
が得られる領域を）−ンチングを附した実線で示した。
いて本発明法を適用した場合、ｖＴｓ （０℃の高靭性
が得られる領域を）−ンチングを附した実線で示した。
加工熱処理条件は１１５０℃に加熱後圧延を行い、９０
０℃で６胃に仕上げた後、１５℃／就で冷却する手法を
用い喪。Ｃｒ量の低下に伴い高靭性の得られるＣ＋Ｎ量
許容範囲は拡大し、Ｃｒ 量の関数として前記したよう
なＬＩＩ式が得られる。この第３図には従来法（１００
０℃加熱後、水冷の溶体化処理）においてｖＴｇ （０
℃の高靭性が得られる領域も併せて実線で示しであるが
、゛本発明法に比較し、そのＣ−）−Ｎ許容量が低くな
っている。この原因は前述したように粒径の差による析
出形態の差によるものである。
０℃で６胃に仕上げた後、１５℃／就で冷却する手法を
用い喪。Ｃｒ量の低下に伴い高靭性の得られるＣ＋Ｎ量
許容範囲は拡大し、Ｃｒ 量の関数として前記したよう
なＬＩＩ式が得られる。この第３図には従来法（１００
０℃加熱後、水冷の溶体化処理）においてｖＴｇ （０
℃の高靭性が得られる領域も併せて実線で示しであるが
、゛本発明法に比較し、そのＣ−）−Ｎ許容量が低くな
っている。この原因は前述したように粒径の差による析
出形態の差によるものである。
なお上記のような加工熱処理の適用は従来の圧延−溶体
化処理に比較して熱サイクルが１回省略でき、省エネル
ギー面からも望ましい。
化処理に比較して熱サイクルが１回省略でき、省エネル
ギー面からも望ましい。
本発明における銅成分組成限定理を説明すると、以下の
如くである。
如くである。
Ｃ，Ｎは、共に靭性に有害でるり、低い方が望ましく、
Ｃ≦０．０３％、Ｎ≦０．０３チとすることが必要であ
るが、更にＣｒ 量との関係において次式の何れかの関
係を満足することが必要である。
Ｃ≦０．０３％、Ｎ≦０．０３チとすることが必要であ
るが、更にＣｒ 量との関係において次式の何れかの関
係を満足することが必要である。
Ｃｉ％）＋Ｎ（％）≦−０，００１５（ＳＣｒ ｌ十０
．０５５〔Ｃｒ≦３０％〕 ｃ（％ｌ＋ Ｎ（１１≦０．０１０ 〔Ｃ
ｒ、ｌ＞３０％］＆は、耐食性の観点から少い方が好ま
しく、０、３％以下にすることが必要である。
．０５５〔Ｃｒ≦３０％〕 ｃ（％ｌ＋ Ｎ（１１≦０．０１０ 〔Ｃ
ｒ、ｌ＞３０％］＆は、耐食性の観点から少い方が好ま
しく、０、３％以下にすることが必要である。
Ｍｎも、耐食性の観点から少いことが望！しく０．５％
以下にすることが必要である。
以下にすることが必要である。
Ｐは、不動態特性、荷にｃｔ−による不ｍ態破壊抵抗ｔ
−害するため少い方が好ましく、０．０２饅以下とした
。
−害するため少い方が好ましく、０．０２饅以下とした
。
Ｓも、不動態特性を害うので少いことが必要でｓｂ、０
．００２０％以下とすることが必要である。
．００２０％以下とすることが必要である。
Ｃｒ は、フェライト系ステンレス鋼に不可欠の元素
で、１６％以上で耐食性を大幅に向上することができ、
１６％未満では耐食性が不充分でろ９、又３５％を超え
ると加工性が劣化するのでこれを上限とした。
で、１６％以上で耐食性を大幅に向上することができ、
１６％未満では耐食性が不充分でろ９、又３５％を超え
ると加工性が劣化するのでこれを上限とした。
々は、靭性に有害ｌＯ金脱散するために０．０２チ以上
は必要であるが、０．３ｑ６を超えると靭性劣化を米す
ので、これを上限とすべきでるる。
は必要であるが、０．３ｑ６を超えると靭性劣化を米す
ので、これを上限とすべきでるる。
Ｍｏ は、耐食性を顕著に改善するが、コストの点か
ら５チ以下とすることが望ましい。
ら５チ以下とすることが望ましい。
Ｃｕ、 Ｎｉは、何れも耐食性の改善効果がるるが、１
襲を超えるとその効果は飽和するので１−以下とするこ
とが必要でるる。
襲を超えるとその効果は飽和するので１−以下とするこ
とが必要でるる。
Ｎｂ 、 Ｔｊ、は、靭注改碧および耐食性向上の観点
からそれぞれ０．５％以下とすることが望ましい。
からそれぞれ０．５％以下とすることが望ましい。
本発明によるものは基本的には厚板の製造に関するもの
であるが、本発明ｌこよる妥旨借成要件を満足して分れ
ば熱延材の製造においてもその効果を充分に発揮するこ
とができる。但し巻取り温度はσ相の形成、Ｃｒ 戻
窒１１Ｚ物の析出、４７５℃脆注の観点から４５０℃以
下とすることが好ましい。
であるが、本発明ｌこよる妥旨借成要件を満足して分れ
ば熱延材の製造においてもその効果を充分に発揮するこ
とができる。但し巻取り温度はσ相の形成、Ｃｒ 戻
窒１１Ｚ物の析出、４７５℃脆注の観点から４５０℃以
下とすることが好ましい。
本発明によるものはＣ，ＳＬ、 Ｍｎ＋ Ｐ、 Ｓ＋Ｃ
ｒ＋ｓｏｔ、Ａｔ、 Ｈに関して所定範囲内に含有し、
Ｃｒ毀との関係でＣ＋Ｎ量全前記ｌｎ式の条件上清たす
ように含有した場合のみならず、Ｍｏ ： ５チ以下、
Ｃｕ ： １ ％以下、Ｎｊ ： １ ％以下、Ｎｂ：
０．５％以下、ｎ：０．５％以下の１種又は２ね以上を
含有する場合に２いても前記しｔよう技術的作用関係を
全く同様に得しめることができる。
ｒ＋ｓｏｔ、Ａｔ、 Ｈに関して所定範囲内に含有し、
Ｃｒ毀との関係でＣ＋Ｎ量全前記ｌｎ式の条件上清たす
ように含有した場合のみならず、Ｍｏ ： ５チ以下、
Ｃｕ ： １ ％以下、Ｎｊ ： １ ％以下、Ｎｂ：
０．５％以下、ｎ：０．５％以下の１種又は２ね以上を
含有する場合に２いても前記しｔよう技術的作用関係を
全く同様に得しめることができる。
木兄ＥＡ方法による具体的な製造別について説明すると
以下の如くである。
以下の如くである。
夷遺例１゜
次の第２表には本発明者等の用い７”Ｃｌ８Ｃｒ−１〜
２Ｍｏ、 ２５Ｃｒ−３，５Ｍｏ、 ３２Ｃｒ −０，
５ＭＯの具体的な成分、組成を示す。
２Ｍｏ、 ２５Ｃｒ−３，５Ｍｏ、 ３２Ｃｒ −０，
５ＭＯの具体的な成分、組成を示す。
然して、これらの鋼に対し本発明法の加工熱処理条件に
相当する１１５０℃に加ｆ％後圧延を行い、９００℃で
６ｗ＋に仕上げてから１２℃／（６）で加速冷却した場
合のＹＳ 、 ＴＳおよびｖＴｓは次の第３表の通シで
６って、本発明の重要な成分条件である前記Ｉ、■式の
関係を満しているダ１Ａ、Ｃ，Ｄ、Ｅ、ＧのものはＣｒ
ｊｊｉ、Ｍｏ ｉ、Ｃｕ。
相当する１１５０℃に加ｆ％後圧延を行い、９００℃で
６ｗ＋に仕上げてから１２℃／（６）で加速冷却した場
合のＹＳ 、 ＴＳおよびｖＴｓは次の第３表の通シで
６って、本発明の重要な成分条件である前記Ｉ、■式の
関係を満しているダ１Ａ、Ｃ，Ｄ、Ｅ、ＧのものはＣｒ
ｊｊｉ、Ｍｏ ｉ、Ｃｕ。
Ｎｉ 、 Ｎｂ 、 ｎの有無にかかわらずマＴｓ≦−
２０℃と極めて良好な靭性を有しているが、このような
Ｉ、ＩＩ式の条件を満足していない鋼Ｂ、Ｆはともにマ
Ｔｍン４０℃でろって本発明によるものに比し大幅な靭
性劣化が生じている。
２０℃と極めて良好な靭性を有しているが、このような
Ｉ、ＩＩ式の条件を満足していない鋼Ｂ、Ｆはともにマ
Ｔｍン４０℃でろって本発明によるものに比し大幅な靭
性劣化が生じている。
第３表
製造例２
次の第４表に示したような具体的成分組成を有する１
９ Ｃｒ Ｆ＋’４１１８ Ｃｒ ７４．８ Ｍｏ Ｏ
Ｈ〜０を準備した。
９ Ｃｒ Ｆ＋’４１１８ Ｃｒ ７４．８ Ｍｏ Ｏ
Ｈ〜０を準備した。
又これらの鋼Ｈ〜０に対する加工熱処理条件とそれによ
る特性を示すと次の第５表の通シであシ、仕上板厚は何
れも６調でるる。
る特性を示すと次の第５表の通シであシ、仕上板厚は何
れも６調でるる。
第５表
即ち１９ Ｃｒ鋼、２８ Ｃｒ −４，８１Ｖｌｏ鋼の
何れにおいても本発明法に従った鋼Ｈ，Ｌにおいてはｖ
Ｔｇ≦−３０℃の高靭性が得られ、従来法による溶体化
材（鋼Ｉ、Ｍ）に比し大＠な靭性改善が得られている。
何れにおいても本発明法に従った鋼Ｈ，Ｌにおいてはｖ
Ｔｇ≦−３０℃の高靭性が得られ、従来法による溶体化
材（鋼Ｉ、Ｍ）に比し大＠な靭性改善が得られている。
又加工熱処理を用いても冷却条件を満足していないロＪ
、Ｎ、圧延東件を満足していない鋼にでは高靭性が得ら
れていない。加熱温度は本発明の下限仕上温度である８
５０℃を確保できれば何れの温度でも問題ないが、ｇ４
０にみられるように高Ｏｒ 系で加熱時にσ相、Ｘ相
が形成される場合には大幅に靭性劣化が生ずるため１０
５０℃以上の加熱温度が亘ましい。
、Ｎ、圧延東件を満足していない鋼にでは高靭性が得ら
れていない。加熱温度は本発明の下限仕上温度である８
５０℃を確保できれば何れの温度でも問題ないが、ｇ４
０にみられるように高Ｏｒ 系で加熱時にσ相、Ｘ相
が形成される場合には大幅に靭性劣化が生ずるため１０
５０℃以上の加熱温度が亘ましい。
「発明の効果」
以上説明したような本発明によるときはＣｒ量との関係
に〉いて、Ｃ＋Ｎｉの如きをも考慮した特定組成のフエ
ラ・イト系ステンレス鋼を粗大なＣｒ Ｒ窒化物の歪
誘起析出が生じない温度領域で圧延終了し、次いで特定
冷却速度で急冷することにより好ましい靭性改善を図っ
て、この種７エライト系ステンレス鋼を低コストに、得
しめ、又その有利性を充分に発揮させることができるも
のであって、工業的にその効果の大きい発明である。
に〉いて、Ｃ＋Ｎｉの如きをも考慮した特定組成のフエ
ラ・イト系ステンレス鋼を粗大なＣｒ Ｒ窒化物の歪
誘起析出が生じない温度領域で圧延終了し、次いで特定
冷却速度で急冷することにより好ましい靭性改善を図っ
て、この種７エライト系ステンレス鋼を低コストに、得
しめ、又その有利性を充分に発揮させることができるも
のであって、工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
はＣ＋Ｎｆｆ１による靭性の変化を１１００℃加熱後水
冷の溶体化処理によるものと、１２００℃加熱後仕上り
温度９５０℃で６ｗａＫ圧延し直ちＫ１５℃／ ｓｅｅ
で加連冷却したものについて示した図表、第２図は圧延
・仕上温度と冷却速度を変化さ＋！″７′ｃ＠合の靭性
変化を示した図表、第３図はＣｒｉとＣ＋Ｎ仔の変化に
伴う靭性変化′ｆｒ：要約して示した図表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 山 本 定 私用
大 内 千 秋−＝／
田 Ｃｆ＾〆（％） ２°、二、２−５） 玲却速涜（′Ｃ）
はＣ＋Ｎｆｆ１による靭性の変化を１１００℃加熱後水
冷の溶体化処理によるものと、１２００℃加熱後仕上り
温度９５０℃で６ｗａＫ圧延し直ちＫ１５℃／ ｓｅｅ
で加連冷却したものについて示した図表、第２図は圧延
・仕上温度と冷却速度を変化さ＋！″７′ｃ＠合の靭性
変化を示した図表、第３図はＣｒｉとＣ＋Ｎ仔の変化に
伴う靭性変化′ｆｒ：要約して示した図表である。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 山 本 定 私用
大 内 千 秋−＝／
田 Ｃｆ＾〆（％） ２°、二、２−５） 玲却速涜（′Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下
、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以下、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下Ｃ
ｒ：１６〜３５ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ＝０．０２〜０．
３０ｗｔ％、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなり、し
かも前記Ｃ量、Ｎ量、Ｃｒ量の間に次の I 又はII式の
関係を有する鋼を加熱してから８５０℃以上で圧延を終
了し、該圧延終了後ただちに１０℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で加速冷却することを特徴とするフェライト系ステ
ンレス鋼の製造方法。 Ｃ（％）＋Ｎ（％）≦−０．００１５（％Ｃｒ）＋０．
０５５〔Ｃｒ≦３０％〕・・・ I Ｃ（％）＋Ｎ（％）≦０．０１０〔Ｃｒ＞３０％〕・・
・II ２、Ｃ：０．０３ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．３ｗｔ％以下
、Ｍｎ：０．５ｗｔ％以下、Ｐ：０．０２ｗｔ％以下Ｃ
ｒ：１６〜３５ｗｔ％、ｓｏｌ．Ａｌ：０．０２〜０．
３０ｗｔ％、Ｎ：０．０３ｗｔ％以下 を含有すると共に Ｍｏ：５ｗｔ％以下、Ｃｕ：１ｗｔ％以下、Ｎｉ：１ｗ
ｔ％以下、Ｎｂ：０．５ｗｔ％以下、Ｔｉ：０．５ｗｔ
％以下 の何れか１種又は２種以上を含有し、残部が鉄および不
可避的不純物からなり、しかも前記Ｃ量、Ｎ量、Ｃｒ量
の間に次の I 又はII式の関係を有する鋼を加熱してか
ら８５０℃以上で圧延を終了し、該圧延終了後ただちに
１０℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で加速冷却することを特
徴とするフェライト系ステンレス鋼の製造方法。 Ｃ（％）＋Ｎ（％）≦−０．００１５（％Ｃｒ）＋０．
０５５〔Ｃｒ≦３０％〕・・・ I Ｃ（％）＋Ｎ（％）≦０．０１０〔Ｃｒ＞３０％〕・・
・II
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19144284A JPS6169917A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | フエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19144284A JPS6169917A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | フエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6169917A true JPS6169917A (ja) | 1986-04-10 |
| JPS6360810B2 JPS6360810B2 (ja) | 1988-11-25 |
Family
ID=16274687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19144284A Granted JPS6169917A (ja) | 1984-09-14 | 1984-09-14 | フエライト系ステンレス鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6169917A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4755233A (en) * | 1985-08-01 | 1988-07-05 | Centro Sperimentale Metallurgico Spa | Heat treatment process for stainless steel wire rod |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50109809A (ja) * | 1974-02-07 | 1975-08-29 | ||
| JPS5177523A (ja) * | 1974-12-27 | 1976-07-05 | Kawasaki Steel Co | Oosutenaitokeisutenresukonetsuenkotaino seizohoho |
| JPS5486423A (en) * | 1977-12-23 | 1979-07-10 | Showa Denko Kk | Manufacture of hot rolled ferritic stainless steel sheet |
| JPS5570404A (en) * | 1978-11-24 | 1980-05-27 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of hot coil of austenitic stainless steel |
| JPS55158254A (en) * | 1979-05-26 | 1980-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Nb stabilized ferritic stainless steel with superior local corrosion resistance |
| JPS582266A (ja) * | 1981-06-25 | 1983-01-07 | リユ−トガ−スヴエルケ・アクチエンゲゼルシヤフト | 付加的結合剤を含まないコ−クスから成る炭素成形体の製造方法 |
| JPS60228616A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フエライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 |
-
1984
- 1984-09-14 JP JP19144284A patent/JPS6169917A/ja active Granted
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50109809A (ja) * | 1974-02-07 | 1975-08-29 | ||
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| JPS5570404A (en) * | 1978-11-24 | 1980-05-27 | Nisshin Steel Co Ltd | Manufacture of hot coil of austenitic stainless steel |
| JPS55158254A (en) * | 1979-05-26 | 1980-12-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Nb stabilized ferritic stainless steel with superior local corrosion resistance |
| JPS582266A (ja) * | 1981-06-25 | 1983-01-07 | リユ−トガ−スヴエルケ・アクチエンゲゼルシヤフト | 付加的結合剤を含まないコ−クスから成る炭素成形体の製造方法 |
| JPS60228616A (ja) * | 1984-04-25 | 1985-11-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | フエライト系ステンレス鋼熱延鋼帯の製造法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4755233A (en) * | 1985-08-01 | 1988-07-05 | Centro Sperimentale Metallurgico Spa | Heat treatment process for stainless steel wire rod |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6360810B2 (ja) | 1988-11-25 |
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