JPS6155279A - ゴム付着性スチ−ルコ−ド - Google Patents

ゴム付着性スチ−ルコ−ド

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JPS6155279A
JPS6155279A JP60149385A JP14938585A JPS6155279A JP S6155279 A JPS6155279 A JP S6155279A JP 60149385 A JP60149385 A JP 60149385A JP 14938585 A JP14938585 A JP 14938585A JP S6155279 A JPS6155279 A JP S6155279A
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Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野］ この発明は、ゴムホース、ゴムベルト又は車両用タイヤ
のような弾性物の補強に適したゴム付着性スチールコー
ドに関する。
［従来の技術］ これを応用するため、このようなコードは、一般に、適
当に撚られたスチールワイヤの構造体であり、このスチ
ールワイヤは、一般に、フェライト状態の炭素鋼（炭素
０．６５乃至０．９５％が望ましイ）テ、０．０３乃至
０．８０ａｎ（７）範囲（−１ＧＣハ、ｏ、１４乃至０
．４０ｍの範囲）の直径と、少なくとも２０’ＯＯＮ／
ｍ２の引張り強さと、少なくとも１％（望ましくは約２
％）の破所伸びを有する。補強に必要なゴムの付着力を
得るために、ワイヤコードは、更に、一般に、銅、亜鉛
、黄銅若しくは三元黄銅合金、又は、これらの組合わせ
のようなもの製で厚さが０．０５乃至０．４０ミクロン
（望ましくは０．１２乃至０．２２ミクロン）のコーテ
ィングを具備する。
このコーティングは、ゴムの浸透と付着力を良くするた
めに、化学的なプライマ材料の薄膜でありても良い。
ワイヤは、例えば、撚り線又は重畳された層のような所
望の溝道に応じて、束に撚られ、この束は、これの周り
の螺旋状に巻かれる巻付フィラメントを設けても良い。
以下に、撚り構造及びフィラメント数を決めるに当たっ
て、この巻付フィラメントは考慮されず、有ってもなく
ても良い。
特にタイヤベルトとカーカスには、適当なコード構造の
要件として、次の事が必要である。即ち、最少限の撚り
合せ損失　（ｃａｂ　ｌ　ｉ　ｎｇ＋　０５５）を持つ
高い引張り強さと、タイヤのベルト領域内で特に必要な
薄い補強ブライを得るためのコンバクさと、とりわけワ
イヤ間の接触点での摩損がほとんどないようにするため
の高い耐疲労性と、コストを低減するために簡単な製造
方法が得られる事が必要である。このために、コードは
、一般に、重トラック用タイヤ用としては０゜５乃至３
．．５ＩＮＲ２、軽トラツク用タイヤ用としては０．１
５乃至０．５ａｍ２の範囲の断面積を有する。
これらの要件を充足するために、単束ｎｘｌ構造、即ち
、全てのワイヤが同方向、同ピツチで撚られた１２×１
構造のコードが提案された。この構造では、コンパクト
形状に重ねられており、摩損が少なくなるように、ワイ
ヤが互いに接点で接触しないで接戦で接触している。又
、コードは単一の撚り操作で簡単に製造され、衝撃試験
に示すように切断に対して大きな抵抗を示す。このよう
な１２Ｘ１コードは３本のワイヤから成るコアとこれを
取巻く９本のワイヤから成る層（レイヤ）とから成るも
のと考えられる。
しかし、このコードは２つの大きな欠点がある。
第１に、このコードは″゛ワイヤ移移動環現象生じる。
コードは、通常、例えば、切断長さ３５−５５０１でタ
イヤプライに用いられ、タイヤのランニングテストでは
、１本又は２本以上のワイヤがそれらの付近のものに対
して長手方向へずれ、ある長さに屋っでプライの一側に
於いてコードの一端に出て来、ゴムを突抜けてタイヤを
破損してしまう事が判明した。第２に、このコードの利
点はゴム内の補強能力を犠牲にして得られる事が判明し
た。裸コードの破壊強さは、インストロン引張り強さ試
験（Ｉｎｓｔｒｏｎ　　ｔｅｎｓｉｌｅｔｅｓｔ）で得
られる通り、通常である。しかし、ゴムに埋設されてい
てツヴイッククランプ（Ｚｗｉｃｋ　　ｃｌａｍｐｓ）
の間で測定される時であって、コードがゴムからの引張
り強さを受けてワイヤの全体に再分配しなければならな
い場合、破壊強度が低下する。この試験は、タイヤ内に
実際の荷ｍがかかつている場合によく対応し、このコー
ドは引張り強さを外周のワイヤからコアワイヤへ伝達す
るにはよくない。
［発明が解決し、ようとする問題点］ この発明の目的は、コアとこれを取囲む一重の層を有す
るｎＸ１構造の利点を出来るだけ維持しながら、ワイヤ
移動が起こらず、埋設コードの破壊強も低下しないコー
ドを提供する事にある。
〔問題点を解決するための手段］ この発明に基づくスチールコードは、撚り合わされたワ
イヤから成るコアとこのコアを囲繞しコアと同じ方向へ
撚られた外周層を有し、コアの撚りピッチが外周層の撚
りピッチと実質的に相違し、コアのワイヤの直径が外周
層のワイヤの直径よりも実質的に太き（なるように構成
されている。
ここで、［層］又は「レイヤ」とは、−重の円筒状に撚
って巻かれたワイヤの組合わせを言う。
［作用・効果］ 直径の違いとピッチの遠いとして最少限どれ位必要かと
言う事は、ワイヤ移動に対する抵抗がどの程度必要かと
言う事によるが９、これは絶対値でない。ワイヤとピッ
チの寸法に差が有ると、埋設コードの引張り強さを弱め
る事なしにワイヤ移動に対する抵抗が増大する。一般に
、コアワイヤの直径差として少なくとも０．５倍、望ま
しくは、５−１５倍にされる。撚りピッチの差としては
コアワイヤの直径の少なくとも５倍がよい。望ましくは
、コアの撚りピッチはコアを取巻く層の撚りピッチより
もコアワイヤの直径の５０乃至１５０倍である。
［実施例］ 第１図は、３本のワイヤ１−３で形成されたコアと、９
本のワイヤ４−１２で形成されコアを取巻く外周層を有
する、本発明に基づくコアの１実。
圧倒の側面図を示す。ワイヤは横断面が円形であり、外
周層のワイヤの直径は０．２２Ｎｎ、コアのワイヤの直
径は０．２５ｍである。外周層のワイヤはコアの周に１
８＃の撚りピッチで撚られ、コアワイヤは９Ｍの撚りピ
ッチで外周層と同じ方向へ撚られている。第１図（ａ＞
乃至（Ｃ）は、それぞれ、順次に３ｍ間隔の（即ち、外
周層のピッチ長さの１／６の間隔の）線ＡＡ、ＢＢ、Ｃ
Ｃに層コードの隣接した横断面を示す。
第２図（ａ）に於いて、ＡＡ断面の位置で三角形のコア
は外周層の内側の三角形の形状にしっくりとはまってい
る。しかし、ＢＢ断面の位置では、コアが１２０°ＡＡ
１１面の位置から回転しているのに対して外周層は６０
°しか回転していないので、そのようにはならない。従
って、この位置ではワイヤはコンパクトな状態にならな
い。しかし、３＃１Ｉ１１更に進むと、ＡＡ断面の状態
と同様になる。
何故ならば、外周層はＡＡ断面の状態から１２０°回転
し、コアは２４０゛回転し、コアの三角形が再び外周層
の内側の三角形にぴったりと合ってコンパクト状態にな
るからである。
この結果、ワイヤ間の接触は主として線接触であって点
接触ではないから、摩損は対応の１２×１構造のものの
ように低くなる。第２因から見られるように、ワイヤの
横断面位置は、第２図（ａ）のほとんどコンパクトな状
態から第２図（ｂ）のコンパクトでない状態へ変化し、
更にそれから第２図（Ｃ）のほぼコンパクトな状態へ変
化する。
この構造では、平均コンパクトさが３＋９−８Ｚコード
のコンパクトさよりも高い。後に試験で示すように、こ
のタイプのコードにワイヤ移動がなく、埋設コードに引
張り強さの損失が生じないものと思われる。
第１図及び第２図に基づくコードは、３本のワイヤから
成る中央ストランドを１８ｍ＋のピッチで２方向へ撚り
、リングになる９本の平行なワイヤでこの中央ストラン
ドを取囲み、ダブルツイストパンチングマシンに導入し
、これらの平行なワイヤを１８＃Ｉのピッチで２方向へ
撚られ、これによって、中央ストランドは９５１１１の
ピッチのコアになる。この事は、第３図に示されており
、中央ストランド３１と９本の平行なワイヤから成る外
側のリング３２とは成型ダイ３３の中で成型されて１２
本のワイヤから成る束３６に形成され、これが従来の場
合のように、ダブルツイスタ３７の中で巻取スプール３
８の方へ導入される。ダブルツイスタを通してコードを
引く強制駆動のキャップスタン３９と成型ダイ３４の間
の、ダブルツイスタを通過する行路を定める案内要素に
より、ダブルツイスタ内で与えられる全てのねじれが成
型ダイ３４の入口へ戻っていき、そこでねじり操作が出
来るだけ集中的に行われるように、摩擦が最小にされる
。
これの利点は、次の比較試験から明らかである。
全てのコードに用いられたスチールコードは、組成が炭
素０．７２％、マンガン０．５６％、ケイ素０．２３％
で、約２９０ＯＮ／ｍ”の引張り強さに引抜き硬化され
、厚さ０．２５ミクロンの黄銅層（この黄銅は銅が６７
．５％）を被覆されたものである。
Ｄ−ｔ’１１は３＋９−３Ｚ：ｌ−ドで、Ｓ方向へ撚ら
れた３本のワイヤから成るコアとＳ方向へ撚られた９本
のワイヤから成る外側層を有するコアで、全ワイヤの直
径が０．２２ｍｇである。コアと外周層は、それぞれ、
６．３ｍ及び１２．５Ｈｎの撚りピッチをを持つ。直径
０．１５ａｌ＋のラッピングワイヤがＳ方向へ３．５Ｊ
１１１のピッチでコードに巻かれている。
コ。−ド２番は、全ワイヤの直径が０．２２ｍで、２方
向の撚りピッチ１８ｍのコードである。直径０．１５ｍ
のラッピングワイヤがＳ方向へ３．５顯のピッチでコー
ドに巻かれている。
コード３番は本発明に基づくコードで、ピッチ９．５１
１１ＩＩＩテｚ方向へ撚らレタ直径０．２５．ｗ（７）
３本のワイヤから成るコアと、１８＃ｌｌＩのピッチで
２方向へ撚られた直径０．２２ｍの９本のワイヤから成
りコアを取囲む層（レイヤ）とを具備している。
これらのコードは、破壊負荷、即ち、コードに破壊が生
じる時の引張り強さを定めるために試験された。最初の
試験では、裸のコードの両端を円筒片に沿ったループの
中に入れその最端部をこの円筒片に固定してコードの破
壊負荷を測定した。
自由試験長さは２２ｃ＋＋＋である。２番目の試験では
、まずコードを長さ４０口、幅１２ｍ＋、厚さ５顯のラ
バービームの中で加硫処理をした。コードはラバービー
ムの全長に亙って断面がラバービームの横断面の中心を
通るように延びている。このラバービームの各端に、長
さ１０Ｉ２＋のコードが２個のフラットクランプ（ｆｌ
ａｔ　　ｃｌａｍｐ）の間に締付けられ、その厚さの方
向へ押されており、又、これらのクランプの間は２２国
の自由試験長さになっている。この試験に於いては、ク
ランプ同士を離間させる。試験機の引張り強さをゴムを
通してコードにかけ、ゴム内でのコードの補強効果をよ
り良くシミュレートする。埋設されたコードが加硫処理
によってエージングを受けるの対し裸のコードはこれが
ない事による破壊強さに相違が生じないようにするため
、裸のコードに１５０″Ｇで１時間のエージングを行な
う。
以下の結果では、米国試験・材料協会（ｔｈｅＡｍｅｒ
ｉＣａｎ　　ｓｏｃ＋ｅ−ｔｙ　　ｆｏｒＴｅｓｔｉｎ
ｇ　ａｎｄ　　Ｍａｔｅｒｉａｌ）（７）技術特別号（
Ｓｐｅｃｉａｌ　　ＴｅｃｈｎｉｃａＩ　　Ｐｕｂｌｉ
ｃａｔｉｏｎ）６９４号（１９８０年刊）に記載されて
いるように、摩損値は、エンドレスベルト試験で４０Ｘ
１０Ｂサイクル後のコードの破壊荷重の損失率（％）で
表わされる。
ワイヤ移動の有無はそれぞれＸ及び０で表わされる。
この結果は次表の通りである。
これらの結果は、本発明に基づくコードはゴム内で補強
効果を失なわないにもかかわらずワイヤ移動が行なわれ
ていない事を示している。
この発明は、コアのワイヤ数が３本、外周層のワイヤの
数が９本に限られる訳ではない。第２図のコードは、例
えば、コアが３乃至５本の本数であるＮ本のワイヤから
成り、外周層のワイヤはＮ＋６本、必要に応じて、ゴム
がよりよく浸透するためにワイヤ間に空間を設けるため
にＮ＋６本より１本又は２木受ない数にする事が出来る
。
【図面の簡単な説明】
第１図はｍｍの外周層匂有する、この発明に基づくコー
ドの１実施例の側面図、第２図は第１図のコードの３１
所の横断面を示す図、第３図はこの発明に基づくコアの
撚り機の縦断面図である。 １乃至３・・・コアのワイヤ、４乃至１２・・・外周層
のワイヤ。 出願人代理人　弁理士　鈴江武彦 ＣＤ 特許庁長官　　宇　賀　道　部　　ｌｉｐり１、　　＞
１１：件の表、１、 特願昭６０−１４９３８５号 ２、発明の名称 ５ブ一ム付着性スｔ−ルコード １ミ・ 事件との関係　特許出願人 名称　　エヌ・ヴイ・ベカルｉニス°エイ４、代理人 ６、　　ｒ重圧の文、ヒｌ 切開１１１［ 一正の内容 明細書第６頁第１４行に「０．５倍」とあるのをｒＯ，
５％Ｊに１市正する。 （２）明細書第６頁第１５行にｒ５−１５倍」とあるの
をｒ５−１５％」に補正する。

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. （１）撚り合わされたワイヤから成るコアとこのコアを
    取囲み該コアと同じ方向へ撚られた外周層を有する弾性
    物補強用スチールコードに於いて、該コアの撚りピッチ
    が該外周層の撚りピッチと実質的に相違し、該コアのワ
    イヤの直径が該外周層のワイヤの直径よりも実質的に大
    きい事を特徴とするゴム付着性スチールコード。
  2. （２）前記コアは３乃至５本の本数のＮ本のワイヤから
    成り、前記外周層はＮ＋４乃至Ｎ＋６本のワイヤから成
    る事を特徴とする特許請求の範囲第１項記載のゴム付着
    性スチールコード。
  3. （３）前記コードはタイヤ補強用スチールコードである
    事を特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の
    ゴム付着性スチールコード。
JP60149385A 1984-07-09 1985-07-09 ゴム付着性スチ−ルコ−ド Expired - Fee Related JPH0672374B2 (ja)

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GB848417485A GB8417485D0 (en) 1984-07-09 1984-07-09 Steel cord twisting structure
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GB8426654 1984-10-22

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BR (2) BR8503249A (ja)
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