JPS6152973A - 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 - Google Patents
連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法Info
- Publication number
- JPS6152973A JPS6152973A JP17524884A JP17524884A JPS6152973A JP S6152973 A JPS6152973 A JP S6152973A JP 17524884 A JP17524884 A JP 17524884A JP 17524884 A JP17524884 A JP 17524884A JP S6152973 A JPS6152973 A JP S6152973A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mold
- breakout
- push
- oil pressure
- back side
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
この発明は、鋼の連続鋳造において、ブレークアウトの
発生を未然に検知することができる、連続ｍ造における
ブレークアウト予知方法に関するものである。
発生を未然に検知することができる、連続ｍ造における
ブレークアウト予知方法に関するものである。
連続鋳造の操業において、生産性の向上のために、鋳造
速度の高速化が要求されている。しかるに、高速で連続
鋳造を行なうと、鋳型直下の未凝固鋳片にブレークアウ
トが生じやすくなるため、このブレークアウトの発生が
鋳造速度の高速化の大きな技術的障害となっている。
速度の高速化が要求されている。しかるに、高速で連続
鋳造を行なうと、鋳型直下の未凝固鋳片にブレークアウ
トが生じやすくなるため、このブレークアウトの発生が
鋳造速度の高速化の大きな技術的障害となっている。
ブレークアウトには、一般に、鋳型内のシェルの成長遅
れに起因するものと、未凝固鋳片と鋳型間の摩擦力が未
凝固鋳片の高温強度以上となることに起因するものとが
ある。
れに起因するものと、未凝固鋳片と鋳型間の摩擦力が未
凝固鋳片の高温強度以上となることに起因するものとが
ある。
連続鋳造では、周知の如く、鋳型内の溶鋼の湯面上に鋳
型パウダーが添加されている。このパウダーは、溶融し
て鋳型と未凝固鋳片間に均一に流入し、これによって未
凝固鋳片の下方への引抜きが容易となるような潤滑作用
を果たしているものである。
型パウダーが添加されている。このパウダーは、溶融し
て鋳型と未凝固鋳片間に均一に流入し、これによって未
凝固鋳片の下方への引抜きが容易となるような潤滑作用
を果たしているものである。
しかしながら、溶融したパウダーの鋳型と未凝固鋳片間
への流入が不均一となったり、その流入量が減少した場
合には、鋳型と未凝固鋳片間の摩擦力が上昇するので、
その摩擦力が未凝固鋳片の高温強度以上となることによ
るブレークアウトが発生する。
への流入が不均一となったり、その流入量が減少した場
合には、鋳型と未凝固鋳片間の摩擦力が上昇するので、
その摩擦力が未凝固鋳片の高温強度以上となることによ
るブレークアウトが発生する。
そこで、この種のブレークアウトの防止のために、種々
の対策がとられているが、未だ充分な効果が得られてい
ないのが現状でちる。
の対策がとられているが、未だ充分な効果が得られてい
ないのが現状でちる。
この発明は、上述の現状に鑑み、鋳型から引抜かれる未
凝固鋳片のブレークアウトを予知して、ブレークアウト
の発生を未然に防ぐことを可能とする。連続鋳造におけ
るブレークアウト予知方法を提供することを目的とする
。
凝固鋳片のブレークアウトを予知して、ブレークアウト
の発生を未然に防ぐことを可能とする。連続鋳造におけ
るブレークアウト予知方法を提供することを目的とする
。
この発明の連続鋳造におけるブレークアウト予知方法は
、鋳型を振動させるだめの油圧シリンダーの、押し側と
押し戻し側との間の油圧の差を連続的に測定することに
よって、その油圧の差の変化から、前記鋳型内に注入さ
れた溶鋼の凝固シェルと前記鋳型との間の潤滑状態を知
り、かくして、前記鋳型から引抜かれる未凝固鋳片のブ
レークアウトの発生を予知することに特徴を有する。
、鋳型を振動させるだめの油圧シリンダーの、押し側と
押し戻し側との間の油圧の差を連続的に測定することに
よって、その油圧の差の変化から、前記鋳型内に注入さ
れた溶鋼の凝固シェルと前記鋳型との間の潤滑状態を知
り、かくして、前記鋳型から引抜かれる未凝固鋳片のブ
レークアウトの発生を予知することに特徴を有する。
本発明者等は、上述した未凝固鋳片と鋳型間の摩擦力が
、未凝固鋳片の高温強度以上となって発生するブレーク
アウトを防止すべく、鋭意研究を重ねた。その結果、油
圧力によって振動される鋳型では、鋳型に振動を与える
ための油圧ンリンダーの押し側と押し戻し側との間の油
圧の差が、鋳型と未凝固鋳片間の摩擦力が上昇すると、
鋳型の振幅および振動数を一定に保とうとするために、
大きくなること、従って、この油圧の差を測定すれば、
その油圧の差の変化から、鋳型と未凝固鋳片間の潤滑状
態が判り、ブレークアウトの発生を 〉予知することが
できることを見い出した。この発明は、上記知見により
なされたものである。
、未凝固鋳片の高温強度以上となって発生するブレーク
アウトを防止すべく、鋭意研究を重ねた。その結果、油
圧力によって振動される鋳型では、鋳型に振動を与える
ための油圧ンリンダーの押し側と押し戻し側との間の油
圧の差が、鋳型と未凝固鋳片間の摩擦力が上昇すると、
鋳型の振幅および振動数を一定に保とうとするために、
大きくなること、従って、この油圧の差を測定すれば、
その油圧の差の変化から、鋳型と未凝固鋳片間の潤滑状
態が判り、ブレークアウトの発生を 〉予知することが
できることを見い出した。この発明は、上記知見により
なされたものである。
次に、この発明を図面に基づいて説明する。
第１図は、この発明の一実施態様を示す説明図である。
第１図において、１は水冷鋳型２の水箱、３は鋳型２の
鋳型フレーム、４は鋳型２を支持するための鋳型支持フ
レーム、５は鋳型２を振動するためのオシレーションフ
レームである。オシレーションフレーム５の一端には、
第２図に示すように、往復動油圧シリンダー６が取付け
られ、この油圧シリンダー６の押し側６ａと押し戻し側
６ｂに接続され几作動油が通る配管７ａ、７ｂには、押
し側６ａ、押し戻し側６ｂの油圧を測定するための油圧
計８ａ、８ｂが設けられている。振動する鋳型２内に注
入された溶鋼９は、鋳型２内で凝固シェル１０を生成し
て未凝固鋳片１１とな９、鋳片支持ロール１２に支持さ
れながら、鋳型２から引抜かれる。
鋳型フレーム、４は鋳型２を支持するための鋳型支持フ
レーム、５は鋳型２を振動するためのオシレーションフ
レームである。オシレーションフレーム５の一端には、
第２図に示すように、往復動油圧シリンダー６が取付け
られ、この油圧シリンダー６の押し側６ａと押し戻し側
６ｂに接続され几作動油が通る配管７ａ、７ｂには、押
し側６ａ、押し戻し側６ｂの油圧を測定するための油圧
計８ａ、８ｂが設けられている。振動する鋳型２内に注
入された溶鋼９は、鋳型２内で凝固シェル１０を生成し
て未凝固鋳片１１とな９、鋳片支持ロール１２に支持さ
れながら、鋳型２から引抜かれる。
この発明においては、油圧シリンダー６の押し側６ａと
押し戻し側６ｂとの間の油圧の差の変化を監視し、これ
ばよって鋳型２と凝固シェル１０との間の潤滑状態を知
り、未凝固鋳片１１のブレークアウトヲ予知するもので
ちる。
押し戻し側６ｂとの間の油圧の差の変化を監視し、これ
ばよって鋳型２と凝固シェル１０との間の潤滑状態を知
り、未凝固鋳片１１のブレークアウトヲ予知するもので
ちる。
すなわち、鋳型２と鋳型２内の凝固シェル１０との間の
潤滑状態が良好で、未凝固鋳片１１が鋳型２から正常に
引抜かれている場合には、油圧計８ａで測定される押し
側６ａの油圧と、８ｂで測定される押し戻し側６ｂの油
圧との差ΔＰは、はとんど変化しない。一方、鋳型２と
凝固シェル１０との間の潤滑状態が悪化して、鋳型２と
未凝固鋳片１１との間の摩擦力が上昇すると、前記油圧
の差ΔＰは増大する。この油圧の差ΔＰの定常値ΔＰｏ
に対する変動量△（△Ｐ）＝ΔＰ−ΔＰｏは、鋳型２と
未凝固鋳片１１との間の摩擦力の大小によって決まるか
ら、この変動量△（△Ｐ）から鋳型２と凝固シェル１０
との間の潤滑状態を知ることができ、未凝固鋳片１１の
ブレークアウトを未然に検出することができる。
潤滑状態が良好で、未凝固鋳片１１が鋳型２から正常に
引抜かれている場合には、油圧計８ａで測定される押し
側６ａの油圧と、８ｂで測定される押し戻し側６ｂの油
圧との差ΔＰは、はとんど変化しない。一方、鋳型２と
凝固シェル１０との間の潤滑状態が悪化して、鋳型２と
未凝固鋳片１１との間の摩擦力が上昇すると、前記油圧
の差ΔＰは増大する。この油圧の差ΔＰの定常値ΔＰｏ
に対する変動量△（△Ｐ）＝ΔＰ−ΔＰｏは、鋳型２と
未凝固鋳片１１との間の摩擦力の大小によって決まるか
ら、この変動量△（△Ｐ）から鋳型２と凝固シェル１０
との間の潤滑状態を知ることができ、未凝固鋳片１１の
ブレークアウトを未然に検出することができる。
摩擦力が未凝固鋳片１１にブレークアウトの危険を生ず
るときの、油圧ンリンダー６の前記油圧の差△Ｐは、連
続鋳造機の機種および鋳造条件によっても異なるが、実
操業上の経験によれば、定常値△Ｐ、の１２０〜１３０
％に選択すれば良いことが確認されている。従って、油
圧の差ΔＰの上限として、定常値ΔＰａの１２０〜１３
０％の圧力を設定しておけば、未凝固鋳片１１がブレー
クアウトを生ずる危険状態だけを、選択的に取９出すこ
とができる。
るときの、油圧ンリンダー６の前記油圧の差△Ｐは、連
続鋳造機の機種および鋳造条件によっても異なるが、実
操業上の経験によれば、定常値△Ｐ、の１２０〜１３０
％に選択すれば良いことが確認されている。従って、油
圧の差ΔＰの上限として、定常値ΔＰａの１２０〜１３
０％の圧力を設定しておけば、未凝固鋳片１１がブレー
クアウトを生ずる危険状態だけを、選択的に取９出すこ
とができる。
上記により、油圧シリンダー６の押し側と押し戻し側と
の間の油圧の差の変化から、未凝固鋳片１１のブレーク
アウトの発生が予知されたときには、この予知からブレ
ークアウトの発生までに、１〜２分間程度の時間的余裕
があるので、この間に、鋳型２内への溶鋼９の注入停止
、注入速度の低下、パウダーの変更などの処置を採れば
、フ゛レークアウトの発生を未然に防止することができ
る。
の間の油圧の差の変化から、未凝固鋳片１１のブレーク
アウトの発生が予知されたときには、この予知からブレ
ークアウトの発生までに、１〜２分間程度の時間的余裕
があるので、この間に、鋳型２内への溶鋼９の注入停止
、注入速度の低下、パウダーの変更などの処置を採れば
、フ゛レークアウトの発生を未然に防止することができ
る。
次に、この発明を実施例により説明する。
第１表に示す成分組成の厚さ２５０ｕ、幅１７５０朋の
厚板用４０キロ級スラブを、１０．５ｍＨの湾曲型連続
鋳造機により鋳造し、その間の油圧シリンダーの、押し
側と押し戻し側との間の油圧の差圧ΔＰを連続的に測定
した。
厚板用４０キロ級スラブを、１０．５ｍＨの湾曲型連続
鋳造機により鋳造し、その間の油圧シリンダーの、押し
側と押し戻し側との間の油圧の差圧ΔＰを連続的に測定
した。
第 １ 表
（ｗｔ、％）
第３図に差圧△Ｐの測定結果を図示して示す。
第３図かられかるように、差圧ΔＰはａ、ａ’に過ぎる
ところから徐々に上昇して、ｂ点で定常値へＰ。
ところから徐々に上昇して、ｂ点で定常値へＰ。
０１２０〜１３０％になった。この時点で、鋳造速度を
１．４ ｆｒＬ／ｍｉｎから０．４ｍ／ｍ１ｎに下げた
ところ、差圧△Ｐは減少し、２分後には定常値（０点）
に戻ったＪ 鋳造終了後に鋳片を観察したところ、差圧△Ｐの増大し
た時期に鋳型内で凝固シェルが破断していたことが確認
された。
１．４ ｆｒＬ／ｍｉｎから０．４ｍ／ｍ１ｎに下げた
ところ、差圧△Ｐは減少し、２分後には定常値（０点）
に戻ったＪ 鋳造終了後に鋳片を観察したところ、差圧△Ｐの増大し
た時期に鋳型内で凝固シェルが破断していたことが確認
された。
以上説明したように、この発明によれば、鋳型を振動さ
せる油圧シリンダーの押し側と押し戻し ５側との
間の油圧の差圧を測定することによって。
せる油圧シリンダーの押し側と押し戻し ５側との
間の油圧の差圧を測定することによって。
その差圧の変化から鋳型と凝固シェルとの間の潤滑状態
を知るので、鋳型から引抜かれる未凝固鋳片のブレーク
アウトを確実に予知することができ、ブレークアウトの
発生を未然に防止することができる。従って、ブレーク
アウトの発生が障害となっていた鋳造速度の高速化を可
能にするなど、工業上優れた効果がもたらされる。
を知るので、鋳型から引抜かれる未凝固鋳片のブレーク
アウトを確実に予知することができ、ブレークアウトの
発生を未然に防止することができる。従って、ブレーク
アウトの発生が障害となっていた鋳造速度の高速化を可
能にするなど、工業上優れた効果がもたらされる。
第１図はこの発明の方法の一実施態様を示す説明図、第
２図は第１図の方法において鋳型を振動する油圧シリン
ダーの油圧の差を測定するところを示す説明図、第３図
はこの発明の方法において油圧シリンダーの油圧の差像
を測定したときの測定値の一例を示すグラフである。図
面において、１・・・水箱、 ２・・・鋳型
、３・・・ｔ１８ｍ７Ｖ−ム、 ４・・鋳型支持フレ
ーム、５・・・オンレーションフレーム、 ６・・・油圧シリンダー、 ６ａ・・・押し側、６ｂ・
・・押し戻し側、 ７ａ、７ｂ・・・配管、８ａ、８
ｂ・・・油圧計、 ９・・・溶鋼、１０・・・凝固
シェル、 １１・・・未凝固鋳片。
２図は第１図の方法において鋳型を振動する油圧シリン
ダーの油圧の差を測定するところを示す説明図、第３図
はこの発明の方法において油圧シリンダーの油圧の差像
を測定したときの測定値の一例を示すグラフである。図
面において、１・・・水箱、 ２・・・鋳型
、３・・・ｔ１８ｍ７Ｖ−ム、 ４・・鋳型支持フレ
ーム、５・・・オンレーションフレーム、 ６・・・油圧シリンダー、 ６ａ・・・押し側、６ｂ・
・・押し戻し側、 ７ａ、７ｂ・・・配管、８ａ、８
ｂ・・・油圧計、 ９・・・溶鋼、１０・・・凝固
シェル、 １１・・・未凝固鋳片。
Claims (1)
- 鋼の連続鋳造において、鋳型を振動させるための油圧シ
リンダーの、押し側と押し戻し側との間の油圧の差を連
続的に測定することによつて、その油圧の差の変化から
、前記鋳型内に注入された溶鋼の凝固シェルと前記鋳型
との間の潤滑状態を知り、かくして、前記鋳型から引抜
かれる未凝固鋳片のブレークアウトの発生を予知するこ
とを特徴とする、連続鋳造におけるブレークアウト予知
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17524884A JPH0235622B2 (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | Renzokuchuzoniokerubureekuautoyochihoho |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17524884A JPH0235622B2 (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | Renzokuchuzoniokerubureekuautoyochihoho |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6152973A true JPS6152973A (ja) | 1986-03-15 |
| JPH0235622B2 JPH0235622B2 (ja) | 1990-08-13 |
Family
ID=15992848
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17524884A Expired - Lifetime JPH0235622B2 (ja) | 1984-08-24 | 1984-08-24 | Renzokuchuzoniokerubureekuautoyochihoho |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0235622B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997036706A1 (de) * | 1996-04-02 | 1997-10-09 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Verfahren zur optimierung der strangoberflächenqualität |
| EP1043096A1 (de) * | 1999-04-03 | 2000-10-11 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Bestimmung der Reibung zwischen Strangschale und Kokille beim Stranggiessen |
| EP2868405A4 (en) * | 2012-06-28 | 2016-02-24 | Hyundai Steel Co | METHOD FOR PREVENTING BURNS IN A CONTINUOUS CASTING |
| CN108620546A (zh) * | 2017-03-24 | 2018-10-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止连铸坯尾坯冒涨的插件装置及其使用方法 |
-
1984
- 1984-08-24 JP JP17524884A patent/JPH0235622B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997036706A1 (de) * | 1996-04-02 | 1997-10-09 | Mannesmann Aktiengesellschaft | Verfahren zur optimierung der strangoberflächenqualität |
| EP1043096A1 (de) * | 1999-04-03 | 2000-10-11 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Bestimmung der Reibung zwischen Strangschale und Kokille beim Stranggiessen |
| US6487504B1 (en) | 1999-04-03 | 2002-11-26 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Method of determining the friction between strand shell and mold during continuous casting |
| EP2868405A4 (en) * | 2012-06-28 | 2016-02-24 | Hyundai Steel Co | METHOD FOR PREVENTING BURNS IN A CONTINUOUS CASTING |
| CN108620546A (zh) * | 2017-03-24 | 2018-10-09 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止连铸坯尾坯冒涨的插件装置及其使用方法 |
| CN108620546B (zh) * | 2017-03-24 | 2020-03-06 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种防止连铸坯尾坯冒涨的插件装置及其使用方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0235622B2 (ja) | 1990-08-13 |
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